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临时工程计算书之现浇连续梁满堂支架计算书，44页Word可下载！.docx

（4）箱室区域（工字钢跨度 L=900mm，上方方木跨度 900mm）：

取荷载最不利布置进行计算（如图 9 所示）。

P P P

图 9 工字钢受力简图

DL／T 2447-2021 水电站防水淹厂房安全检查技术规程.pdfP=(1.2×(0.47×26+0.15+2)+1.4×(1.5+2))×0.3×0.9+1.2×9×0.1×0.1×0.9=6.08 kN

荷载小于腹板区域 P=13.21 kN，不再进行验算，满足要求。

P=(0.47×26+0.15+2)×0.3×0.9+9×0.1×0.1×0.9=3.96 kN

荷载小于腹板区域 P=10.375 kN，不再进行验算，满足要求。

（5）翼缘板区域（工字钢跨度 L=900 mm，上方方木跨度取 1200 mm，荷载按照根

取荷载最不利布置进行计算（如图 10 所示）。

P P P

图 10 工字钢受力简图

P=(1.2×(0.55×26+0.15)+1.4×(1.5+2))×0.3×1.2+1.2×9×0.1×0.1×1.2=8.136 kN

荷载小于腹板区域 P=12.21KN，不再进行验算，满足要求

P=(0.55×26+0.15)×0.3×1.2+9×0.1×0.1×1.2=5.31 kN

荷载小于腹板区域 P=10.375 kN，不再进行验算，满足要求。

6.1.6 支架基础

本标段连续梁支架计划在道路水稳层施工完成 2 层后进行施工， 对中央绿化带处原 有道路尽量保留利用。对原有道路破坏或非道路处根据地质情况下挖 40~60 cm，采用合 适填料分层回填压实，压实标准按照路基上路床压实度标准进行质量控制，压实度 >95%。，填筑完成后表面浇注一层 20 cm 厚 C15 砼。

基础承载力验算，按照单根碗扣件最大承载力 39.98 kN 进行计算； 对新建水稳层进行验算：

f=39.98/(0.12×0.12)=2776 kPa

第二层水稳层设计为 7 天无侧限抗压强度不小于 4 MPa，满足要求。 对新建道路以外采用砼硬化区域进行验算：

（1）砼层以下地基承载力要求（砼按照 45 度发散角进行计算）： f>39.98/(0.12+0.2×2)2=148 kPa

（2）对于回填层顶面，需做承载力试验，为保证一定安全系数，在确定承载力值 大于 170 kPa 方可搭设支架。

30m 跨径标准联为标准设计，其它非大跨联连续梁仅跨度长度不同或宽度不同， 可 参照进行，不再进行单独计算。

6.2 33 联、 35 联和 41 联支架计算

根据设计图纸， 33 联与 35 联、 41 联连续梁在梁底（高度方向） 为曲线段时结构完 全一样，仅梁底直线段长度不同，因此和并在一起进行计算。

6.2.1 碗扣架立杆分区域布置

（1）主跨横隔板区域（区域 1）：

0.6m 或 0.9m （立杆横桥向间距） ×0.6m （立杆顺桥向间距） ×1.2m （横杆步距）

（2）箱室段区域（区域 2）：

腹板区： 0.6m （立杆横桥向间距） ×0.6m （立杆顺桥向间距） ×1.2m （横杆步距） 箱室区： 0.9m （立杆横桥向间距） ×0.6m （立杆顺桥向间距） ×1.2m （横杆步距） （3）中墩实心段（区域 3）

0.6m （立杆横桥向间距） ×0.6m （立杆顺桥向间距） ×1.2m （横杆步距） （4）边墩实心段（区域 4）

0.6m （立杆横桥向间距） ×0.6m （立杆顺桥向间距） ×1.2m （横杆步距） （5）翼缘板区域（区域 5）

0.9m 或 1.2m （立杆横桥向间距） ×0.9m （立杆顺桥向间距） ×1.2m （横杆步距）

6.2.2 单肢立杆轴向力计算

向力计算详见附表 1。

6.2.3 底模板计算

图 11 面板受力简图

取 1 m 宽度模板，模板承受线荷载：

q=(1.2×(3.5×26+0.15)+1.4×(2.5+2))×1=115.68 kN/m

按照五跨等跨连续梁考虑， 参照《路桥施工计算手册》第 765 页相关规定， 最大弯 矩值为：

Mmax=0.105ql2=0.105×115.68×0.22=0.4859 kN.m

竹胶板（ 15 mm 厚）截面抵抗矩：

W=bh2/6=1000×152/6=37500 mm2；

σ=M/W=12.96 MPa<50 MPa

根据以上计算，底模板的强度小于竹胶板最小静曲强度 50 MPa，满足使用要求。

竹胶板弹性模量： E=4000 MPa；

惯性矩： I=bh3/12=1000×153/12=281250 mm4；

q=(3.5×26+0.15)×1=91.15 kN/m

考虑竹胶面板的背带为 9 cm×9 cm 木方，面板的实际净跨径约为 100 mm，则挠度 为：

f=0.664×ql4/(100EI)=0.664×91.15×1004/(100×4000×281250) =0.054mm<[f]=200/400=0.5 mm

6.2.4 横桥向方木计算

因横向荷载非均布荷载，按照连续梁计算比较繁琐，为简化计算并偏于安全考虑， 按照简支梁计算， 将上方承受荷载简化为线荷载计算， 按照纵向背楞（工字钢） 间距分 为两个区域进行验算。

图 12 方木受力简图

纵向背楞（工字钢） 跨度为 60cm， 取荷载最大时区域 3（中墩横梁实心段） 算。

q=(1.2×(3.5×26+0.15)+1.4×(2.5+2))×0.2=23.136 kN/m

Mmax=ql2/8=23.136×0.62/8=1.041 kN.m

σ=M/W=1.041×106/121500=8.57 MPa<[σw]＝12 Mpa

q=(3.5×26+0.15)×0.2=18.23 kN/m

f=5×ql4/(384EI)=5×18.23×6004/(384×10000×5467500)

=0.56 mm<[f]=600/400=1.5 mm

q=(1.2×(0.75×26+0.15+2)+1.4×(2.5+2))×0.2=6.456 kN/m

Mmax=ql2/8=6.456×0.92/8=0.654 kN.m

σ=M/W=0.654×106/121500=5.38 MPa<[σw]＝12 MPa

q=(0.75×26+0.15+2)×0.2=4.33 kN/m

f=5×ql4/(384EI)=5×4.33×9004/(384×10000×5467500)

=0.676 mm<[f]=900/400=2.25 mm

6.2.5 纵桥向 10#工字钢计算

方木下为 10#工字钢，工字钢间距与支架钢管对应，按照简支梁进行计算，碗扣支 架间距分别为 60 cm 和 90 cm。分区域进行检算。

方方木跨度 600 mm，间距 200 mm）：

图 13 工字钢受力简图

集中荷载 P 取荷载最不利布置进行计算：

P=(1.2×(3.5×26+0.15)+1.4×(1.5+2))×0.2×0.6+1.2×9×0.1×0.1×0.6=13.78 kN

采用结构力学求解器进行计算，计算结果如图 7 所示， Mmax=2.76 kN.m。

1 ( 1 ) 2 ( 2 ) 3 ( 3 ) 4

2.76 2.76 2.76

图 14 弯矩计算结果

σ=M/W=2.76×106/49000=56.32 MPa<[σw]＝205 MPa

P=(3.5×26+0.15)×0.2×0.6+9×0.1×0.1×0.6=10.992 kN

采用结构力学求解器进行计算，计算结果如图 15 所示：

fmax=0.19 mm＜600/400=1.5 mm

图 15 挠度计算结果

图 16 工字钢受力简图

P=(1.2×(0.75×26+0.15+2)+1.4×(1.5+2))×0.2×0.9+1.2×9×0.1×0.1×0.9=5.69 kN

P=(0.75×26+0.15+2)×0.2×0.9+9×0.1×0.1×0.9=3.978 kN<10.992 kN 满足要求点支式玻璃幕墙安装施工工艺_secret，不再进行检算。

6.3 跨长江东大街、长江东路门洞方案

门洞搭设结构采用砼条形基础+螺旋管+工字钢+贝雷梁+防护板（竹胶板或） +分配 梁（ 10#工字钢）设置，上部碗扣支架及纵、横向分配梁及竹胶板设置不变。考虑到贝 雷梁顶面距离连续梁底部实际净空较小，不再使用底托，为保证稳定，在贝雷梁上部、 钢管支架底部采用纵向平放 8#槽钢，钢管底部放在槽钢内部起到稳定作用。

上部碗扣件及纵横向分配梁布置与受力检算详见前述， 不再重复。下面对搭设门洞 的受力构件进行检算如下：

6.3.1 荷载取值

取箱梁钢筋砼自重为 26 kN/m3，得出各区域梁体自重。

（2）施工人员及设备：取 1 kN/m2；

GB／T 9652.1-2019标准下载（3）振捣冲击荷载：取 2 kN/m2；

（4）底模及箱梁内模（含内模支架） 自重： 底模为竹胶板， 0.15 kN/m2，内模（含 支架）取 2 kN/m2；