标准规范下载简介
GB／T 19843-2022 工业通风机 射流风机性能试验.pdfICS23.120 CCSJ72
工业通风机射流风机性能试验
IndustrialfansPerformancetestingofjetfans
D:2015,Fan—Performancetesting of
山西省德馨苑2#住宅楼建筑工程施工组织设计10.2上游风室法 .*..* 15 10.3上游毕托管横动法 10.4直接连接流量测量装置 11结果的表示 ·.· 11.1产品说明 11.2产品性能 12允差和换算规则 12.1允差·. 12.2换算规则 ...... 附录A（资料性）标准声源的图示与说明…..…… 附录B（资料性）声压级的修正… 附录C（资料性）无因次参数 附录D（规范性）基于推力测量的效率… ·24 *t
本文件按照GB/T1.1一2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的规定 . 本文件代替GB/T19843一2005《工业通风机射流风机的性能试验》，与GB/T19843一2005相 除结构调整和编辑性改动外，主要技术变化如下： 增加了“通风机出口总面积”“电机输人功率”叶轮功率”“推力/电机输人功率比”等术语和定 义（见3.2.1、3.5.1、3.5.2、3.8.2）； 更改了“通风机出口总面积和有效面积”，标注“通风机出口总面积（A2）”（见图1，2005年版的 图1)； 增加并更改了“符号和单位”（见第4章，2005年版的第4章）； 更改了“输人功率”的密度修正（见6.4，2005年版的6.4)； 更改了“推力的测定”的密度修正（见7.1，2005年版的7.1)； 更改了“试验程序”推荐的校正间隔时间（见7.4，2005年版的7.4)； 更改了“推力测量空间”减小通风机机壳与地面、屋顶、墙面等的最短距离（见图7，2005年版的 图7)； 增加了“声级的测定”，采用其他国际标准，例如ISO13347的可能性介绍（见8.1)； 删除了“空间的适合性”中关于标准声源转速的要求（见2005年版的8.3）； 删除了“试验布置”测定振动速度中图9“射流风机振动速度测量位置”及其使用该布置的要求 （见2005年版的9.2）； 增加了“试验程序”的整体引用ISO14695（见9.3）； 将“上游风室法”中“文丘里喷嘴”更改为“弧形进口”（见10.2，2005年版的10.2）； 将“直接连接流量测量装置”中“文丘里喷嘴"更改为“弧形进口"（见10.2，2005年版的10.2）； 增加了“产品性能”的标准状态密度1.2kg/m（见11.2）； 一 增加了规范性附录“基于推力测量的效率”（见附录D)。 本文件等同采用ISO13350：2015《通风机射流风机性能试验》。 本文件做了下列最小限度的编辑性改动： 为与现行标准协调，将标准名称改为《工业通风机射流风机性能试验》。 请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。 本文件由中国机械工业联合会提出。 本文件由全国风机标准化技术委员会(SAC/TC187)归口。 本文件起草单位：浙江金盾风机股份有限公司、沈阳鼓风机研究所（有限公司），北京新安特风机有 公司、绍兴市上虞区质检计量测试所、津鼓风机集团有限责任公司、绍兴上虞民用风机制造有限公司、 工三新科技有限公司、无锡市厚德自动化仪表有限公司、鞍山钢峰风机有限责任公司、浙江金盾风机 令设备有限公司、浙江上风高科专风实业股份有限公司、浙江双阳风机有限公司、中国电建集团透平 技有限公司、皇家动力（武汉）有限公司、沈阳鼓风机集团股份有限公司、绍兴上虞通风机有限公司。 本文件主要起草人：罗建平、杨树华、刘铁红、徐洪海、毛建强、俞丽君、潘旭光、徐志强、闫龙寅、 艮荣、徐建锋、阮苗英、陈欣、贾雄峰、郝玉明、许兰焕。 本文件于2005年首次发布：本次为第一次修订
本文件描述了ISO13349定义的射流风机所有技术性能与特性的试验。本文件不包括为管道应用 设计的或为空气循环单独设计的通风机，例如，吊扇和台扇。 本文件所述试验程序适用于实验室条件，不包含现场性能试验
通风机出口总面积grossfanoutletarea A2 紧邻空气输送装置下游所限定的表面积。 注：作为惯例，通风机出口总面积为机壳或管道或消声器内侧平面的总面积（见图1)，不考虑通风机出口内的任何 障碍物。 .2 通风机出口有效面积effectivefanoutletarea Adr 射流风机通风机出口面积扣除电机、整流罩或其他在注解中提到的障碍物的有效面积。 注1：如果消声器中心体达到通风机出口平面，那么通风机有效出口面积定义为通风机出口平面的环形面积，如图 1a所示。 注2：如果通风机具有无中心体的消声器，如图1b)，则通风机有效出口面积接近消声器内的横截面积，不是某种喇 叭口形状的出口面积。 注3：如果中心体（电机或消声器的中心部分)不延至出口平面，则通风机有效出口面积接近机壳和电机之间的环形 面积，但要随中心体和出口之间的距离有所增大，如图1c)中的定义。当电机位于进气侧时，图1c)适用于叶 轮轮毂而不是电机。
图1通风机出口总面积和有效面积
3.3 通风机出口有效风速effectivefanoutletvelocity Vetr 由标准状态下的推力、标准空气密度和通风机有效出口面积计算得到的风速。 注：见11.2。 3.4 通风机出口风速fanoutletvelocity V2 标准状态时的推力除以通风机出口总面积（A2)计算得到的速度。 3.5.1 电机输入功率motorinputpower P。 驱动电机接线端处的供电功率。 3.5.2 叶轮功率impellerpower P 输人通风机叶轮的机械功率。 3.5.3 通风机空气功率fanairpower P。 标准状态时的常规输出功率，对于射流风机，为通风机进口容积流量与有效动压的乘积。 3.6 叶顶速度 impellertipspeed VP 叶轮叶片顶部的圆周速度。 3.7 推力thrust Tm，T。 按照本文件测量的标准状态下风机推力（T)或计算得到的标准状态下风机推力（T。）。 3.8.1 推力/叶轮功率比thrust/impellerpowerratio r。 推力除以叶轮功率。 注：推力/叶轮功率比的计算式为r.=T/P。 3.8.2 推力/电机输入功率比thrust/motorinputpowerratio r。 推力除以电机输人功率。 注：推力/电机输人功率比的计算式为r。=T/Pe。 3.9 通风机防护罩fanguard 设计成能防止相对大的外来物，例如，饮料罐的吸人，有时装配到射流风机的进口和出口 护罩。
注：防护罩对通风机推力性能和噪声级有明显影响，当指定使用防护罩时，是对带有防护罩的通风机进行测试 3.10 风室chamber 气流速度比通风机进口或出口气流速度小的风道。 3.11 试验空间testenclosure 安放通风机和试验风道的防止通风的房间或其他空间。 3.12 叶轮平衡等级impellerbalancegrade ISO14694规定的等级G。 3.13 通风机振动速度fanvibrationvelocity 按照本文件和ISO14695测量的，频率为10Hz～10kHz的未滤波的均方根振动速度。 3.14 通风机叶轮效率fanimpellerefficiency 7r 通风机空气功率除以叶轮功率。 3.15 通风机总效率fanoverallefficiency 》e 通风机空气功率除以电机输人功率。 3.16 声压级soundpressurelevel L, 试验时声源辐射声压的平方除以基准声压的平方的以10为底的对数的10倍。 3.17 声功率级soundpowerlevel Lw 试验时声源辐射声功率除以基准声功率的以10为底的对数的10倍。 3.18 进口声功率级inletsoundpowerlevel Lw 在通风机进口处测定的声功率级。 3.19 出口声功率级outletsoundpowerlevel Lw 在通风机出口处测定的声功率级。 3.20 噪声测试频率范围noisefrequencyrangeofinterest <通常>为中心频率在63Hz～8000Hz的倍频带和50Hz～10000Hz的三分之一倍频带 率范围。
下列符号及其单位适用于本文件。
下列符号及其单位适用于本文件。
为了正确使用射流风机并能在应用中获得令人满意的性能和可靠性，除了需要了解诸如重量、总尺 寸及安装尺寸等机械特性以外，还应确定某些技术性能与特性。
隧道壁面上的摩擦，进、出口的损失，有时候还有交通堵塞，以及隧道入口的气候影响，都会在隧道 中形成一个压力降，这个压力降与射流风机排气气流与隧道气流之间的动量交换产生的总压力升相等。 由于无法测量通风机出口气流的动量，但是动量的变化与推力大小相等、方向相反，因而用推力测量 代替。
为了设计隧道装置，应了解通风机电机的输人功率，另外，这也是确定射流风机总效率所 的参数。
为保证射流风机和消声器的最佳组合以满足隧道的声级要求，通常确定进口和出口的声级。 注：通风机制造商只能保证通风机的声功率级，隧道中的声压级取决于隧道的大小和吸声特性，这不是通风机制 商的责任范围。
仅当合同要求时才需要测量容积流量，采用确定隧道射流风机最佳数量、规格、间距的通风机 有效风速按照11.2的规定计算。
应按照GB/T1236一2017第11章的要求进行尺寸测量和面积的测定
应按照GB/T1236一2017第11章的要求进行尺寸测量和面积的测定
应按照GB/T1236一2017第9章的要求测定叶轮转速，
通过使用校准平衡块，力的平衡系统应能确定力或推力的不确定度达到
应按照GB/T1236一2017第10章的要求确定电机或叶轮的输人功率，对测量的功率进行 .2kg/m修正后确定P.和P。
包括传声器、风罩、电缆、放大器和频率分析仪的声级测量系统应符合ISO13347的规定。
6.7.1压力测量仪表
在试验空间内测量压差的压力计和测量大气压的气压计应符合GB/T1236一2017第6章的要求。
6.7.2温度测量仪表
温度计应符合GB/T1236—2017第8章的要
直接测量的方法确定通风机推力（T）有两种可
悬挂式， 一支撑式。 通过对密度1.2kg/m的修正确定Tm，即：Tm=Thrustmeured·1.2[kg/m]/p。[kg/m]。 另外，为了精确测量力，要求第1种方法的低摩擦悬挂元件保持精确垂直并平行于通过通风机轴线 的垂直面；对于第2种方法，要求对支撑系统精确构建，低摩擦，并要保持好的水平度。无论哪种方式， 推力都应通过使用平衡块、弹簧平衡件或力传感器确定。
图2和图3是典型的悬挂式布置，使用至少1倍通风机直径长度的悬挂元件将通风机固定在相 或台架上，该框架宜允许气流自由流通，尤其在通风机进风口处，在通风机下面或周围是一个起到三 动能的一个刚性框架： a）在静态下，为通风机试验装置提供基准点； b）为滑轮系统提供支撑，用以承受校准平衡块及弹簧平衡件； c）为力传感器提供反应点。
24份施工组织设计范本（房建标书）标引序号说明： 可调位置传感器/测量系统； 气流方向。 在试验前宜对通风机精确找平
图2推力测量布置示例（悬挂方法1)
试验前宜对通风机精确找平
福建成功国际会展中心工程防水施工方案力测量布置示例（悬挂方）
在工作状态下，调整测量系统载荷以使通风机退回到静态位置，误差在土2mm范围内，以保证悬 挂元件的精确垂直，这样就能够直接测定推力。 注：对于典型的射流风机推力/重量比，采用其他方法是否能够获得理想的推力测量精度还存在疑问，比如，测量悬 挂元件偏离垂直位置的角度，或者通风机在关闭和运行时的高度差，进而计算推力。
支撑式布置如图4、图5和图6所示，通风机通过低摩擦轴承或弹簧片支撑在刚性框架上，在止动 块限定的范围内，通风机应能够在两个方向的一定范围内自由移动。在开始任何试验之前，装置组件应 在每个方向上进行仔细的水平调节，使得装置组件在任意方向沿通风机轴线的移动需要的力相同。 在运行工况下，调整测量系统载荷，以保证运动不受止动块的限制。然后直接测量推力。在使用力 传感器的情况下，传感器能够直接与通风机接触。