DL／T 5352-2018 标准规范下载简介

DL／T 5352-2018 高压配电装置设计规范

K, = e'8150

式中:H一 设备安装地点的海拔高度，m； 指数，取值如下： 一对雷电冲击耐受电压，q=1.0； 一对空气间隙和清洁绝缘子的短时工频耐受电 压,q=1.0;

对操作冲击耐受电压，9按图B.1选取。 注：指数9取决于包括在设计阶段未知的最小放电路径在内的各种参数。但 是JGJT23-2011 回弹法检测混凝土抗压强度技术规程_混凝土规范，作为绝缘配合的目的，图B.1中给出了q的保守估算，可用作操作冲击 耐受电压的修正。 对污秽绝缘子，指数是探讨性的。对长时间和短时工频 耐受电压试验标准绝缘子的9值最低可取至0.5，防雾型绝缘 子g值最高可取至 0. 8。

B.2运行在海拨低于1000m的设备

本部分给出的额定耐受电压是基于设备运行条件为正常环 境条件。设备的额定绝缘水平已按3.1及3.2规定的使用条件 （即海拔1000m，温度40℃）进行了修正，因此，额定耐受电压范 围已涵盖所有海拔1000m及以下的外绝缘要求

B.3运行在海拔高于1000m的设备

对于设备安装在海拨高度高于1000m时，本部分规定的耐 受电压范围可能不满足设备外绝缘实际耐受电压的要求。此 时，在进行设备外绝缘耐受电压试验时，实际施加到设备外绝缘 的耐受电压应根据表2和表3的额定绝缘水平按公式（B.3）进 行海拔修正：

式中：H 设备安装地点的海拨高度，m； q—取值如B.1之规定。

式中：H1 设备安装地点的海拨高度，m； q—取值如B.1之规定。

3.0.10配电装置中的主要噪声源是主变压器、电抗器和电晕放 电，其中以前者为最严重，因此，在设计时需要注意主变压器与控 制室、通信室及办公室等的相对布置位置及距离，使变电站内各建 筑物的室内连续噪声水平不超过国家相关标准要求

关于静电感应场强水平，自前在国际上尚无统一标准与规定 日本超高压变电站，一般控制场强水平在7kV/m以内（变电站外

3.0.12本条是原标准第6.0.10条的修改条文。

3.0.14本条是新增条文

考虑直接空冷平台上设备水冲洗时，污水淋至下方电气设备， 污移可能停留在设备表面，增加污闪可能性，本条参考现行国家标 准《大中型火力发电设计规范》GB50660一2011第16.5.9条提 出要求。

4导体和电气设备的选择

4.1.2本条是原标准第7.1.1条的修改条文

导体和电气设备的选择需要满足在当地环境条件下正常运 行、安装维修、短路和过电压工况的安全要求。在按电流选择导体 和电气设备时，确定回路的持续工作电流需要考虑检修时和事故 时转移过来的负荷，可不计及在切换过程中短时可能增加的负荷 电流。

4.1.3本条是原标准第7.1.2条的修改条文

本条是原标准第7.1.2条的修

4.1.4本条是原标准第7.1.3条的修改条文

据对断路器和继电保护装置运行情况的不完全调查，主保护拒 动、断路器和操动机构拒动以及继电保护装置因扩建、调试、检修等 原因停用的情况时有发生。因此，对电气设备的热稳定校验，尽量 用后备保护动作时间加相应的断路器全分闻时间。对裸导体的热 效应计算时间，取主保 分闸时间

4.2.1、4.2.2本条是原标准第 7.2.1条的修改条文。补充

1、4.2.2本条是原标准第 7.2.1条的修改条文。补充750kV

1000kV导线的选型

备连接处一般装设伸缩接头或采取防振措施。为了消除由于温度 变化引起的危险应力，矩形硬铝导体的直线段一般每隔20m左右 设置一个伸缩接头。对滑动支持式铝管母线一般每隔30m～40m 设置一个伸缩接头；对滑动支持式铝管母线一般根据计算确定。 导体伸缩接头一般采用定型伸缩接头产品，其截面大于所连 接导体的截面。

4.3.1目前，35kV及以下电压等级的断路器以真空断路器和 SF6断路器为主，66kV及以上电压等级的断路器以SF。断路器为 主。真空断路器和SF。断路器在技术性能及运行维护方面均比油 断路器具有优势，油断路器在近年的工程设计已很少选用，因此不 再推荐。

4.3.2由于隔离开关所安装的位置不同,对其要求的技术条件也

是不一样的，如开、合电容电流能力，开、合电感电流能力，开、合母

是不一样的，如开、合电容电流能力，开、合电感电流能力，开、合母 线转移电流能力等，同时应考虑系统发展的需要

但单柱垂直开启式隔离开关在分闸状态下检修时的安全净距需要 满足交叉不同时停电检修的要求，因此提出动静触头间的最小安 全距离要求

对于电气设备的选择，本标准主要对影响高压配电装置设计 的相关因素做出规定。根据电流互感器安装使用条件及产品制造 水平，如回路中有变压器套管、断路器套管或穿墙套管等推荐采用 套管式电流互感器。

4.3.5本条是原标准第7.3.6条的修改条文。

电容式电压互感器冲击绝缘水平高，且电容分压装置的电容

较大，从而对冲击波的波头能起到缓冲作用。在结构上，电容式电 压互感器对误差的调整比较灵活，利用调整电抗器和中间变压器 次绕组的抽头来改变电感，使互感器的电抗尽量与容抗相等，使 互感器内阻抗最小，从而达到调整准确度的比值差和相角差。 电容式电压互感器的容量较电磁式小，但一般都能满足要求 电磁式电压互感器的励磁特性为非线性特性，与电力网中的分布 电容或杂散电容在一定条件下可能形成铁磁谐振。通常电磁式电 压互感器的感性电抗大于电容的容性电抗，当电力系统操作或其 也暂态过程引起互感器暂态饱和而感抗降低就可能出现铁磁谐 振。这种谐振可能发生于不接地系统，也可能发生于直接接地系 统。随着电容值的不同，谐振频率可以是工频和较高或较低的谐 振。铁磁谐振产生的过电流和/或高电压可能造成互感器损坏，特 别是低频谐振时，互感器相应的励磁阻抗大为降低而导致铁芯深 度饱和，励磁电流急剧增大，高达额定值的数十倍至百倍以上，从 而严重损坏互感器。因此，对35kV及以上电压，当电容式电压互 感器容量满足要求时，考虑其优点较多，建议优先采用电容式电压 互感器。 由于制造技术的原因，GIS或HGIS目前采用电磁式电压互 感器。当GIS或HGIS采用电磁式电压互感器且与之相连的断 路器设有均压电容时，注意核算电压互感器的电抗值应小于电容 产生的容抗值，避免形成谐振条件，防止产生铁磁谐振。 4.3.6对3kV～35kV的保护设备一般针对不同形式的操作过 电压和不同的操作对象“对症下药”。保护电容器组产生的高频振 荡过电压，采用重击穿概率极低的断路器，当采用无间隙金属氧化 物避雷器保护时，通常按现行国家标准《交流电气装置的过电压保 护和绝缘配合设计规范》GB/T50064一2014第4.2.8条规定的 接线，限制单相重击穿过电压。 在开断高压感应电动机时，因断路器的截流、三相同时开断和 高频重复重击穿等会产生过电压（后两种仅出现于真空断路器开

电压和不同的操作对象“对症下药”。保护电容器组产生的高频振 荡过电压，采用重击穿概率极低的断路器，当采用无间隙金属氧化 物避雷器保护时，通常按现行国家标准《交流电气装置的过电压保 护和绝缘配合设计规范》GB/T50064一2014第4.2.8条规定的 接线，限制单相重击穿过电压。 在开断高压感应电动机时，因断路器的截流、三相同时开断和 高频重复重击穿等会 （后两种仅出现于真空断路器开

GIS或HGIS（Hybridgasinsulatedswitchgear，混合型气体 绝缘开关设备）中的隔离开关切合操作时，由于触点运动速度慢： 而隔离开关本身的灭弧性能差，会引起触头间多次的重燃，种种重 击穿放电引起高频振荡形成快速暂态过程，产生的阶跃电压行波 在GIS和相连设备中传播，在每个阻抗突变的节点上发生多次折 射和反射，引起陡波前过电压，即VFTO（VeryFastTransient )vervoltage，快速暂态过电压）。波前很、幅值很高的VFTO可 能会对GIS本体、带绕组的设备（如变压器等）和二次设备的绝缘 造成损害，特别是当GIS或HGIS与变压器之间采用气体绝缘管 道连接时，VFTO可能击穿变压器的绝缘。故需要对因隔离开关 操作而产生VFTO的危害进行研究，如通过改变操作程序或在隔 离开关断口上并联阻尼电阻等方式，降低VFTO的危害。

5.1.1本条是原标准第8.1.1条的修改条文。

S.I. 本茶是原标准第8. 取消原文中“屋外”要求，屋外和屋内配电装置的最小安全净 距均是以金属氧化物避雷器的保护水平为基础确定的

5.1.2本条是原标准第8.1.1条的修改条文。

500kV配电装置静电感应，将C值（导体对地面安全净距）由 6300mm提高到7500mm，可使配电装置的静电感应场强水平限 制到低于10kV/m。 规定遮栏向上延伸线距地2500mm处与遮栏上方带电部分 的净距，不应小于A，值；以及电气设备外绝缘体最低部位距地小 于2500mm时，应装设固定遮栏，都是为了防止人举手时触电。 （6）D值是保证配电装置检修时，人和带电裸导体之间净距 不小于A，值。D二A，十1800mm十200mm，一般检修人员和工具 活动范围不超过1800mm，屋外条件较差，另增加200mm的裕度。 规定带电部分至围墙顶部的净距和带电部分至配电装置以列 的建筑物等的净距，不应小于D值，也是考虑检修人员的安全。 （7）附录A，35kV~500kV配电装置海拨大于1000m时A值 的修正为原标准保留附录，补充了750kV、1000kV配电装置最小 安全净距的修正值。为方便使用，附录A还给出了35kV~ 500kV配电装置海拨大于1000m时A值的修正值表，

5.1.3本条是原标准第8.1.2条的修改条文

按照绝缘配合计算及空气间隙试验结果选取合适的安全净距，但 应注意兼顾本期和远期情况

5.2.2、5.2.3本条是原标准第8.2.3条的修改条文。

5.2.2、5.2.3本条是原标准第8.2.3条的修改条文。 对于3kV～35kV电压等级配电装置，因为成套式高压开关 柜设备技术上已经成熟，工程中得到产泛应用。根据工程条件 35kV配电装置也可采用屋外中型配电装置或其他型式

对于3kV～35kV电压等级配电装置，因为成套式高压开关 柜设备技术上已经成熟，工程中得到产泛应用。根据工程条件， 35kV配电装置也可采用屋外中型配电装置或其他型式。 5.2.4本条是原标准第8.2.4条的修改条文。 近年来，随着国产GIS设备价格的大幅降低，110kV、220kV 配电装置采用GIS渐趋广泛，取消配电装置选型对污移等级等条 件的限定。

近年来，随着国产GIS设备价格的大幅降低，110kV、220kV 配电装置采用GIS渐趋广泛，取消配电装置选型对污移等级等条 件的限定。

5.2.7本条是原标准第8.2.6条的修

5.3.4本条是原标准第8.3.6条的修改条文

沿海地区、严重污移地区、城市变电站等，大都采用屋内配电 装置，屋内配电装置与屋外相比具有占地面积小的优点，本条对当 采用屋内配电装置时的布置做了规定。根据现有配电装置形式情 况，原标准“断路器宜采用双列式布置”改为“断路器可采用单列式 或双列式布置”

5.3.71000kV配电装置设备外形尺寸大，通常为屋外布置。

用户外低式布置”的条文。

5.3.9本条是原标准第8.3.8条的修改条文

管形母线的固定方式可分为支持式和悬吊式两种。从减小 母线跨度、防止微风振动出发，支持式管形母线文可分为带长托 架和不带长托架两种。但由于长托架式管形母线给安装带来不 便，一般使用较少，不带长托架的支持式管形母线则使用较多， 而悬吊式管形母线一般在超高压配电装置且考虑地震的地方予 以采用。 支持式母线要控制正常状态的度，这主要考虑铝管支持金 具的滑动范围和隔离开关的捕捉范围的限制，在满足机械强度、刚 度要求时，需要对跨度进行限制。同时单管母线需考虑微风振动 及温差对支持绝缘子应力作用。而悬挂式母线适用抗震设防烈度 为8度及以上地区，由于悬式绝缘子的阻尼作用，不考虑微风振动 问题。采用管形母线都要考虑端部效应。 单根铝管母线的挠度，日本、加拿大、英国和苏联均以铝管母 线的直径为控制条件，我国从20世纪70年代至今设计的110kV、 220kV采用的铝管母线挠度都是用直径来控制，即规定无冰无风 时，管形母线自重产生的跨中挠度值应小于0.5D～1.0D（D为铝 管母线外径）。也有一些国家以采用母线跨度的比例来控制母线 的度，如德国、法国和美国。我国已运行的110kV、220kV铝管 母线挠度都是按0.5D～1.0D设计的，通过多年的运行，未发现绝 缘子断裂和挠度加大等不良现象。因此，本次修编仍维持原标准 不变。 悬吊管形母线的挠度充许标准，没有支持式管形母线严格，因 为它的两端用金具悬吊起来，是固定连接，没有因为管母挠度过大 造成支持金具滑动失常的问题。挠度是由单柱式隔离开关的要求 和适当考虑美观等其他的因素控制，所以对挠度的要求可放宽一 些。结合国外工程实践，悬挂式铝管母线挠度充许标准，可按在自 重作用下母线的挠度不超过铝管外径的2倍考虑

通道的设置除需满足运行、检修要求外，还需要符合消防 要求。 巡视通道根据运行巡视的需要设置，并结合地面电缆沟的布 置确定路径，以节约投资，巡视通道路面宽一般为0.7m～1m，当 巡视通道坡度大于8%时，一般有防滑措施或做成踏步。 屋外配电装置在可能条件下，其道路力求环形贯通，尽量减少 尽头死道，以提供良好的行车条件，当无法贯通时则要具有回车条 件，如在道路尽端设12m×12m的回车道；或在附近设“T”形或 “十”字形路口，以取代回车场。 500kV及以上电压等级设备外形尺寸大，重量重，加上支架 后设备离地高度可达8m～18m以上。因此，设备的安装检修均 采用机械的方法。为使施工、检修机械能够直接到达设备附近，配 电装置内除设横向道路外，在每个间隔还设有相间纵向道路，以便 于施工安装。如果设备布置、检修机械条件满足时，也可取消相间 道路。 由于屋外不宜设置GIS专用的起重设备，安装维护需用汽车 起吊和运输，因此总体布置应考虑这些起吊设备的通道。 按照现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016一2014第 7.1.8条第1款关于消防车道的规定，车道的净宽度和净空高度 均不应小于4.0m，补充“屋外配电装置主要环形通道应满足消防 要求，道路净宽度和净空高度均不应小于4m”。 5.4.4配电装置室内各种通道的最小宽度，沿用原标准，由于电 压等级不同，设备形式各异，具体应用时还须按设备搬运时所需的 宽度进行校核，如不能满足要求，则应适当增天。 关于手车式开关柜的通道宽度，有运行单位反映数值偏小，根 据目前冬单位进行设大修时的情况，将最小宽度放大至单车加

5.4.4配电装置室内各种通道的最小宽度，沿用原标准，由于电

1200mm及双车加900mm。这两种尺寸与现行国家标准《火力发 电厂厂用电设计技术规定》DL/T5153一2014第7.2.9条中手车 式高压开关柜操作通道的最小宽度是一致的。该规定单列布置最 小宽度为2000mm，双列布置为2500mm，而小车长度为800mm， 分别加上1200mm及900mm后，其最小宽度也是2000mm及 2500mm。 对35kV手车式开关柜的操作通道最小宽度，据对部分地区 的调查，采用宽度一般在2m～3m之间。运行单位反映，由于这 种断路器检修工作量通常不大，在操作通道内检修，既方便文解决 问题，很少推到检修间检修，要求将宽度加宽到3000mm。一般 35kV手车式配电装置以单列为多，采用本条规定即单车长加 1200mm是满足要求的

5.4.6干式变压器可与高、低压配电装置布置于同一室内,也可

单独布置于变压器室内，其防护类型有网型、箱型及有机械通风 箱型，也可做敲开式布置（此时也需有防护触及接线端子的遮 或布置于单独小室内）。根据干式变压器的特点，安装地点要习 风良好。

变电站特别是工矿企业的变电站，尚有的屋外配电装置未设置与 外界隔离的围栏，非运行人员进大门后可直接进入屋外配电装置 场地，影响安全运行。故本标准规定厂区内屋外配电装置宜设置 高度不低于1500mm的围栏。当屋外配电装置的出线侧或旁侧 紧靠发电厂、变电站或工矿企业的围墙时，通常围墙也可作为围栏 的一部分。 另外，近年多有发生小孩攀登或翻越围栏误入配电装置触电 事故发生，因此本标准规定了应在其醒目位置设置警示牌。

1200mm是最低要求，因栅栏对带电体的距离B值是以750mm 加A，值验算的，在1200mm高度时，人已不能弯腰探人栅栏内，当

手臂误入栅栏内时，不会超过750mm，故不致发生危险。 围栏指栅状遮栏、网状遮栏或板状遮栏。

固栏指彻遮栏、网两从遮栏或极从遮 5.4.10屋内配电装置油断路器间隔靠操作走廊侧，一般为网状 遮栏，运行人员担心在巡视及就地操作时，可能受断路器爆炸或喷 油燃烧等的威胁。考虑到主要为防止在就地操作时的断路器事故 及隔离开关误操作事故等对人员的危险，增加运行人员的安全感， 司时又考虑到经济性及通风等条件，本标准规定在进行操作的范 围内设置人身防护实体隔板，隔板一般采用厚度不小于2mm的 钢板，宽度以500mm~600mm为宜，高度则不低于1900mm

5.4.11本条是原标准第8.4.12条的修改条文

防护措施一般是指在母线桥顶上做无孔防护罩。两侧是否装 设防护罩，可根据具体情况确定。防护罩的设置一般是从广房列 墙开始，至母线桥离厂房6m～10m处

5.5.1本条是原标准第8.5.1条的修改条文

感器为三相总油量，变压器为单台含油量）。设置挡油设施时，不 论门是否开向建筑物内或外，都需要将事故油排至安全处，以限制 事故范围的扩大。为尽快将事故油排至安全处，排油管内径以 150mm 为宜。

5.5.3储油池内铺设卵石层，可起隔火降温作用，防止绝缘油燃

5.5.5本条是原标准第8.5.4条的修改条文，

参考现行国家标准《火力发电厂与变电站设计防火规范》GB 50229一2006第7.1.11条、第11.5.4条对电厂与变电站的变压 器防火要求分别做出的规定，即电厂内容量90MV·A及以上油 侵变压器应设置火灾自动报警系统、水喷雾灭火系统或其他灭火 系统；变电站单台容量为125MV·A及以上的油浸变压器应设置 水喷雾灭火系统、合成型泡沫喷雾系统或其他固定式灭火装置。 其他带油电气设备，宜采用干粉灭火器。地下变电站的油浸变压 器，宜采用固定式灭火系统。 固定灭火系统除传统形式的水喷雾灭火系统外，还有排油注 氮灭火装置、合成泡沫喷淋灭火系统等形式

5.5.6本条是原标准第8.5.5条的修改条文

本条是原标准第8.5.5条的修

距近似于地上可燃液体储罐之间的防火间距来考虑。按现行国家 标准《建筑设计防火规范》GB50016—2014第4.2.2条规定，可燃液 体地上式固定顶储罐之间的防火间距为0.75D（D为两相邻储罐中 较大罐的直径），可设想变压器的长度为可燃液体储罐的直径，通过 对不同电压、不同容量（油量均在2500kg以上）的变压器之间防火 净距按0.75D计算得出：电压等级为220kV，容量为90MV：A~ 300MV：A的变压器间防火净距在7800mm～9350mm范围内；电 压等级为110kV,容量为31.5MV·A～150MV·A的变压器间防 火净距在6360mm~6990mm范围内；电压等级为35kV及以下，容 量为5.6MV·A31.5MV·A的变压器间防火净距在2880mm 4210mm范围内。因为油浸变压器的火灾危险性比可燃液体储罐 大，又是变电设备的核心设备，其重要性远远大于可燃液体储罐，所 以变压器之间防火净距应大于0.75D计算数值。 根据变压器着火后，其四周对人的影响情况来看，当其着火 后，对地面最大辐射强度是在与地面大致成45°的夹角范围内，要 避开最大辐射温度，变压器之间的水平净距必须大于变压器的高 度。根据调研，500kV变压器高度为11m～13m，故将该级别防火 间距定为15m。 综上所述，将变压器之间防火净距按电压等级分为15m、 10m、8m及5m是合适的（66kV为6m）。 日本《变电站防火措施导则》规定油浸设备间的防火间距如表 4所示。表4防火距离是指从受灾设备的中心到保护设备外侧的 水平距离，经计算净距与本条所规定的距离是比较接近的

表4油浸设备间的防火间距（mm）

对于单相变压器之间的防火净距，目前一般仅有500kV及以 上电压等级变压器采用单相，虽有些国家对单相及三相变压器之 间防火净距采取不同数值，考虑到变压器的重要性，防止事故蔓 延，单相之间的防火净距仍宜与三相之间距离一致。 油量为2500kg及以上的高压电抗器亦属大型油浸设备，故 也应执行本条规定。

5.5.7本条是原标准第8.5.7条的修改条文。

防火墙除有足够的高度及长度，还应有一定的耐燃性能。根 据现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016一2014第3.2.1 条，一级～四级耐火等级的防火墙，其耐火极限均为3h。本条防 火墙的耐火极限由原标准的4h改为3h。 油量为2500kg及以上的高压电抗器亦属大型油浸设备，故 也应执行本条规定

5.5.10建（构）筑物的火灾危险性分类及其耐火等级见表5

5.5.10建（构）筑物的火灾危险性分类及其耐火等级见表5（摘 自现行国家标准《火力发电广与变电所设计防火规范》GB 502292006 表 3. 0. 1 和表 11. 1. 1)

注：1除本表规定的建（构)筑物外，其他建（构)筑物的火灾危险性及耐火等级应 符合国家现行的有关标准的规定。 2主控制楼、网络控制楼、微波楼、关桥、继电器室、主控通信楼，当未采取防 止电缆着火后延燃的措施时，火灾危险性应为丙类。 3当地下变电站、城市户内变电站将不同使用用途的变配电部分布置在一幢 建筑物或联合建筑物内时，则其建筑物的火灾危险性分类及其耐火等级除 另有防火隔离措施外，需按火灾危险性类别高者选用。 4当电缆夹层采用A类阻燃电缆时，其火灾危险性可为工类

电装置对建（构)筑物的要

6.1.1本条是原标准第9.1.1条的修改条文

本条文对汽机房、屋内配电装置楼、主控制楼、集中控制楼及 网络控制楼与油浸变压器的外廓间距小于5m，“在变压器外轮廓 投影范围外侧各3m内的汽机房、屋内配电装置楼、主控制楼、集 中控制楼及网络控制楼面向油浸变压器的外墙”，新增“且该区域 外墙应为防火墙”的要求。

CECS 215-2017-T 燃气采暖热水炉应用技术规程1.5本条是原标准第9.1.5条的

本条修改参考《火力发电厂与变电站设计防火规范》GB 50229一2006第5.3.3条的规定“变压器室、配电装置室、发电 机出线小室、电缆夹层、电缆竖井等室内疏散门应为乙级防火 门，但上述房间中间隔墙上的门可为不燃烧材料制作的双向弹 簧门”。 考虑到双向弹簧门密闭性差且弹簧门的回力过大，本次修订 取消了原条文应装设弹簧锁、两个方向开后启的要求，并明确了上述 房间中间隔墙上的门可为不燃烧材料制作的门。

警卫传达室等建筑物。 5 表中自然通风湿式冷却塔距离计算点为塔底零米标高斜支柱中心处；散热 器塔内卧式布置的自然通风间接空冷塔，冷却塔距离计算点为塔底零米标 高斜支柱中心处，冷却塔进风口高度为冷却塔零米至风筒底部间垂直高 度；散热器周立式布置的自然通风间接空冷塔，冷却塔距离计算点为散热 器外围，冷却塔进风口高度为冷却三角进风高度。 ①表示在非严寒地区采用40m，严寒地区采用有效措施后可小于60m；机械通 风间冷塔与屋外配电装置、变压器的间距不宜小于30m。 ②表示不包括主厂房、封闭煤场；湿式冷却塔与主控制楼、单元控制楼、计算机 室等建筑物采用30m，水工设施等建（构）筑物采用15m，其余建（构）筑物采 用20m；散热器垂直布置的间冷塔与建（构）筑物的间距不宜小于建（构）筑 物高度与0.4倍散热器高度之和；散热器水平布置的间冷塔与建（构）筑物 的间距不宜小于建（构)筑物高度与0.4倍塔进风口高度之和；特别高大、同 时体量也很大的建（构）筑物，与间冷塔的间距宜通过专项研究确定。 ③表示当湿式冷却塔位于屋外配电装置冬季盛行风向的上风侧时为40m，位 于冬季盛行风向的下风侧时为25m；当为间冷塔时，与屋外配电装置、变压 器的间距不宜小于30m。

6.2屋外配电装置架构的荷载条件要求

6.2.1、6.2.2考虑到预制、组装、就位的方便，架构的标准化和便 于扩建改建，对独立架构均按终端条件设计为宜；对于连续多档的 架构，可根据实际的受力条件，并预计到将来的发展，因地制宜地 确定按中间或终端架构设计。

6.2.1、6.2.2考虑到预制、组装、就位的方便，架构的标准化和便 于扩建改建，对独立架构均按终端条件设计为宜；对于连续多档的 架构，可根据实际的受力条件，并预计到将来的发展，因地制宜地 确定按中间或终端架构设计。 6.2.3本条是原标准第9.2.3条的修改条文。 设计架构时，在设计说明中明确限制导线挂线时过牵引要求， 由施工单位具体实施；不使过牵引力成为架构结构强度的控制 条件。 架构设计的荷载组合基本沿用过去的设计条件。分裂导线在 短路时对架构产生的附加力可通过调整间隔棒的位置加以限制： 般不作为验算条件。安装紧线时，各级电压施工经验均证明，采

DB／T 74-2018 地震灾害遥感评估 地震地质灾害6.2.3本条是原标准第9.2.3条的修改条文。

设计架构时，在设计说明中明确限制导线挂线时过牵引要求， 由施工单位具体实施；不使过牵引力成为架构结构强度的控制 条件。 架构设计的荷载组合基本沿用过去的设计条件。分裂导线在 短路时对架构产生的附加力可通过调整间隔棒的位置加以限制， 一般不作为验算条件。安装紧线时，各级电压施工经验均证明，采 用上滑轮挂线方案不但可以减少过牵引拉力，若滑轮扎缚位置恰 当，过牵引拉力还有可能小于导线的正常拉力。所以，只要施工方

法恰当，安装时过牵引拉力不是架构控制条件。在更换绝缘子串 时，通常采用紧线器，使被更换的绝缘子串脱离受力状态，过牵弓 值在30mm～50mm，试验也表明，它也不是架构的控制条件。 检修时考虑导线上人，主要指110kV及以上电压等级的架 构。在架构较低时，导线的检修工作可以用靠梯进行。当跨中无 引下线时，可不考虑跨中上人。但仍应考虑三相同时上人达到绝 缘子串根部，每相1000N。此时，上人跨及未上人的相邻跨的导线 张力差，可考虑挠度不同所带来的有利影响。在导线上人检修时 还应考虑在梁上有两人带工具作业，故此时荷载应按2000N 计算。