GB／T 6113.102-2018 标准规范下载简介

GB／T 6113.102-2018 无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范 第1-2部分：无线电骚扰和抗扰度测量设备 传导骚扰测量的耦合装置

E.1用于单一对线测量的T型网络的电路示例

注：对于有多组对线的AAN(即多于一组），测量时，所有的EUT端口线以及所有的AE端口线需分别连在一起

图E.2终端阻抗测量布置

注1：当端接一个由R1、R，和R：（R；=R:)组成的最小化的LCL的元型电路时[它包括AAN的额定对称阻抗Z R, : (R2+R2) 和1502( R2·R: ）的不对称阻抗SHT3408-2022石油化工钢制对焊管件技术规范.pdf，理想情况下，探头需具有20dB的残留纵向转换 R +R+Rs R2+Rs

图E.3LCL探头校验布置

注2：图E.5所示的 和探头的LCL我留值的影。改变 对于L型电路的连接方向，就可得到某些校准的不确定度 注3：L型电路示例：当Z=100Q,Rsym=100Q，R。l=750Q时，得到的LCL值为29.97dB，约等于30

图E.4使用L型电路校准LCL探头的布置

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用LCL探头测量AAN自

注：去耦衰减应在Sw1开、关两个位置 多组对线的AAN(即多于一组），测量时EUT 的所有线和AE端口的所有线需分别各自连接在一起 图E6AAN的AE端口与EUT端口之间不对称信号去耦衰减（隔离度）

a decop = 20 Ig adiv（dB）的试验布置 V.

a decop = 20 1g adi（dB）的试验布 V.

图E.7AAN（对称信号）插入损耗的试验布置

注：如果AAN的结构更复杂（即多于一组对线），那么测量时EUT端口的所有线和AE端口的所有线需分别各自 连接在一起。

.1用于同轴和其他类型屏蔽电缆的AN的描述

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用于同轴和其他类型屏蔽电缆的人工网络（AN)的参数测量和示例

图F.1给出了用于同轴电缆的AN的示例，其由微型同轴电缆（微型的半刚性实体铜屏蔽同轴电缆 或微型的双层屏敲同轴电缆）绕制在铁氧体磁环上组成的内置共模抛流圈构成 如果不需要高的屏蔽衰减，内置的共模扼流圈可以使用绝缘的双绞线（其中一根绝缘线与同轴电缆 的内芯线相连，另一根绝缘线与同轴电缆的屏蔽层相连）绕制在一个普通的磁芯（如铁氧体磁环）上 构成。 对于多芯屏蔽电缆，内置的共模流圈可由多根绝缘的信号线与一根绝缘的屏蔽线或者由一根多 芯屏蔽电缆在磁芯上绕制而成

F.2用于同轴和其他屏蔽电缆的AN的参数测量

用于同轴和其他屏蔽电缆的AN的测量参数如下： a） 终端阻抗 测量终端阻抗是指测量过壁连接器上的同轴电缆的屏蔽层（不连接EUT电缆）与参考地连拉 器之间的阻抗，此时，测量接收机端口端接50Q匹配阻抗。 b） 分压系数 AN的分压系数应按照图F.2所示的布置进行测量

共模抛流圈L>1.4mH.总寄生分流电容C<1pF

图F.1用于同轴电缆的AN示例

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附录G （资料性附录） 容性电压探头（CVP)的结构和评价（5.2.2的补充）

本附录提供CVP校准方法的示例。只要其校准方法的不确定度与本附录所提供的校准方法的不 确定度相当，也可以使用其他的校准方法

G.2CVP的物理和电气

图G.1给出了CVP的结构。它由两个同轴电极、一个接地端、一个电缆夹具和一个跨阻放大器组 成。外电极用于静电屏蔽，以减小沿着电缆外皮的静电耦合引起的测量误差。 图G.2为探头的等效电路。当电缆和地之间存在电压时，在内电极和外电极间将产生一个静电感 应电压。该电压由一个高输入阻抗放大器检测出，然后经过跨阻放大器变换成低阻抗。其输出由测量 接收机进行测量，

G.3分压系数频率响应的确定

G.4确定外部电场影响的测量方法

G.4.1外部电场的影响

外部电场的影响可通过探头与靠近探头的其他电缆的静电耦合来实现。图G.4为静电耦合模

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及其等效电路。2#电缆上的共模电压Vx和1#电缆的电压V通过电容Cx和C出现在高阻电压探头 的输入端子上，见图G.4a）。应使用静电屏蔽来减小由Cx带来的耦合，但由于静电屏蔽的不完整，在外 电极和其他电缆之间的静电耦合（即Cx）使得外电场的影响仍然存在，见图G.4b）。G.4.2提供了评估 外电极和其他电缆间静电耦合影响的测量程序。此外还需注意，除非|Z。|<<|1/（jC。）|，否则电压 V会受Vx的影响，

G.4.2确定外部电场影响的测量方法

量接收机的性能。由于CVP内含有有源电路，所以应测量探头的脉冲响应。其响应可用GB/T6113. 101一2016附录B和附录C中描述的B频段脉冲发生器来测量。 用脉冲发生器来测量脉冲响应是困难的。探头的脉冲性能，是用峰值等于脉冲峰值的正弦连续波 则量探头的线性特性予以验证。由于探头内没有检波器和带通滤波器，因此，这是可以实现的。由于信 号发生器和试验夹具之间使用同轴电缆，所以可能需要使用衰减器来减小反射信号的大小。若无需使 频率响应平坦化，则可不使用衰减器。 脉冲发生器的冲激脉冲面积在0.15MHz～30MHz为0.316mVs，见GB/T6113.101—2016的表 B.1。脉冲信号发生器的频谱在30MHz以下实际上为常数。式（G.1)近似给出了脉冲宽度：

式中，f.为30MHz，因此得到z=0.0106μs 脉冲幅度A由式（G.2)给出：

A=0.316/t =29.8V （G.2 这意味着CVP在30V以下都需保持线性。 当信号发生器的幅度进行变化直至30V时，通过测量分压系数Fcvr来验证其线性特性

这意味CVP在30V以下都需保持线性。 当信号发生器的幅度进行变化直至30V时，通过测量分压系数Fcv来验证其线性特性

G.6影响分压系数的因素

CVP的分压系数取决于受试电缆的半径和该电缆在CVP内电极中所处的位置。虽然骚扰测量 用到分压系数的值，但要想计算出所有类型电缆的系数可能是困难的。为评估电缆结构对分压系 影响而进行了一项研究，具体内容如下

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使用测量与理论分析研究了影响分压系数的因素。图G.6表明电缆在探头电极内位置变化时导致 分压系数偏离的情形。实验中用一根铜杆代替电缆。横轴表示间隔比g/(b一a）；实线表示根据内电极 和电缆间电容变化得到的计算结果，圆点表示测量值。结果发现，测量数据和计算数据吻合得很好。当 间隔比不大于0.8时，CVP的灵敏度并不取决于电缆在内电极内位置的变化。因此，为了减小测量误 差，受试电缆应调整到从探头的中心通过。 图G.7表明分压系数对电缆半径的依赖性。纵轴表示分压系数Fcvp的偏离，实线表示根据式 G.3)计算的结果

2TE 2元e 1 + b

式中： E 介电常数； α ref 用作基准的电缆半径； 跨阻放大器的增益，由测量得出； a 电缆半径； b、d一见图G.1中的定义。 圆点和菱形点表示了一些电缆的测量结果。以电缆中所包含的每一根导线所组成的表面积估算每 根电缆的等效半径，再与对应铜棒表面积的值进行比较。电缆中含有的导线数目在1～12之间。 图G.7表明计算值和利用铜杆进行的测量结果十分吻合。因此，实际电缆测量的结果与计算值之间的 偏离在2dB之内。该研究结果表明，分压系数可用式 （G.3）和各电缆的表面积近似计算得出

图G.1CVP的结构

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内电极与电缆导体之间的电容

注：图G.1所示配置的典型值！

图G.2CVP的等效电路

校准频率响应的试验布

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E）无静电屏蔽的CVP

图G.4静电耦合模型及其等效电路

5利用屏蔽减小由静电耦合引起的外部电场的

图G.6电缆位置的变化导致的转换系数偏离

图G.7受电缆半径影响的研究结果

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V型AMN的电源和受试设备/接收机端口之间基本去耦因子引入的原理

为了减小未知的实际电源阻抗对V型AMN阻抗的影响，对于给定的EUT端口的终端，要对电 I和接收机端口之间的基本去耦因子（隔离度）作出规定，图H.1示出了隔离度（去耦因子）测量 对于不同类型的V型AMN之间的差异也需要给予考恩

图H.1隔离度（去耦因子）测量布置

例如，如果R，二4950Q就可以满足40dB的隔离度（20lg（V，/V2））要求。如果电源端口的阻抗为 路或开路，EUT端口的阻抗将会有1%的变化。因此，为了将电源阻抗对AMN阻抗的影响控制在 1%以下，则AMN需要具有40dB的隔离度（4.8给出了详细的测量程序）。GB/T6113.402一2018的 不确定度计算是在基于20%的阻抗充差和不考虑电源端口的影响的情况下得出的。要确保电源端口 没有影响是不现实的。然而使用40dB的隔离度，AMN阻抗允差的1%认为是由电源端口产生的，即 就是，例如，如果AMN阻抗充允差引入的不确定度为2.6dB，那么未知的电源端口终端引入的不确定度 近似为0.13dB（0.13dB已包括在上述的2.6dB中，因此不必再加入） 此外，40dB的隔离度有助于限制电源端口的终端对分压系数的影响，并且有助于使来自电源端口 的骚扰低于临界电平。通过采用额外的滤波可实现进一步的抑制。 注：此处临界电平是指相关标准在电源端口充许的最大环境噪声电平。 从制造商反应的情况可知，40dB的隔离度要求可以容易地实现。如果仍不能满足40dB的隔离 度，那么可通过诸如在电源端口终端和地之间增加电容以满足此要求

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V型AMN输入阻抗引入相角允差的原理

在GB/T6113.402一2018中，UcIsPR值的计算基于“不确定度圆”△Z：（见图1.1)的假设，△Z也被 定义为阻抗允差圆

图1.1阻抗模和相角允差的定义

理想情况下CISPR接收机电压读数的真值电平 V型AMN的理想阻抗：

DB34／T 3351-2019 桥梁塔柱大体积混凝土温度控制指南△Zin △Z =C2 Vm Zd+Zi Z.1 Z13

相角偏差而带来的电压偏差，使用式（1.4)进行对

V= 1c2|× 0.2

用于连接防护等级I和防护等级IⅡ的电源的CDNE示例见图J.1和图J.2。

SL 385-2007 水文数据GIS分类编码标准（清晰无水印，可编辑，附条文说明）13.1022018/CISPR1

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