标准规范下载简介
NB／T 10105-2018 海上风电场工程风电机组基础设计规范合，地基承载力取岩土层地基承载力特征值
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7.1.1荷载作用效应宜基于风电机组和基础耦合分析方法得到
GB／T 12085.17-2022 光学和光子学 环境试验方法 第17部分：污染、太阳辐射综合试验.pdf7.1.1荷载作用效应宜基于风电机组和基础耦合分析方法得到。
7.1.1荷载作用效应宜基于风电机组和基础耦合分析方法得到。 可载线性组合适用手前期设计、浅水或者没有显著耦合效应等特 定情况。详细设计阶段宜采用多个荷载的时间序列进行结构耦合 时程动力分析。不同环境要素的组合应通过分析各环境条件同时 发生概率确定。
7.1.1荷载作用效应宜基于风电机组和基础耦合分析方法得到。
7.4.3其他分析方法包括采用确定性疲劳和谱疲劳的分析方法， 分别计算各环境荷载对结构造成的疲劳损伤，线性累积得到总 损伤。
（CCS）、美国石油学会（API）、挪威船级社（DNV）等组织发 布的国际和行业通用规范规定的操作流程进行。
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3.1.7桩端进入持力层一定深度对提高桩的抗压承载力有显著 作用。但过深沉桩困难，桩端位置还应基于沉桩锤的性能、桩身 强度、桩身构造等因素综合确定。
8.2桩基础轴向承载力
8.2.2根据我国目前已完成的海上风电场工程试桩成果及沿海 区域众多的港口工程、跨海大桥工程的调研情况，部分工程桩基 础实际承载力与设计值存在一定的差异。鉴于海洋地质条件的复 杂性，单个机位试桩成果不一定能反映各机位情况，因此全场风 电机组桩基础设计应根据工程地质勘察成果、桩基础静载试验、 原位测试成果等手段综合确定桩基础承载力
杂性，单个机位试桩成果不一定能反映各机位情况，因此全场风 电机组桩基础设计应根据工程地质勘察成果、桩基础静载试验 原位测试成果等手段综合确定桩基础承载力。 8.2.3桩基础轴向承载力抗力系数参照《码头结构设计规范 ITS167制定，以打入桩为例，港口工程对极端环境条件下桩基 础轴向承载力抗力系数取为1.31.45；《海上固定平台规划、 设计和建造的推荐作法一荷载和抗力系数设计法》SY/TI 10009中对极端环境下桩的抗力系数取为1.25，操作环境下桩的 抗力系数取为1.43，元余度略低于《码头结构设计规范》JTS 167。同时我国福建、广东、山东等区域存在大量嵌岩桩基，嵌 岩桩基在国内列外海上风电工程中应用较少，且各区域岩石特性差 异较大，离散性较大，而国内港口工程、码头工程已经积累了较 多嵌岩桩设计与施工经验，因此嵌岩桩嵌岩段抗力系数主要参照 《码头结构设计规范》JTS167确定。鉴于海上风电场工程建设 尚处于初级阶段，从工程安全角度暂定桩基础轴向抗力系数按
8.2.3桩基础轴向承载力抗力系数参照《码头结构设计
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《码头结构设计规范》JTS167执行，待后续积累更多工程经验 及试验资料后作进一步分析论证。
8.2.12无因次侧向土压力系数指的是水平与垂直向有效应力
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：1在取得详细资料的情况下，无量纲承载力系数应采用试验成果：在未取得 详细地勘资料时，可按表中规定取值。 2砂质粉土指包含有大量砂和粉土的土，其强度通常随含砂量的增加而增 大，随含粉粒量的增加而减小。
8.3.2桩基础在工作荷载下的沉降计算方法，且
8.3桩基础竖向变形计算
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桩基础水平承载力及变形计算
8.4.2m法仅适用于水平向小变形情况下桩基础水平承载计
8.4.7当岩石单轴饱和抗压强度标准值在10MPa3
应根据岩体的结构和成分，综合分析其与桩身的相互作用特性， 在岩面处能对桩身有效嵌固时，可按嵌岩桩计算；当基岩基本反 映为土的特性时，应按灌注桩计算。
8.5.3除非由于土的剪切强度极低，计算的侧向位移很大或其 他原因使桩失去横向支撑，否则一般情况下不必验算泥面下桩段 的柱状屈曲
8.5.5根据现有工程经验，沉桩施工时桩顶和桩尖由于锤
量和基底能量反射，当桩基壁厚较小时容易出现锤击能量过大导 致桩顶、桩底应力过天而产生局部屈曲或焊缝开裂，通常情况下 应力较大区域为1倍桩径左右。对于沉桩困难区域，一般采取在 桩顶和桩底1倍桩径范围内增加壁厚的措施，来减少沉桩过程中 桩基受到的损伤
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8.5.6为避免打人桩在沉桩过程中发生柱状屈曲或局部屈曲等 破坏，小直径钢管桩的径厚比在全长范围内不大于100。而对于 单桩基础，其壁厚一般超过50mm，厚度较大，除海床土为坚硬 土体或风化岩体外，通常情况下不会发生锤击沉桩造成结构屈曲 现象，因此在满足沉桩要求的前提下单桩基础径厚比可适当 放宽。
8.6桩基础防冲刷设计
8.6桩基础防冲刷设计
8.6.4风电场工程建成后，对风电场工程海床冲刷的监测是十 分必要的。基础冲刷的监测主要采用多波束测深、侧扫声呐等检 则手段实现。建议在基础建成后的3个月和半年、一年对海床水 平、局部冲刷和侵蚀防护情况进行检测。如检测并未发现防冲蚀 系统的损坏，检测频次可减少，但是在台风、强海潮期后应及时 检测。采用防冲刷保护的措施的风电场工程应对防冲刷设施进行 维护，并保证损坏后可充分修复以实现对风电机组基础的有效 防护
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9.1.3钢材的屈服强度不小于420MPa、管件径厚比大于120 管件壁厚小于6mm的钢质圆管构件，不能采用本规范进行 设计。
.2构件的强度和稳定性校核
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形心；在不圆度充许超过公差范围的情况下，需要设大的加强 环：应专门研究不圆度引起的挠曲：加强环宽厚比：应根据美国 钢结构协会（AISC）的要求进行选择，以防止环的局部屈曲； 对扁钢加强环，内加强环的最小尺寸应为10mm×76mm，外加 强环的最小尺寸应为13mm×102mm；公式假设圆柱与加强环 具有相同的屈服强度
9.2.8泥面以下的桩段，由于其周围土的限制作用，设计中通
9.2.9有效长度系数的理论分析应注意节点约
节点侧倾。此外，用理论方法确定折减系数时应注意构件的横截 面特性，以及作用于构件上的荷载性质。
9.2. 10 如果A 为负值，则无须进行校核；但是，f、=（f,二
十0.5fh）时应满足9.2.11条的要求。0.5fh的含义是指静水压 力作用在整个封闭端上的力由圆柱构件承受。实际上此力取决于 结构的其余部分对构件提供的约束，且其应力可能大于或小于 0.5fh；用较严格的分析算得的应力可以代替0.5fh；当结构框 架分析已包括封闭端静水力时，应忽略0.5f，项。
十0.5fh）时应满足9.2.11条的要求。0.5fh的含义是指静水压 力作用在整个封闭端上的力由圆柱构件承受。实际上此力取决于 结构的其余部分对构件提供的约束，且其应力可能大于或小于 0.5fh；用较严格的分析算得的应力可以代替0.5fh；当结构框 架分析已包括封闭端静水力时，应忽略0.5f，项。 9.2.12对顶角小于60°的等壁厚圆锥过渡段在轴向压缩和弯曲 作用下的局部屈曲，使用圆锥小端直径是偏于安全的。 圆锥一圆柱连接处承受着由轴向荷载和弯曲荷载所产生的不 平衡的径向应力，以及由角度改变造成的局部弯曲应力。
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9.3.7搭接节点的撑杆弯矩不大，其部分轴向荷载从一个撑杆
9.3.7搭接节点的撑杆弯矩不大，其部分轴向荷载从一个撑杆
9.3.7搭接节点的撑杆弯矩不大，其部分轴向荷载从一个撑杆 通过公共煌缝直接传递给另一个撑杆。焊缝抗力系数参考现行行
9.3.7搭接节点的撑杆弯矩不大， 一个撑杆 通过公共焊缝直接传递给另一个撑杆。焊缝抗力系数参考现行行 业标准《海上固定平台规划、设计和建造的推荐作法一一荷载和 抗力系数设计法》SY/T10009的有关规定。
9.4.4风电机组基础钢结构节点加强板可用于提高杆件的抗屈 曲性能、节点的抗冲剪性能和抗疲劳性能等。确定节点加强板尺 寸时，宜综合上述因素，尽量减少节点加强板的数量，并需对节 点加强板与杆件之间的连接焊缝进行必要的疲劳损伤分析。
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10.3正常使用极限状态计算
10.3.1在使用阶段允许出现裂缝的钢筋混凝土构件，一般验算 正常使用极限状况下的裂缝宽度。 10. 5 构 造 要 求
10.3.1在使用阶段允许出现裂缝的钢筋混凝土构件，一般验算 正常使用极限状况下的裂缝宽度。 10. 5 构 造 要 求
10.5.1为了保证混凝土对钢筋的锚固作用，保护层厚度不小于 1倍钢筋直径
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11.1.1重力式基础指埋人深度小于基础构件的最小侧向尺寸的 基础：主要为普通重力式基础和带有裙板的重力式基础。根据风 电场工程的水深和基础型式的特点，适合用于风电场工程的重力 式基础主要有类似于沉箱重力式基础、带有裙板的重力式基础 其中沉箱重力式基础对地基承载能力要求较高，带有裙板的重力 式基础要求略低
11.2地基稳定性验算
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L1. 4 基础变形计算
11.4.1通常认为有两种类型的静变形。短期变形大体上是基础 对荷载的瞬时响应，并且主要由土的剪切变形（剪切应变）造 成。长期变形发生于一定的时间范围内，并主要伴随着土体超孔 隙压力的逐渐消散和体积的相应变化。 在荷载作用下，土体显示出非线性的、与路径有关的性能，所 以短期变形问题是十分复杂的。对单调的低水平荷载（与破坏荷载 相比），可以假设为均匀、线性的弹性材料来进行变形的计算。 土体的弹性参数受土体所受应力状态的影响，应谨慎选取。 对于高渗透性土体，应考虑其上覆有效应力影响，选取对应有效 应力状态下的弹性模量。对于黏土和相对低渗透性土体，主体模 量可根据强度与超固结比的关系求得。 荷载条件和儿何形状复杂的地基基础可采用有限元法或有限 差分法进行变形分析。要特别注意循环荷载使土体软化的影响。 黏主上基础的长期沉陷是一个复杂的问题。需要采用数值解 法进行分析，需考虑的内容包括初始条件（例如超孔隙压力）、 荷载的重新分布、蠕变、差异沉陷等。
11.5浮运稳定性验算
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入水深度、浮体稳定性、基础壁水头差、基础壁出水高度及其受 力部分混凝土的龄期强度，计算各种可能水位和海床标高时基础 就位的相应内力，以及落地后所控制的基础浮重和筒裙可能达到 的标高。通过每一施工阶段的计算，得到基础各部位承受的内力 并作为设计的依据
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12. 1 一 般 规定
12.1.1锚栓笼连接包括风电机组基础底法兰与预理在风电机组
12.1.1锚栓笼连接包括风电机组基础底法兰与预理在风电机组 基础混凝土承台内的连接环板间的螺栓连接及预应力锚栓连 接等。 基础环连接指作为预理在基础混凝土内部的钢制部分，是基 础和风机塔筒连接的过渡构件。 灌浆连接包括单桩基础过渡连接段与钢管桩之间的连接、导 管架基础桩套管与钢管桩之间的连接等，该部位一般采用高强度 灌浆材料填充，确保上部风电机组荷载顺利传递到钢管桩上。 12.1.3连接系统的设计除应考虑强度、疲劳分析之外，还应考 虑外界环境条件对连接系统耐久性的影响、合理的安全裕度以及 施工的可行性等因素
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L3.2海冰荷载作用分析
13.2.1为合理开展冰冻海域风电机组基础结构设计，对工程海
，会对冰区海工结构的振动产生明显的动力放大效应。若冰破 率周期与平台的固有频率相等或者接近，风电机组基础作为高算 结构，在周期性风电机组荷载的作用下，对振动比较敏感，进行 每冰荷载下的结构动力分析是必要的
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13.3.2～13.3.5根据国内外冰冻海域现有工程实践经验，提出 可采用的抗冰减振措施与方法，实际工程设计时，宜通过物理模 型试验验证减振措施效果
13.3.2～13.3.5根据国内外冰冻海域现有工程实践经验，提出 可采用的抗冰减振措施与方法，实际工程设计时，宜通过物理模 型试验验证减振措施效果
JC／T 2341-2015 膨胀蛭石防火板NB/T101052018
16.0.7本条明确了风电机组基础最低限度监测内容，必要时可 增加监测、检测内容
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附录H冰磨蚀区范围与冰力的计算方法
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横坐标为rD²/a,H）倒锥体，横坐标为r
一冰与结构之间的摩擦系数DB41／T 1886-2019 绕管式热交换器检验规范，对钢结构取0.15：α一斜面与水平面夹角