标准规范下载简介

GB 50057-2010 建筑物防雷设计规范

式巾：h.一一按本条表5.2.12选用的滚球半径（m）； d一一女儿墙上接闪带间的距离（沿屋面宽度方向的距离） (m)。 若屋面中央高于女儿墙根部的屋面，则式（23）的S为女儿墙 上接闪带至屋面中火高处水平面的垂直距离。

5.3.4为了减小引下线的电感量，故引下线应沿最短接地路径剪

对于建筑外观要求较高的建筑物，引下线可采用暗敷，但截面 要加大，这主要是考虑维修困难。 5.3.7出于引下线在距地面最高为1.8m处设断接卡，为便丁于拆 装断接卡以及拆装时不破坏保护设施，故规定“地面上1.7m”。改 性塑料管为耐阳光晒的塑料管，

JB／T 7664-2020 压缩空气净化 术语.pdf5.3.8本条是根据许多实际建筑物的情况而制定的。关于防接 触电压和跨步电压的措施见本规范第4.5.6条。关于分流系数k。 的确定按本规范附录E。

5.3.8本条是根据许多实际建筑物的情况而制定的。关于防接

5.4.1表5.4.1是根据IEC62305一3：2010第31页的表7及 其2006年第1版标准的表7制定的。 5.4.2为便于施工和一致性（埋地导体截面相同），故规定“接地 线应与水平接地体的截面相同”。 5.4.3当接地装置由多根水平或垂直接地体组成时，为了减小相 邻接地体的屏蔽作用，接地体的间距一般为5m，相应的利用系数 约为0.750.85。当接地装置的敷设地方受到限制时，上述距离 可以根据实际情况适当减小，但一般不小于垂直接地体的长度。 5.4.4“人工接地体在土壤中的埋设深度不应小于0.5m，.其 距墙或基础不宜小于1m”是根据IEC62305一3：2010第26页 的5.4.3制定的。1m的距离是考虑便于维修，维修时不会损坏到 基础、墙，可以敷设在散水坡之外，通常散水坡的宽度是距墙 0.8m。“并宜敷设在当地冻土层以下”是根据征求的意见而加的。 将人工接地体埋设在混凝土基础内（一般位于底部靠近室外 处，混凝土保护层的厚度大于或等于50mm），因得到混凝土的防 腐保护，日后无需维修。但如果将人工接地体直接放在基础坑底 与土壤接触，出于受土壤腐蚀，日后无法维修，不推荐采用这种方 法。若基础有良好的防水层，可将水平人工接地体敷设在下方的 素混凝土垫层内。为使日后维修方便，埋在土壤中的人工接地体 距墙或基础不宜小于1m，以前有的单位按大于或等于3m做，无 此必要

地体”的以下内容而制定：

电池电位的相同数值。这点给钢筋混凝土建筑物设计接地装置提 供了一个良好的工程解决方法。·· 另外的问题是由于化学电池的电流引发的电气化学腐蚀。混 凝土中的钢产生化学电池的电位在电气化学系列中接近于铜在土 壤中的数值。所以，当混凝土基础中的钢材与土壤中的钢材连接 在一起时，会产生约1V的化学电池电压，它将引发腐蚀电流从地 中钢材经土壤流到潮湿混凝土内的钢材，而使土壤中的钢材溶解 到土壤中产生腐蚀作用。 在土壤中的接地体连接到混凝土基础内的钢材的情况下，土 壤中的接地体宜采用铜质、外表面镀铜的钢或不锈钢导体。” 另外，在IEC62305一3：2010第141页“E.5.6.2.2.2混 土中的金属”中指出：“由于钢材在混凝土中的自然电位，在混凝土 外面添加的接地体宜采用铜或不锈钢接地体。” 5.4.6本条说明如下： 11EC的TC81（Secretariat）13/1984年1月的文件（Pro) gressofWG4ofTC81，TC81第4工作组的进展报告），在其附 件（防雷接地体的有效长度）中提及：“由丁电脉冲在地巾的速度是 有限的，而且由于冲击雷电流的陡度是高的，一接地装置仅有一定 的最大延伸长度有效地将冲击电流散流人地”。在该附件的附图 中画出两条线，其一是接地体延伸最大值1mx，它对应于长波头 即对应于闪击对大地的第一次雷击；另一个是最小值Imin，它对应 于短波头，即对应于闪击对大地在第一次雷击以后的雷击。将 lmax和Lmin这两条线以计算式表示，则可得出：1msx=4Vp和1min= 0.7Vp，取其平均值，得（1max+lmin）/2=2.35Vp~2Vp 本款参考以上及其他资料，并考虑便于计算，故规定了“外引 长度不应大于有效长度”，即2√o。 当水平接地体数设于不同土壤电阻率时，可分段计算。例如， 一： 外引接地体先经50m长的20002m土壤电阻率，以后为

gressofWG4ofTC81，TC81第4工作组的进展报告），在其附 件（防雷接地体的有效长度）中提及：“由丁电脉冲在地巾的速度是 有限的，而且由于冲击雷电流的陡度是高的，一接地装置仅有一定 的最大延伸长度有效地将冲击电流散流人地”。在该附件的附图 中画出两条线，其一是接地体延伸最大值1mx，它对应于长波头： 即对应于闪击对大地的第一次雷击；另一个是最小值Imin，它对应 于短波头，即对应于闪击对大地在第一次雷击以后的雷击。将 Imax和Lmin这两条线以计算式表示，则可得出：1msx=4V和min= 0.7Vp，取其平均值，得（1max+lmin）/2=2.35Vp~2Vp 本款参考以上及其他资料，并考虑便于计算，故规定了“外引 长度不应大于有效长度”，即2Vp。 当水平接地体数设于不同土壤电阻率时，可分段计算。例如， 外引接地体先经50m长的20002m土壤电阻率，以后为

10002m。先按2000Qm算出有效长度为22000=89.4（m），减 去50m后余39.4m，但它是敷设在10002m而不是20000m的土 1000 27.9（m）。因此，有效长 度为50十27.9一77.9（m），而不是89.4m。其他情况类推。 5.4.7本条是根据本规范第4.5.6条的规定而制定。

5.4.8放热焊接的英语为exothermicweld。

6.2防雷区和防雷击电磁脉冲

6.2.1、将需要保护的空间划分为不同的防雷区，以规定各部分空 间不同的雷击脉冲磁场强度的严重程度和指明各区交界处的等电 位连接点的位置。 各区以在其交界处的电磁环境有明显改变作为划分不同防雷 区的特征。 通常，防雷区的数越高，其电磁场强度越小。 一建筑物内电磁场会受到如窗户这样的洞的影响和金属导体 （如等电位连接带、电缆屏蔽层、管子）上电流的影响以及电缆路径 的影响。 将需要保护的空间划分成不同防雷区的一般原则见图15。

6.3屏蔽、接地和等电位连接的要求

感应，防不了磁场强度变化所感应的电压。为减小屏蔽芯线的感 应电压，在屏蔽层仅一端做等电位连接的情况下，应采用有绝缘隔 开的双层屏蔽，外层屏蔽应至少在两端做等电位连接。在这种情 况下，外屏蔽层与其他同样做了等电位连接的导体构成环路，感应 出一电流，因此产生减低源磁场强度的磁通，从而基本上抵消掉无 外屏蔽层时所感应的电压

6.3.3保留原规范第6.3.3条的规定。

导体产生谐振的长度（m）； 任一奇数值（1，3，5）； 自由空间的光速（3×10°m/s）； 使导体产生谐振的频率（Hz）

式中：resonance 导体产生谐振的长度（m） n 任一奇数值（1，3，5）； 自由空间的光速（3×10°m/s）； C f resonance 使导体产生谐振的频率（Hz)。

图18同一波长下不同接地或等电位连接线长度d与其阻抗ZI的关系 图19为约7mi长的1根25mm²铜导体产生谐振的例子。其 产生谐振的频率接近于10MHz、30MHz、50MHz

图191根长约7m截面25mm的铜导体产生谐振的条件

实际上，设计者必须考虑一接地（等电位连接）导体在n一1时 将产生谐振的最高干扰频率。所以通常最好是按远离加于导体的 电气于扰频率的1/4波长来选择接地（等电位连接）导体的物理长 度1，从图18可以看出，最好是1≤入/20。但是，现在数字化电子系 统的工作频率越来越高，如普通计算机的时钟频率是100MHz，在 此频率下要做到≤入/20=300/（100×20）=0.15（m）是很难的。 所以推荐每台设备从基准平面引两根接地（等电位连接）导体接于 设备底的对角处，两根导体一长一短，相差约20%，如一根为

0.5m，另根为0.4m。这样，其中一根产生谐振，即阻抗无穷天， 另一根是不会的。

4安装和选择电涌保护器的要求

的线路或金属线槽）时，在大多数情况下感应电压0，很小，可略去 不计。” 闪电击到建筑物上或附近，能在SPD与被保护设备之间的电 路环路中感应出过电压U，它加到了U以上，所以降低了SPD的 保护效率。当建筑物（或房间）无空间屏蔽、线路无屏蔽时，SPL 与被保护设备之间电路环路的感应电压U随环路的尺寸增大而 加大，该环路的大小取决于线路路径、电路长度、带电体与PE线 之间的距离、电力线与信号线之间的环路面积等。U；的计算见本 规范附录G。 《低压配电系统的电涌保护器一一第12部分：选择和使用导 则》IEC61643一12：2008第43.页、第44页6.1.2的规定和说 明： “6.1.2振荡现象对保护距离（某些国家叫分开距离）的影响： 当用SPD保护特定设备或当位于总配电箱处的SPD不能对一些 设备提供足够保护时，SPD应安装在尽可能靠近需要保护的设备 处。如果SPD与被保扩设备之问的距离过大时，振荡通常能导致 设备端子上的电压升高到2倍U。，在某些情况下甚至可能还超过 这一电压水平。虽然安装了SPD，这一·电压可能损坏被保护的设 备。可接受的距离（称为保护距离）取决于SPD的形式、系统的形 式、所进来电涌的陡度和波形以及所连接的负荷。特别仅在以下 情况下才可能将电压加倍：设备是·高阻抗负荷或设备在内部被 断开。通常，对小于10m的距离可不管振荡现象。有时，设备设 有内部保护元件（如压敏电阻），这甚至在更长的距离下也将显署 减小振荡现象。” IEC61643一12：2008第136页、第137页附录M： “附录M设备的抗扰度和耐绝缘强度：IEC61000一4一5是 一试验标准，其试验在于确定电子设备和系统对电压和电流电涌 的抗扰度。被试验的设备或系统被看作是一黑盒子，由以下标准 判定试验的结果：1运行正常；2）不需要维修的功能暂时受到破坏

附录A建筑物年预计雷击次数

0.1校正系数k的取值是在原k值的基础上参考IEC 305一2：2010第39页的表A.1编写的，该表见表12：

A.0.1校正系数k的取值是在原k值的基础上参考IEC

附录C接地装置冲击接地电阻与

C.0.1式（C.0.1)中的A值，实际上是冲击系数α的倒数。在原 始规范的编制过程中，曾以表13作为基础，经研究提出表14作为 原始规范的附录，供冲击接地电阻与工频接地电阻的换算。但由 于存在不足之处，即对于范围延伸大的接地体如何处理，提不出一 种有效合理的方法，后来取消了该附录

接地装置冲击接地电阻与工频接地电阻换

注：1本表适用于引下线接地点至接地体最远端不大于20m的情况； 2如士壤电阻率在表列两个数值之间时，用插人法求得相应的比值

本条是在表14的基础上，引入接地体的有效长度，并参考图 20提出图C.0.1的

在20kA雷电流条件下水平接地体（20mn 竞扁钢或直径10mm~20mm圆钢）的冲击

对图C.0.1的两点说明： 1当接地体达有效长度时，A一1（即冲击系数等于1)；因再 长就不合理，>1。 2从图20可看出，当p=500Ωm时，α=0.67（即A=1.5）， 相对应的接地体长度为13.5m，其l。=2/g=44.7m。所以l/l。= 13.5/44.7=0.3。 从图20可看出，α值几乎随长度的增加而线性增大。所以其 A值在1/。为0.3与1之间的变化从1.5下降到1也采用线性变 化。g一10002m和2000Qm时，A值曲线的取得与上述方法相 同。当p=10002m、α=0.5即A=2时l的长度为13m，l= 21000=63（m），所以，1/l=13/63=0.2。当=20002mα= 0.33即A=3时，从图20估计出1值约为8m，l。=2√2000一89 （m），所以1/l.=8/89=0.1。 C.0.2有关接地体的有效长度另参见本规范第5.4.6条的条文 说明。

C.0.4混凝土在土壤中的电阻率取100Qm，接地体在混凝土中 的有效长度为2Vp=20m。所以对基础接地体取20m半球体范围 内的钢筋体的工频接地电阻等于冲击接地电阻。

附录D滚球法确定接闪器的保护范围

本附录是根据本规范第5.2.12条的规定，采用滚球法并根据 立体几何和平面几何的原理，再用图解法并列出计算式解算而得 出的。 两支接闪杆之间的保护范围是按两个滚球在地面上从两侧滚 向接闪杆，并与其接触后两球体的相交线而得出的。 ，绘制接闪器的保护范围时，将已知的数值代人计算式得出有 关的数值后，用一把尺子和一支圆规就可按比例绘出所需要的保 护范围。 图D.0.5（a）（即2h.>h>h.时）仅适用于保护范围最高点到 接闪线之间的延长弧线（h，为半径的保护范围延长弧线）不触及 其他物体的情况，不适用于接闪线设于建筑物外墙上方的屋檐、女 儿墙上。 图D.0.5（b)（即当h≤h，时）不适用于接闪线设在低于屋面 的外墙上。 本附录各计算式的推导见《建筑电气》1993年第3期“用滚球 法确定建筑物接闪器的保护范围”一文

本附录主要根据IEC62305一3：2010第36页表12、第46页 图C.1即本附录图E.0.4）、第47页图C.2和第50页图C.4修 订的。其第 36 页表 12 见表 15。

表15分流系数k.的近似值

对平原和低建筑物典型的向下闪击，其可能的四种组合见图 1

GB／T 37910.2-2019 焊缝无损检测 射线检测验收等级 第2部分：铝及铝合金向下闪击可能的雷击维

环路中感应电压和电流的计

附录H电缆从户外进入户内的屏蔽层截面积

J.1用于电气系统的电涌保护器

GTCC-022-2018 地面电子单元（LEU）-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则对10/350us波形：1t=256.3×（Icresr） 对8/20μs波形：I2t=14.01×（erest）2 式中：Ierest——电涌电流峰值（kA)； I’t单位为 A · Sa

举例如下： 为能耐受一次9kA、8/20us电涌电流，后备熔丝的最小预燃 弧值必须大于It=14.01X×92=1134.8（A*·s）（gG型号32A圆 柱形熔丝的典型预燃弧值是1300A²s）。 为能耐受一次5kA、10/350us电涌电流，后备熔丝的最小预 燃弧值必须大于t=256.3X52=6407.5（A²·s）（gG型号63A、 NH型熔丝的典型预燃弧值是6500A"s）。

1.2用于电子系统的电涌保护器