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DL5068-2014 发电厂化学设计规范

本次修订删除了原规范附录D中混合离子交换器的酸、碱

再生耗量，主要因为按原来数据计算的阳树脂再生时间太短。而树 脂工作交换容量与交换的水质（种类及浓度）、树脂层高、再生剂（种 类、浓度和剂量）及再生流速等因素有关，故混床树脂的工作交换容 量难以确定。根据国外相关树脂厂的经验，混床在规定的再生浓度 下，树脂的再生剂接触时间可为15min～60min，再结合国内的设计 及运行经验，再生剂接触时间定为15min～30min；设计中应根据设 冬进酸碱时间和再生液浓度、再生液流速计算出再生剂耗量。

5.3.2本条对阳、阴离子交换器的设计作出规定。

1弱型树脂工作交换容量大、再生剂比耗低（基本按化字三 量的再生），即使在顺流再生时也可得到高的再生效率，且顺流再 生设备无需中排装置，结构简单，运行方便。 2浮动床由于运行过程中树脂呈上浮压实状态，其树脂装载 的高度可以较高。此外，浮动床在周期运行时间内不允许停运后 再启运，否则树脂乱层后，出水水质会恶化导致运行周期缩短，故 其适用于外供水量大而连续的场合。

JLZJ-Y-GL-001-2020 北京市普通公路日常养护预算编制办法（路基、路面、桥梁、泵站、运行保障）(试行)5.3.3浮动床及双室固定床离子交换器均因无树脂的反洗膨胀

5.3.4对流再生离子交换器上部设置200mm~300mm的压脂

5.3.9本条对电除盐装置的设计作出规定。

8每块模块配置1台电流与电压可调、电流与电压可亚示的 整流装置，以保证任何一块模块因过热而自动切断该模块电源时， 其他模块仍能正常运行。

6汽轮机组的凝结水精处理

寸于亚临界直接空冷机组，许多是采用树脂粉末过滤器的，但田于 其仅能除铁，而基本无除盐能力，所以热力系统的水质偏差，在施 工安装阶段进人管道的沙尘等杂质会导致机组投运初期的较长时 间内，给水和炉水电导率高，硅含量超标，洗硅时间很长，因此本次 修订时推荐使用阳阴分床方案，阳阴分床系统既可除铁，也可除去 水中的盐分杂质，对于保证机组水汽品质更为有效。但由于阳阴 分床系统设备台数较多，布置占地面积大，因此亚临界机组可不考 设置备用。如采用粉末树脂过滤器，则应在机组安装时认真清 洗机组排气管道，投运初期需要加强过滤器的不断重新铺膜。 对于超临界直接空冷机组选用粉末树脂过滤器加混床系统， 已取得了很好的运行效果，但由于前置过滤器加阳阴分床系统由 于占地面积较大，系统运行压差较大，目前仅在河北上安电厂使 用，其他超临界直接空冷机组均选用了粉末树脂过滤器加混床系 统。 对于表面式间接空冷机组，应按照同参数湿冷机组的要求设 置凝结水精处理系统。原规范对亚临界表面式湿冷机组规定可采 用具有一定除盐能力的系统，即指粉末树脂过滤器，但通过对山西 阳城电厂和宁夏大武口电厂的运行情况调查，仅采用过滤器是无 法保证机组水汽品质满足要求的，因此修改为要求设置除盐设备 对于承担调峰负荷的超高压汽包锅炉供汽的汽轮机组，如经 常启停，其给水系统容易产生铁腐蚀产物，所以设置除铁装置，保 证水汽品质。 6.2.4对于核电厂，为了减少核电厂二回路热力系统的腐蚀，给 水要求控制尽可能高的pH值，当采用氨作碱化剂时，加氨量大 凝结水精处理系统选用“前置阳床十混床”处理工艺，设置前置阳 床，从而可有效延长后续混床的运行周期。 6.2.5中压系统，是指机组凝结水精处理系统均是串联在凝结水 泵和低压加热器之间，凝结水精处理系统设备设计压力与凝结水

6.2.6火力发电厂凝结水精处理系统除铁和除盐装置分别设置 旁路阀，便于系统运行时可根据情况分别选择旁路过滤设备或除 盐设备，当需要全部旁路时，则将两个旁路全部开启。不设置“除 铁十除盐”系统大旁路是从节省投资、减少误操作和系统渗漏等角 度考虑的，

机组事故的经验教训，保证凝结水精处理系统在任何故障的情况 下均不会影响二回路的安全供水，凝结水精处理装置与凝结水主 管路采用旁流连接方式，且主凝结水管上不允许设隔离阀。为达 到凝结水全流量精处理的目的，约有5%的处理后凝结水量需要 从精处理系统出口通过主凝结水管回流到精处理系统进口，阻止 凝结水通过主管道流走。

6.2.8当混合离子交换器阳树脂被凝结水中的氙罩

混合离子交换器出水皇碱性，实际上就无法去除水中的阴离子，因 此出水水质也无法满足超临界机组、加氧运行机组或核电厂凝结 水水质要求。

6.3.3为考机组安全，凝结水处理设备树脂再生应采用体外再 生方式，这样可以减少离子交换器内部的分配装置，减小设备的运 行阻力，同时避免再生酸、碱进人热力系统。树脂在专门的容器中 再生，可以选择最佳的设备直径和高度比例，获得较好的水力特 性。

6.3.4火力发电厂机组容量较大时如1000MW级机组

数一般为4台，根据调查，2台机组共用1套再生装置是可以满足 运行要求的，但混床台数多，失效的台数也会多，需增加树脂贮不 罐，增加备用树脂套数，使失效混床中的树脂及时卸出，送入再生 好的树脂，保证备用混床可及时投运

处理设备台数较多，并且为便于机组单元运行管理，所以体外再 装置应按照每台机组1套设置。

6.4.1当锅炉补给水处理室距离主厂房较近时，将再生汉备巾 在锅炉补给水处理室可以与其共用酸、碱贮存设备，也方便再生废 水的排放。 巨目为了方俩运行

水的排放。 6.4.3再生装置和控制室宜相邻布置在同一层是为了方便运行 人员的操作监控。

因联的小鼠口服半数致死量（LD5o）为59mg/kg，静肠 注射LD5o为57mg/kg，按照毒性危害程度分级，属于高度毒性化 学品，因此不得采用含联氨的蒸汽加工食品或采用混合方式加热 生活用水。本条作为强制性条文，必须严格执行

7.2.6因闭式除盐冷却水水质较差，用其配制药液，会造成凝结 水、给水或炉水的污染。

7.3.6根据现行行业标准《火力发电厂职业卫生设计规程》

7.3.6根据现行行业标准《火力发电厂职业卫生设计规程》 DL54542012的要求，氨储存箱、氨计量箱的排气应设置氨气吸收 装置，因此本条规定氨液箱排气管道上应有防止氮气外泄的措施

7.4.1加药设备布置在主厂房零米层，便于药品安全方便运输， 如条件不允许，只能布置在楼上时，应充分考虑药品的搬运或输送 问题。

7.4.1加药设备布置在主厂房零米层，便于药品安全方便运输，

7.4.4化学加药装置与水汽

热力系统的水汽取样及监

8.0.2因有的加药量控制是根据取样点来信号控制的，如给水或 凝结水加氨是需要通过加氨点后的电导率信号控制的，所以加氨 点后合适的位置应有取样点，并应设置电导率表

8.0.3按照现行行业标准《火电厂汽水化学导则第1部分：锅

累积腐蚀产物取样装置，收集样水的各种腐蚀产物后送实验室检测。 8.0.5人工取样设施主要指要设置人工取样阀，且应将样水温 度、压力调整到合适运行人员手工取样的要求。 8.0.7因机组水汽品质标准中（如电导率等）指标均是25℃时的 数据，冷却后样水温度在25℃时测得的数据便于与标准对照。 8.0.9因核电厂为了保护蒸发器不被腐蚀，对于凝结水水质的要 求更高，所以不论冷却水是何水源，均需设置凝汽器检漏装置，且 要求每台机组的各个凝汽器分别设置检漏装置。 8.0.12本条对水汽取样及监测系统的设计作出规定。 2根据ASTM标准DesignationD1066—97(2001)《Stand ardPracticeforSamplingSteam》要求，由于悬浮固体在蒸汽水平 管道中的分层可能影响样品的真实性，取样点宜设在介质向下流 动的垂直管上，并靠近管段上部。蒸汽管道断面介质流速相同时 （即在端流状态），可采取单孔（或单探头）取样方式；蒸汽管道断面 介质流速变化时，宜采取多孔（或多探头）取样方式。 法国Alstom公司在核电工程设计中要求取样器按图1方式

2根据ASTM标准Designation： ardPracticeforSamplingSteam》要求，由于悬浮固体在蒸汽水平 管道中的分层可能影响样品的真实性，取样点宜设在介质向下流 动的垂直管上，并靠近管段上部。蒸汽管道断面介质流速相同时 （即在流状态），可采取单孔（或单探头）取样方式；蒸汽管道断面 介质流速变化时，宜采取多孔（或多探头）取样方式。 法国Alstom公司在核电工程设计中要求取样器按图1方式 安装。

【b）垂直压力管道取样位置

（a）水平压力管道取样位置

5当蒸汽在取样后的输送过程中由于管过长、温度 产生蒸汽凝结时，蒸汽中的部分溶解杂质也将随样品的减温沉积 干管道内表面，影响样品的真实性。

9.0.12为提高杀菌剂的效果，可定期投加非氧化性杀菌剂，非氧 化性杀菌剂主要有季铵盐、氯酚等，但由于非氧化性杀菌剂毒性较 大，在使用中要慎重，不能因冷却水排水污染水源。

9.0.12为提高杀菌剂的效果，可定期投加非氧化性杀菌

9.0.13本条对杀菌剂加药系统设计作出规定。

4一些北方寒冷地区，循环水中的有机物生长较少，一些电 一仅在夏季定期向循环水中加人杀菌剂，效果很好，而直简便易 行，又省去了加药设备。在北方寒冷地区的空冷机组，辅机循环冷 却水量小，采用此方案设计是完全可行的

热网补给水及生产回水及

10.0.3因直流炉机组的给水品质要求高，如回水直接进人给水 系统，会影响给水品质，所以应经过除铁和除盐处理

[11. 1 一般规定

11.1.3本条明确了发电厂制氢工艺和供氢工艺方案，发电厂用 制氢工艺均为水电解制氢；随着大型专业外供氢气企业逐渐增多， 采用外购氢气冷却发电机的电厂也越来越多，当电厂周围有可靠 氢气来源时，其氢气压力、纯度、湿度能满足发电机要求，可采用管 道向电广供氢；购换氢瓶较方便时，可采用氢瓶供氢方式；条件充 许时也可采用长管车输送、广内贮存供氢方式。 11.1.4由于氢气是可燃气体，且着火、爆炸范围宽、下限低。氢 气与空气或氧混合时，形成一种混合比范围很宽的易燃、易爆混合 物，因此制氢站和供氢站的安全生产十分重要，根据现行国家标准 《建筑设计防火规范》GB50016的规定，制氢站和供氢站的生产火 灾危险性类别应为甲类。 11.1.5由于制氢站和供氢站为易燃、易爆危险环境，为防止制氢 站和供氢站建成后动火造成危害，宜统筹考虑近期扩建的机组用 氢量，一次建成。

11.2.1本条增加了核电厂用氢气品质要求，在核电厂，氢气除用 于发电机冷却外，还用于注人一回路化学及容积控制系统的容控 箱，以抑制水被辐照分解生成氧；此外，对于AP1000核电机组，氢 气还被用于注入除盐水分配水箱作为除盐水除氧。按照现行行业 标准《氢冷发电机氢气湿度的技术要求》DL/T651一1998，新建、 扩建电广供发电机充氢、补氢用的新鲜氢气露点温度小于或等于 50℃，核电厂暂无规程作为依据，其氢气纯度和露点参照已建和

在建机组的控制指标执行。AP1000机组一回路氢气正常消耗量 参考值为4m3（标准状态下）/d，除盐水分配水箱耗氢量参考值为 41m3(标准状态下)/d。

的除盐水，其水质满足要求，不需单独为制氢站设置原料水制备装 置，但应采用未加氨的除盐水。

环利用碱液循环泵实现电解槽碱液循环，自然循环电解槽依靠目身 系统压差形成碱液循环。碱液自然循环电解槽较省电，但因流道设 计要求高，其电解槽体积大，受流道设计限制，自然循环电解槽宜用 于小型低压及压制氢装置，因此推荐中压水电解制氢装置内碱液 宜采用强制循环。水电解制氢系统内的碱液要按一一定的速度和方 向进行循环，以便及时带走电解过程中产生的氢气、氧气和热量。

11.2.5干燥净化装置对氢气进行干燥及过滤处理，并利用干燥

净化装置内催化剂使氢气中携带的微量氧气与氢气发生催化反 应，生成水后由分子筛吸附从而进一步净化氢气，满足发电机冷却 用氢要求。干燥剂一般采用分子筛，分子筛需加热再生，本条推荐 电厂广泛采用的原料气加热脱吸再生方式，因此再生过程不应排 放氢气，以保证安全生产。氢气于燥净化装置运行周期一般不小 王 48h,工作压降低至 0. 1MPa。

11.2.6发电厂制氢装置冷却用水一般采用除盐水闭式循环，利

用锅炉补给水处理系统出水进行补充。对于热带地区电厂，由于 工业冷却水温度高，冷却后的除盐水水温不能满足制氢装置冷却 要求时，可采用冷冻降温方式。

11.2.7氢气放空管设阻火器是为了在氢气放空时，一旦雷击引

八 0.1MPa氢气的放空管中铁锈在放空时引起燃烧、爆炸事故，规定 放空管在阻火器后的管材宜采用不锈钢管。本条增加了排放管出 口高度要求，由于现行国家标准《氢气站设计规范》GB50177和

《氢气使用安全技术规程》GB4962对于氢气放空管高度的规定不 统一，本条按较严标准（现行国家标准《氢气使用安全技术规程》 GB4962一2008）的2m执行。 11.2.8本条规定水电解制氢系统的产品氢气采用密封性好、不 受润滑油污染、气缸散热性能良好、每级压缩比大的隔膜式压缩 机，是考虑纯化后的氢气被压缩后气体不受油的污染和避免纯度 降低等因素。 11.2.10贮氢罐在贮存气体的过程中，氢气向上扩散，氧气沉在 贮罐底部，“干氢”虽无水可排，仍应定时排污，将沉在罐底的氧气 排出，否则时间一长会引起罐内局部气体纯度不合格。 11.2.11核电厂供氢管道按机组单元设置是为了在供氢管道检 修以及机组扩建时，进行安全隔离和管道施工安全管理，满足核电 广的运行管理要求。 11.2.13本条对发电厂制氢和供氢系统自动化水平及分析仪表 设置作出规定。供氢系统为监测来氢品质，可根据需要设置露点 仪及纯度仪；制氢和供氢站宜同时配备便携式氢气检漏报警仪、便

机，是考虑纯化后的氢气被压缩后气体不受油的污染和避免纯度 降低等因素。 11.2.10贮氢罐在贮存气体的过程中，氢气向上扩散，氧气沉在 贮罐底部，“干氢”虽无水可排，仍应定时排污，将沉在罐底的氧气 排出，否则时间一长会引起罐内局部气体纯度不合格。 11.2.11核电厂供氢管道按机组单元设置是为了在供氢管道检 修以及机组扩建时，进行安全隔离和管道施工安全管理，满足核电 厂的运行管理要求。

11.2.13本条对发电厂制氢和供氢系统自动化水平及分析仪

设置作出规定。供氢系统为监测来氢品质，可根据需要设置露点 义及纯度仪；制氢和供氢站宜同时配备便携式氢气检漏报警仪、便 隽式露点仪、便携式或实验室氢纯度仪等设备

11.4.1根据现行国家标准《爆炸危险环境电力装置设计规范》 GB50058一2014中的有关条款规定，确定制氢站和供氢站有爆炸危险 房间（电解间、氢气干燥间、氢气压缩机间、氢瓶间）为1区爆炸危险环境。 11.4.2采用氢瓶供氢的电厂，氢气瓶均为钢质无缝气瓶集装格形 式，氢瓶集装格一般设20个容积40L、压力15MPa的氢气钢瓶，目 前，氢气瓶的布置有两种：一种是钢瓶布置在室内的全封闭式布置， 另一种是采用顶部设顶棚、上部敬开下部设墙体的半封闭式布置。 11.4.3目前，福建地区外购氢基本上为长管钢瓶拖车运输，发电 厂设中压贮氢罐及汇流排贮存供氢，如福建漳州后石电厂、江阴电 厂、福州电厂等均采用此方案向发电机供氢。国外也有电厂不设 贮氢罐而直接租借供氢厂商的长管拖车作为贮氢容器的实例，如 波黑斯坦纳瑞（STANARI)1X300MW燃煤电站就是直接采用长 管拖车作为电厂贮氢容器，用完后接上车头拖走另换一车使用，随 差社会的发展，这种模式可能会在国内采用，因此特制订本条。

13.0.2随着变压器技术和运行管理水平的提高，变压器检修及 变压器油净化周期不断延长，发电广不设集中的油处理室已成共 识，但设置移动式变压器油净化设施对于变压器第一次充油和运 行油劣化后的净化是必要的。 设置与不设置变压器油贮油箱各有优缺点；对全国127台机 组的调研结果表明，不设置变压器油贮油箱的机组数量略多于设 置变压器油箱的，近儿年建设的机组也大多未设置变压器油贮油 箱，所以不要求配备变压器油贮油箱。 13.0.4油净化装置分为单级和双级，双级油净化装置与单级相 比，具有脱水、脱气效果更好，过滤后击穿电压更高等优点。根据 现行国家标准《运行中变压器油质量》GB/T7595，不同电压等级 的变压器对油中含水量、含气量、介质损耗因数、击穿电压等指标 要求不同，变压器油净化装置应根据不同电压等级变压器合理选 择。220kV以上电压等级的变压器，新油投运前的净化要求油中 含水量小于或等于10mg/L、含气量小于或等于1%、介质损耗因 数小于或等于0.005、击穿电压大于或等于60kV，运行中油劣化 后的净化要求油中含水量小于或等于15mg/L、含气量小于或等 于3%、介质损耗因数小于或等于0.020、击穿电压大于或等于 50kV，所以应选用双级真空油净化装置

14. 1 一般规定

14.1.2当非易燃、易爆化学药品供应地点较远或交通不便时，可 适当增加其贮存量。次氯酸钠溶液很不稳定，在光照、加热、酸性 环境等条件下自发发生分解反应，降低有效氯含量，贮存不宜超过 7d；提高次氯酸钠溶液的碱度后，可增加其贮存天数，碱度介于 2%～3%的次氯酸钠溶液可贮存10d~15d。 14.1.7溶液箱的容积过小则配药次数过于频繁，每班配药不超 过一次比较可行。

14.2.1考虑到石灰消化操作的恶劣环境，结合国内实际使用情 况，提出石灰药剂宜采用消石灰粉。 14.2.4石灰乳液易堵塞设备及管道，应设置冲洗设施。

14.2.1考虑到石灰消化操作的恶劣环境，结合国内实际使用个

14.3.3混凝剂及助凝剂采用计量泵加药的优点是：运行可靠，计 量精确，并可方便通过改变计量泵行程或频率调节加药量，既可人 工控制，也可自动控制。

14.4.1长期使用的酸贮存罐，可能在某些部位产生腐蚀，使金属 结构强度减弱，当采用压缩空气加压方式卸酸时，很可能使贮罐破 裂，导致酸液带压外泄，造成人身伤害事故。

装置，离子交换器的再生周期延长了许多，特别是制水量较小时 酸、碱用量很少，可以考虑酸碱贮存罐各设置1台，加上凝结水树 脂再生用的酸碱贮存罐，全厂用于树脂再生的酸或碱贮存罐数量 不少于2台。 14.4.7酸、碱易对人员造成伤害，应在贮存和使用区域设置安全 通道、淋浴装置等安全防护设施。本条为强制性条文，必须严格执 行

14.4.8酸、碱贮存和计量设施周围设置围堰，目的是为了当贮存

和计量设备发生腐蚀穿孔或阀门、管道处有严重泄漏时，围堰用以 贮存泄漏出来的药品，避免四处溢流伤害操作人员和腐蚀地面，

14.5.3设置氯化钠溶液过滤器，主要是考虑到食盐溶解过程中 极易混人杂质，影响软化器的再生。

磷等。所以氯酸钠、亚氯酸钠应远离火源并单独贮存。 14.6.4本条对液氯加药系统的设计作出规定。 2氯瓶和加氯机不应靠近采暖设备并避免日照，是为了防止 氯瓶受热，瓶内压力增高而发生爆炸。 5非采暖地区，由于冬季室温较低，氯气蒸发量不足，应设置 液氯蒸发器或采取其他措施，但不得使用蒸汽、明火直接加热钢 瓶，否则会导致氯瓶爆炸。本款作为强制性条款，必须严格执行。 6液氯系统配置一定数量的防毒面具等防护设施，以备在液 氯或氯气泄漏时，运行人员现场处理事故时使用。 8氯气是有毒气体，具有强烈的刺激性，为避免泄漏后对人 身造成伤害，需在氯瓶间设置氯气泄漏报警装置，氯气泄漏时，泄 漏检测装置连锁氯气装置吸收启动，对泄漏氯气进行吸收，以免造 成更大范围的伤害事故，因涉及氯气泄漏时的处理措施，所以本款 规定为强制性条款，必须严格执行。

14.7.5超/微滤化学清洗液一般含氧化剂，若与反渗透合用清洗 装置，易导致反渗透膜被氧化而使脱盐率下降。此外，两者清洗流 量也会不同。

14.8.2海水循环系统采用海水专用阻垢剂处理，各生产厂商的 商品有效成分不尽相同，本条海水阻垢剂加药量按照宁海二期工 程运行数据确定，其加药量为6mg/L有效成分，商品浓度为 20mg/L，海水循环系统实际运行浓缩倍数为1.6~1.8。

[15. 1 一般规定

15.1.4本条所指供水安全性要求高的系统是指不充许停运或随

15.1.4本条所指供水安全性要求高的系统是指不充许停运或随 时处于备用状态的供水系统，如核电厂除盐水供应系统，或是停止 供水会对下游运行造成巨大损失的情况

15.2管道及阀门设计

15.2.1树脂管道设计时采取的这些播施，可有效防止管道及阀 门内积树脂，保证树脂输送畅通

1由于发电厂制氢和供氢系统规模较小，为安全起见，所有 氢气管道均米用不锈钢管。 2气体的流速有经济流速和安全流速之分，对可燃性气体主 要应着眼于安全流速。氢气在管道内流动，当流速大，与管壁摩擦 增强，特别是管道内含有铁锈杂质时，会形成静电火花，引起着火 事故，故规定氢气管道的流速不宜天于15m/s。 3氢气渗透能力极强，需对阀门作出明确规定。闸阀容易聚 积铁锈、可燃粒子等脏物，在氢气系统中禁止使用。氢气中夹带有 碱液，为防止腐蚀，不宜采用带铜和铜合金的阀门。

1氧气管道应采用无缝钢管，防正止电焊缝处高速气流的冲 刷。铜基合金钢是指铜管和黄铜管。 2快开快关型阀门指阀门的手柄旋转90°开或关的阀门，或 开关速度与其相当或更快的阀门。

16.0.1据资料统计CECS 526-2018-T 智慧住区建设评价标准，造成防腐蚀涂层寿命缩短的主要原因有四 个，见表2。

表2防腐蚀涂层寿命缩短的原因分析

所以在选用涂料时，要对涂料的适应性、配套性、安全性和施 工性能等方面进行综合考虑，才能使防腐蚀涂层对被涂物面起到 有效的防护作用，并达到一定的使用寿命。有的涂料虽然防腐性 能很好，但施工性能较差，如漆膜附着力差、固体含量低等，也应尽 量避免选用。 16.0.3影响土壤腐蚀程度的因素较复杂，如土壤的性质、湿度、 透气性、含盐量、pH值等，按土壤腐蚀性质将土壤分为强、中、弱 三个等级，埋地管道对应分别采用特强防腐、加强防腐和普通防 腐。

17.0.4不连续使用的易燃、易爆气体介质主要包括发电机冷却 用氢气、化学加药用氨气、循环水加药用氯气，由于间断使用，为了 防止意外泄漏，一旦停用，应人工及时关闭气瓶阀

GB/T 42253-2022 海岛植被覆盖和开发利用情况监测技术规程(1)水化验室承担二回路及辅助系统中水的化学组成及放射 性活度的检测； (2)油化验室承担核电厂润滑油、抗燃油、变压器油、燃油等油 类的检测； （3)放射性流出物化验室承担核岛及常规岛废液、废气流出物 的放射性检测

18.0.6依据现行行业标准《压水堆核电厂厂内辐射分区设计准

限制区、监督区和控制区，划分原则为： 非限制区：有效剂量率≤0.001mSv/h; 监督区：有效剂量率≤0.0025mSv/h； 控制区：有效剂量率>0.0025mSv/h。 3为避免由于管道泄漏造成非限制区的放射性污染，规定管 道内介质必须由非限制区流向控制区。 4控制区辐射照射强、放射性污染严重，该区域的试验排水、 场地排水和消防废水应回收，并送至放射性废液处理系统进行处 理，不能直接排放。因涉及放射性污染物的处理措施，所以本款规 定为强制性条款，必须严格执行。