标准规范下载简介

JCT2423-2017 玻璃熔窑余热发电设计规范

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16.0.1余热发电系统的日常检修应充分利用玻璃工厂已有的维修设施及力量。 16.0.2余热发电设备、管道保温设计，应符合现行国家标准《小型火力发电厂设计规范》GB50049的 有关规定。

GB／T 23929-2022 低速汽车 驱动桥.pdfIC/T2423—2017

录A发电站区和玻璃生产线各建筑物（或构筑物)火灾危险性类别、

表A发电站区和玻璃生产线各建筑物（或构筑物）火灾危险性类别、耐火等级及最小防火间距

注1：防火间距应按相邻两建筑物（或构筑物)外墙的最近距离计算： 注2：一座厂房应按其中火灾危险性最大的部分来确定； 注3：汽轮发电机房应含电站集中控制室，集中控制室的生产火灾危险性类别应为丁类； 注4：余热锅炉配电室未设有油式变压时，生产火灾危险性类别应按丁类； 注5：当改建、扩建工程的车间防火间距不符合本表规定时，应按现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016的 有关要求采取相应措施。

注1：防火间距应按相邻两建筑物（或构筑物)外墙的最近距离计算： 注2：一座厂房应按其中火灾危险性最大的部分来确定； 注3：汽轮发电机房应含电站集中控制室，集中控制室的生产火灾危险性类别应为丁类； 注4：余热锅炉配电室未设有油式变压时，生产火灾危险性类别应按丁类： 注5：当改建、扩建工程的车间防火间距不符合本表规定时，应按现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016的 有关要求采取相应措施。

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1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样作不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2） 表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3 表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可” 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为“应符合……的规定”或“应按执行”

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《绝缘配合第1部分：定义、原则和规则》GB311.1 《绝缘配合第2部分：使用导则》GB/T311.2 《继电保护和安全自动装置技术规程》GB/T14285 《建筑地基基础设计规范》GB50007 《建筑结构荷载规范》GB50009 《建筑抗震设计规范》GB50011 《室外给水设计规范》GB50013 《建筑给水排水设计规范》GB50015 《建筑设计防火规范》GB50016 《工业建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB50019 《建筑采光设计标准》GB/T50033 《建筑照明设计标准》GB50034 《动力机器基础设计规范》GB50040 《小型火力发电厂设计规范》GB50049 《工业循环冷却水处理设计规范》GB50050 《20kV及以下变电所设计规范》GB50053 《爆炸危险环境电力装置设计规范》GB50058 《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》GB/T50062 《电力装置的电测量仪表装置设计规范》GB/T50063 《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合设计规范》GB/T50064 《交流电气装置的接地设计规范》GB/T50065 《工业循环水冷却设计规范》GB/T50102 《工业企业总平面设计规范》GB50187 《电力工程电缆设计规范》GB50217 《建筑内部装修设计防火规范》GB50222 《火力发电厂与变电站设计防火规范》GB50229 《屋面工程技术规范》GB50345 《平板玻璃工厂设计规范》GB50435 《平板玻璃工厂节能设计规范》GB50527 《电能量计量系统设计技术规程》DL/T5202 《玻璃池窑热平衡测定与计算方法》JC488

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中华人民共和国建材行业标准

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本规范制定过程中，编制组对我国玻璃工业工艺形式、能耗等主要方面进行了大量的调查研究，总 结了我国玻璃熔窑余热发电工程建设的实践经验，取得了玻璃熔窑余热发电方面的重要技术参数，在编 制过程中还参考了其他行业技术法规、技术标准。 为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定， 《玻璃熔窑余热发电设计规范》编制组按章、节、条的顺序编制了本规范的条文说明，对条文规定的目 的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与规范正文同等的法律效 力，仅供读者作为理解和把握标准规定的参考。

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总 则 基本规定 余热资源的确定、热力系统与装机规模· 4.1余热资源的确定. 4.2热力系统与装机规模· 5发电站区布置 5.1一般规定 5.2主要建筑物和构筑物的布置· 5.4管线布置· 6汽轮发电机房 6.2汽轮发电机房布置. 6.3检修设施. 6.4综合设施 7汽轮发电机组及系统. 7.1一般规定 7.2给水系统及给水泵· 7.3除氧器及给水箱 7.4凝结水系统及凝结水泵· 36 余热锅炉及系统 一般规定 3 8.2余热锅炉. 8.3余热锅炉与玻璃生产线的连接· 8.4引风机· 给水排水系统 38 一般规定： 9.4排水系统· 10 水处理系统 10.1 原水预处理及循环冷却水处理· 10.2锅炉补给水处理 10.3炉水校正处理及锅炉水汽取样 11电力系统 11.1汽轮发电机组与电力网的连接· 11.2系统保护及安全自动装置 12电气系统及设备： 12.1电气主接线 12.2发电站区用电系统 13仪表与控制 13.1 一般规定 13.2控制方式及自动化水平

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13.4控制与 14采暖通风与空气调节 14.1一般规定.· 14.2采暖· 15建筑结构· 15.2防火与安全疏散 16辅助及附属设施

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皮璃熔窑余热发电是玻璃生产线的余热资源回收综合利用工程，是玻璃工厂的一个车间，因而余 工程的设计应符合现行国家标准《平板玻璃工厂设计规范》GB50435和《平板玻璃工厂节能设 GB50527。 皮璃熔窑余热发电具有其自身的行业特点，但与小型火力发电厂等也有一定的共同点，部分通用 下应符合现行国家标准《小型火力发电厂设计规范》GB50049及其他有关标准的规定。

个车间，因而余 热发电工程的设计应符合现行国家标准《平板玻璃工厂设计规范》GB50435和《平板玻璃工厂节能设 计规范》GB50527。 1.0.4玻璃熔窑余热发电具有其自身的行业特点，但与小型火力发电厂等也有一定的共同点，部分通用 性内容还应符合现行国家标准《小型火力发电厂设计规范》GB50049及其他有关标准的规定。

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通常停炉间隔时间可以做到超过1个月，每次停炉时间大致1～2天，再考虑到一些其他原因，通常年 运行时间超过8000h是能实现。 在考核计算吨玻璃液发电量时，日发电量和玻璃熔窑日熔化玻璃液总量均可按较长时间段的日平均 值来计算，例如取一周、一个月的时间跨度，这样会更客观准确。余热锅炉刚清洗和积灰较多时，产汽 量差别较大，时间跨度长可减少积灰等带来的影响。 本条提出的技术指标，是在调查已投运的玻璃熔窑余热发电项目的基础上，经总结分析后提出的。

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4.1余热资源的确定

本条规定了烟气热工测定和相应的计算方法采用的标准。热工测定的主要内容是玻璃熔窑烟气 温度、成分、压力，热工测定应尽可能选择能反映或接近余热锅炉入口烟气参数的位置进行。 本条是为了能充分的利用玻璃熔窑的余热。

4.2.1、4.2.2、4.2.3、4.2.4热力系统需选择的参数主要有主蒸汽的压力和温度、烟气排烟温度。根据玻 璃熔窑排出的烟气属中温、温度有周期性波动、烟气酸露点温度较高、烟尘黏性较强等特点，锅炉过热 蒸汽温度不宜超过430℃，建议不超过425℃，可选用现行国家标准《低中压锅炉用无缝钢管》GB3087 材质作为主蒸汽管道。当烟气温度低于450℃时，应考虑技术经济性，建议选取的蒸汽温度比烟气温度 低25℃~30℃。 主蒸汽压力的选择则应综合考虑发电量最大化、排烟温度能保证不发生低温酸腐蚀等因素经过多方 案技术经济比较后确定。当一机多炉时，应考虑各台余热锅炉与汽轮发电机房距离、过热蒸汽管网布置 方式的不同，过热蒸汽压降不同，各台余热锅炉应设置适宜的过热蒸汽压力，以保证过热蒸汽送至汽轮 发电机房时压力基本一致。 4.2.7当同一厂区拥有4座及以上玻璃熔窑时，尤其是玻璃生产线规划分期建设的，窑头距离较远，如 果集中建1个汽轮发电机房，势必造成有的余热锅炉到汽轮发电机房距离较远，较长的主蒸汽管道温降、 压降增大，从而降低了余热发电系统热效率。当采取技术措施后，主蒸汽压降仍超过0.2MPa或温降超 过20℃时，通过技术经济比较，集中建1个汽轮发电机房不合理，可另设1个汽轮发电机房

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日于余热发电工程的各建、构筑物往往分布在玻璃工厂不同位置，与玻璃工厂其他车间相互穿插。 的规划设计应与玻璃工厂紧密联系、协调

5.2.1烟气脱硫脱硝系统与烟气余热发电在工艺流程上密切相关，应统筹考

5.2.1烟气脱硫脱硝系统与烟气余热发电在工艺流程上密切相关，应统筹考虑。 5.2.2汽轮发电机房靠近余热锅炉是为了避免汽水管道长距离输送的热力损失。

支璃生产线增加余热发电工程时，场地紧张，经常碰到汽轮发电机房布置进去了，管线排 定了在困难的条件下，地下管线可布置在路面范围以内。为检修方便可做管沟、综合管 步及到道路施工，应慎重处置。

5.4.2在已有玻璃生产线增加余热发电工程时，场地紧张，经常碰到汽轮发电机房布置进 不下。因此，规定了在困难的条件下，地下管线可布置在路面范围以内。为检修方便可做 沟或直埋，因涉及到道路施工，应慎重处置。

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6.2汽轮发电机房布置

6.3检修设施 6.3.1检修主要是吊装大件和翻缸、抽、装、清洗凝汽器和冷油器等。 6.3.3起重机的起重量应按检修起吊设备中最大的起重件确定。其中发电机定子检修时的吹扫和试验是 在原地进行无需起吊，它不属于检修起吊设备，故起重机的起重量不考虑发电机定子。 为提高检修工效，规定对于汽轮发电机房内起重机无法吊到的一些设备或部件的上方应设有起吊 钩。这主要是指双层布置的汽轮发电机房在底层的凝结水泵、射水泵、油泵、凝汽器端盖、大型阀门等 辅助设备和部件。

6.3.1检修主要是吊装大件和翻缸、抽、装、清洗凝汽器和冷油器等。 6.3.3起重机的起重量应按检修起吊设备中最大的起重件确定。其中发电机定子检修时的吹扫和试验是 在原地进行无需起吊，它不属于检修起吊设备，故起重机的起重量不考虑发电机定子。 为提高检修工效，规定对于汽轮发电机房内起重机无法吊到的一些设备或部件的上方应设有起吊 钩。这主要是指双层布置的汽轮发电机房在底层的凝结水泵、射水泵、油泵、凝汽器端盖、大型阀门等 辅助设备和部件。

6.3.1检修主要是吊装大件和翻缸、抽、装、清洗凝汽器和冷油器等。

6.4.5在汽轮机油系统事故时，为了及时排除汽轮机油系统内储存的油量，控制火灾蔓延，规定在离汽 轮机油系统不远的汽轮发电机房外侧设置一个事故油箱（或油池）。

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7.1.2当玻璃厂内其他需供热的负荷比较稳定且连续时，通过技术经济比较也可以采用抽凝机组等型 式，用于热电联供。当采用抽凝机组热电联供时，要注意凝汽设备负荷选配应适应负荷的变化。 7.1.3一般汽轮机不应长期的超发和低负荷运行，根据汽轮机设备的运行要求，长期低负荷运行，不仅 汽轮机效率显著下降，还会导致汽轮机末级叶片因带水运行而造成受损。因此，在汽轮机订货时一定要 特别注明超发和低负荷运行要求。

式，用于热电联供。当采用抽凝机组热电联供时，要注意凝汽设备负荷选配应适应负荷的变化。 7.1.3一般汽轮机不应长期的超发和低负荷运行，根据汽轮机设备的运行要求，长期低负荷运行，不仅 汽轮机效率显著下降，还会导致汽轮机末级叶片因带水运行而造成受损。因此，在汽轮机订货时一定要 特别注明超发和低负荷运行要求。 7.1.4当有2台或2台以上汽轮机组时，主蒸汽管道设计应做到安全、可靠与灵活的最基本要求。在机 组发生事故需切换管路时，对发电的影响应降低到最低限度。 切换母管制系统的做法，为每条窑的余热锅炉与其对应的汽轮机用两只串联的切换阀门组成一个单 元，在两只串联的切换阀门之间T接管路并设切换阀门与母管相连。余热锅炉产生的蒸汽，既可以直接 供应相对应的汽轮机，也可以通过切换母管向其他汽轮机供汽。 对于同一厂区内有多座玻璃熔窑的余热发电系统，玻璃熔窑会轮流冷修改造，若其中一台汽轮机组 所配套的余热锅炉仅剩一台运行而不能保证汽轮机负荷率达到50%时，要求主蒸汽管道应有较高的调 度灵活性和运行安全可靠性，因此采用切换母管制是必要的。在切换母管制中，为了便于母管检修或将 来扩建需要，母管可以用阀门分段。母管管径一般按能通过最大一台余热锅炉总蒸发量确定。正常运行 时，切换母管应为热备用，并设置经常疏水点，以确保随时启动的运行安全。

7.2给水系统及给水泵

7.2.1根据已建余热发电的运行经验，本条规定余热锅炉所需的给水量为锅炉最大蒸发量的110%。这 是因为给水泵出口流量，除应满足锅炉最大蒸发量时的主蒸汽流量外，还应考虑给水泵的老化、备用给 水泵暖泵流量等因素。 7.2.2给水除氧采用汽轮发电机房内集中除氧的热力系统时，为了提高余热发电系统运行的安全性、可 靠和灵活性，给水系统应采用母管制系统。 2当给水泵出力与余热锅炉容量不匹配时，所有给水泵产生的高压给水先送往给水泵出口压力母 管，集中后再由该母管送往各台余热锅炉。为提高系统的可靠性，用闸阀将母管分为两个或以上的区段。 正常运行时，分段阀门开启；当发生某条窑停运、事故或分段检修时，将分段阀门关闭，其他管段及设 备仍能继续运行； 当给水泵出力和锅炉容量相匹配时，给水泵与余热锅炉之间给水管的连接，为使系统灵活可靠，宜 采用切换母管制系统。 7.2.3给水泵的扬程计算，当计算从除氧器给水箱出口至余热锅炉进口的给水系统总阻力时，采用的流 量为锅炉最大蒸发量时的给水流量，采用母管制给水系统时也包括母管的阻力，按此计算是不含流量富 余量的，因而按此计算出的给水系统总阻力，需另加20%的富余量。 7.2.4锅炉给水泵经常运行在非额定工况下，流量、扬程都是小于额定流量、额定扬程，采用变频运行， 更容易进行控制和调节，并可节能，减低系统自用电率。

7.3除氧器及给水箱

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7.3.3给水箱的功能是凝结水泵、除盐补给水泵与给水泵之间的缓冲容器，在锅炉爆管、机组启动、负 荷大幅度变化以及凝结水系统或除盐补给水系统故障造成除氧器进水中断时，可保证在一定时间内不间 断地满足余热锅炉给水的需要。 1考虑到余热发电的控制水平及操作水平、余热发电的负荷变化较大等因素，对于自带除氧的热力 系统，水箱容量宜按满足所属余热锅炉最大蒸发量20min～30min的给水量确定； 2采用汽轮发电机房内集中除氧的热力系统，对于给水量小于或等于35t/h的6MW及以下机组， 宜按满足全部余热锅炉最大蒸发量20min～30min的给水量确定。随机组容量的增大，适当减少给水箱 容量，对设备布置和节约投资均有利，故对于给水量大于35t/h的6MW以上机组，规定给水箱的总容 量为10min15min全部余热锅炉最大蒸发量时的给水量。

7.4凝结水系统及凝结水泵

7.4.2凝汽式机组容量是以锅炉最大蒸发量和汽轮机最大进汽工况为基准的，每台凝结水泵的容量为汽 轮机最大进汽工况下最大凝结水量的110%，主要考虑除氧器水位调节需要、凝结水泵老化和其他未估 计到的因素。 7.4.3凝结水泵扬程的计算与本规范第7.2.3条给水泵扬程的计算要求相似，计算凝结水流动阻力时， 流量是采用最大凝结水量。本规范第7.4.2条规定，凝结水泵流量宜为最大凝结水量的110%，在这种 工况下运行凝结水流动阻力将有增加，水泵扬程另加20%的富余量是必要的。

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8.1.1配套余热发电的玻璃熔窑的烟气是通过锅炉引风机排出的，当引风机发生故障时，为了不影响玻 璃熔窑的正常运行，在余热锅炉的进口烟气管道和烟肉之间宜设旁通烟道，并在旁通烟道上设置阀门。 旁通烟道阀门与引风机运行状态联锁，当引风机发生故障时，阀门自动快速打开，保证熔窑烟气能及时 排放，减少对玻璃熔窑窑压影响。旁通烟道的的阀门应采用电动蝶阀，开启时间不应超过20s，该阀门 的供电宜采用不间断电源。 8.1.3余热锅炉仅为玻璃生产线的配套设施，余热锅炉的任何事故（如锅炉爆管、漏水、粉尘堵塞、风 机故障等)都不能影响玻璃熔窑的正常运行，因此余热锅炉汽水管路的设计应使余热锅炉能从发电系统 中迅速解列。

8.2.1余热资源条件应考虑这些因素：玻璃熔窑通常包括蓄热室用于 热助然工 气，窑内的燃烧需定期换向，使蓄热室交替的得通过烟气和空气，出蓄热室的烟气温度呈周期性变化： 玻璃原料中含有芒硝，导致烟气中硫含量相对较高，烟气的酸露点温度较高；玻璃熔窑在运行后期，能 耗会增加，相应烟气流量增大，一般应考虑10%～15%的增加量。 8.2.4余热锅炉采用立式布置占地面积小。玻璃熔窑烟道一般布置在为地面或地下，烟气宜从余热锅炉 下部进入；烟道系统采用引风机强制排烟，因此余热锅炉宜从下部排烟。 8.2.5使用发生炉煤气的玻璃熔窑在换向时，发生炉煤气会进入烟道内，有可能出现爆燃现象，为保护 设备和烟道，应设防爆门。 8.2.6余热锅炉烟气侧阻力指烟气从锅炉进口流动到出口的沿程阻力损失，余热锅炉及烟道系统采用引 风机强制排烟，若余热锅炉烟气侧阻力过高，会导致引风机功率加大，增加了运行成本和自用电量。 8.2.7根据余热锅炉实际运行情况，排烟温度高于烟气酸露点20℃以上，锅炉出口段的酸腐蚀较轻。 尾部受热面管内介质温度的要求是相同的原因。 8.2.8本条要求在余热锅炉本体上为高温脱硝系统预留进、出的接口位置以及余热锅炉内部切换阀门的 位置。在烟气管道上留有与脱硫系统的接口

8.3余热锅炉与玻璃生产线的连接

8.4.1引风机运行过程一是叶轮易黏灰，黏灰较多时，引风机会产生振动，需停机水洗，水洗周期与 璃熔窑燃料种类关系较大，大致为10～30天左右，比余热锅炉清洗周期短；二是引风机发生故障后维 修周期长，对玻璃熔窑和余热发电系统的运行影响较大，因此建议配置两台引风机。 8.4.2玻璃熔窑后期烟气流量会增加，引风机的风量和风压应考虑一定的富余量。

8.4.2玻璃熔密后期烟气流量会增加，引风机的风量和风压应考虑一定的富余量。

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9.1.3玻璃熔窑余热发电是玻璃工厂的一个车间，新建时应与玻璃工厂的给水排水统一规划。可 工程的汽轮发电机房水源，尽量使用现有管道就近接入。若需要另辟水源时，水源取水、泵房布置 理等，应执行《室外给水设计规范》GB50013有关规定。 9.4排水系统

9.1.3玻璃熔窑余热发电是玻璃工厂的一个车间，新建时应与玻璃工厂的给水排水统一规划。可 工程的汽轮发电机房水源，尽量使用现有管道就近接入。若需要另辟水源时，水源取水、泵房布置 理等，应执行《室外给水设计规范》GB50013有关规定。 9.4排水系统

9.4.1工业用水的软化、除盐会产生废水，设计时应选择废水排放量少、可利用率高、污染小 艺，循环冷却水系统产生的污水、污泥等，应结合全厂污水排水处理设施、污水排放要求统

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10.1原水预处理及循环冷却水处理

0.1.1根据以往设计经验，改、扩建工程的水质全分析资料往往是多年前建厂时的资料，反映 真实状况。为准确合理地确定水处理系统，应扎实做好水源、水质分析等前期工作。 10.2锅炉补给水处理

10.2.1现行的水质标准，以3.8MPa（g)为界，锅炉主蒸汽压力小于3.8MPa（g）、以水为介质的固定式 蒸汽锅炉和汽水两用锅炉采用《工业锅炉水质》GB/T1576。锅炉主蒸汽压力不低于3.8MPag)的火力 发电机组及蒸汽动力设备采用《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量》GB/T12145。玻璃熔窑余热发 电采用的余热锅炉蒸汽压力通常小于3MPa（g），除盐水水质标准若采用《工业锅炉水质》GB/T1576， 无法满足运行需要，对汽轮机设备运行造成不良影响；但若采用《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质 量》GB/T12145，则既没必要又造价过高。根据余热发电的实际特点，建议除盐水水质按照以下标准： 硬度≤2μmo1/L，电导率≤10μS/cm，SiO2≤100μg/L。 10.2.2根据目前国内投产余热发电的运行经验，系统水汽循环损失为3%5%、排污损失为1%～2%， 加上其他损失水处理设备的出力应是锅炉最大蒸发量的5%～8%左右，为确保余热发电稳定运行，适 当提高水处理设备的能力是必要的。故本条规定水处理设备的出力，不应小于系统中全部余热锅炉最大 蒸发量的10%。 适当增大除盐水箱、软化水箱容量，以适应余热锅炉故障停运余热锅炉炉水回收和重新启动上水的 需要，同时也可减少离子交换水处理设备的投资。如果是抽汽或抽凝机组，除盐水箱、软化水箱的总有 效容积还应加大，应按供热系统正常补水量来确定。

10.3炉水校正处理及锅炉水汽取样

0.3.2考虑到水汽样品的准确性 应尺能布置在余热锅炉附近，目取 详管路不宜过长，以免因温度及压力随 ，致使蒸汽中的杂质可能沉积而失去代表性。

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11.1汽轮发电机组与电力网的连接

11.1汽轮发电机组与电力网的连接

11.1.1玻璃工厂一般配套建设有总变电站或厂区配电站。汽轮发电机组接入总变电站或厂区配电站的 电压等级，应根据汽轮发电机组的单机容量、建设规模、总变电站或厂区配电站的具体情况，在接入系 统设计时，需经技术经济比较后确定。 1玻璃熔窑余热发电应采用与地区电力网并网方式运行，以保证充分发挥余热发电系统的发电能 力和保证供电质量。 2通常做法单台汽轮发电机组设置单回路联络线： 3关于同期并网点的设置，应将发电机出口断路器设置为同期并网点，也应将并网联络线路电站 侧断路器设置为同期并网点。当利用联络线或其他外部电源作启动电源时，发电机通过出口断路器与地 区电力网并网运行。当联络线断路器因故跳闸后，发电机可带站用电设备继续运行（孤岛运行），联络线 故障解除后，可利用联络线电站侧断路器的同期并网点重新并网，避免利用联络线为启动电源时站用电 的切换。当发电机母线为单母线分段接线方式时，其母线分段断路器也应设置为同期并网点。为安全起 见，同期操作都设置在汽轮发电机房的集中控制室内。 11.1.2发电站区站用电设备的启动宜由厂区的独立电源提供，此电源既可做启动电源又可做备用电 源。启动电源也可通过并网联络线由总变电站或厂区配电站的母线段供电。当站用电系统仅为低压 380/220V且不设站用变压器时，启动/备用电源可 就近的变电所提供

11.2系统保护及安全自动装置

为确保发电机和并网运行的地区电力网的安全运行，汽轮发电机组和并网联络线之间所设置 目动装置通常的做法是：发电机出口断路器设置高频、高压解列装置；联络线电站侧断路器设置 氏压及失步解列装置

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12.2发电站区用电系统

12.2.1发电站区站用电设备的启动宜由厂区的独立电源提供，此电源既可做启动电源又可做备用电 源。启动电源也可通过并网联络线由总变电站或厂区配电站的母线段供电。当站用电系统仅为低压 380/220V且不设站用变压器时，启动/备用电源可由玻璃工厂就近的变电所提供。 12.2.2要求在地区电网突发断电时，余热发电系统能带站内用电设备继续运行（孤岛运行）发电的能力， 其除站用电外的富余电量可作为应急电源向玻璃生产线的关键设备供电，以避免或减少地区电网突发断 电可能给玻璃生产线造成的损失，但要注意其所带的玻璃生产线关键设备的用电负荷，不能超过富余的 可供电量。 12.2.8汽轮发电机组的站用配电装置应布置在汽轮发电机房内。高、低压变配电装置合并布置于同一 配电室内，可以充分利用空间、减少占地。 12.2.9余热发电系统存在不发电但余热锅炉仍在运行的情况，考虑到余热发电系统的产权或玻璃企业 内部的经济考核，余热锅炉用电负荷的电源进线宜设电能计量装置。

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或PLC系统的安全防范措施主要有：防止系统的外接接口（如通过USB接口）或连接到系统 洛感染病毒、组态软件的管理和登录权限（防止不熟悉的操作人员修改软件）、防止通信线路 受其它用电设备的干扰等，

13.2控制方式及自动化水平

13.2.1汽机发电机、余热锅炉和电气控制系统（简称“机炉电”）三大设备的控制和操作都集中在集中 控制室内通过计算机和二次系统进行的。操作人员集中在集中控制室内对机炉电三大设备进行监视、操 作并处理可能发生的事故，利于协调操作，便于运行管理和统一指挥，也有利于机组安全、经济运行。 13.2.3玻璃熔窑余热发电系统与玻璃生产线的生产运行状况密切相关，余热锅炉的烟风系统对玻璃熔 窑内的压力影响很大，如何稳定玻璃熔窑总烟道调节闸板后的抽力是余热锅炉烟风系统设计应该重点考 的。通过余热发电系统的分散控制系统(DCS)与玻璃生产线控制系统的实时通信、数据传送，可以在 汽轮发电机房集中控制室和玻璃生产线中控室相互监控有关参数，当出现异常信号时发电站和玻璃生产 线的操作人员均可在汽轮发电机房集中控制室及玻璃生产线中控室迅速处理故障。脱硫脱硝系统与余热 锅炉的烟风系统也相互影响，因此余热发电系统的分散控制系统预留与玻璃生产线的控制系统、脱硫脱 硝控制系统的通信接口显得十分重要，有条件的企业应联网通信与协调控制。

为保证余热锅炉引风机故障时，玻璃生产线熔窑的烟气能迅速排出，余热锅炉的旁通烟道阀 时打开，以便烟气及时通过旁通烟道进入烟肉，维持玻璃生产线熔窑内的压力稳定，因此余热 #通烟道和引风机之间有必要设置电气联锁

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14采暖通风与空气调节

[14.1 一般规定

14.1.2关于采暖、通风、空气调节室外气象计算参数，本条明确按现行国家标准《工业建筑供暖通风 与空气调节设计规范》GB50019的规定选用。设计时经常遇到暖通规范中无建厂地区的室外气象资料， 因此，规定了可采用周围地理条件相似地区的气象资料。执行时请注意“地理条件相似”的要求SL／T 790-2020 水工隧洞安全鉴定规程（清晰无水印，附条文说明），不要 仅理解为是地理位置。

14.2.1本条给出了设置采暖的条件及设置采暖的原则。 对集中采暖地区的生产及辅助生产建筑物，只要室内经常有人停留或工作，或工艺对室内温度有要 求时，均应设置集中采暖。 随着人们生活水平的提高，对工作环境的舒适要求也有所提高，虽处于非集中采暖地区但亦可以采 暖，这是以人为本管理理念的体现，故本条规定了位于非集中采暖地区的余热电站，如需要采暖时，在 有人工作的建筑物及汽轮发电机房、辅助生产建筑，可设置集中采暖

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15.2防火与安全疏散

15.2.1余热发电各类建筑物（或构筑物)的墙、柱、梁、楼板、屋顶承重构件、疏散楼梯、吊顶等建筑 构件的燃烧性能和耐火极限应遵守《建筑设计防火规范》GB50016的有关规定，执行中应注意该部分 规定有强制性条文。汽轮发电机房的生产火灾危险性类别为丁类。高压、低压配电室、集中控制室、发 电机出线小室、电缆夹层等都存在一定的火灾危险性。为防止火灾蔓延，对隔墙的耐火极限及门窗的防 火等级有不同的防火要求，设计中应按其使用功能对照防火规范选取。 15.2.2汽轮发电机房以钢结构应用较为普遍。汽轮机头部主油箱、油管路有发生火灾的可能。汽轮发 电机房的火灾危险类别为丁类，汽轮机透平油闪点大于170℃，属于闪点大于等于60℃丙类液体。因此 考虑火灾时对周边钢结构可能有影响，故规定在主油箱及油管附近的钢结构构件应采取涂刷防火涂料等 防火隔热措施，提高其耐火极限，提供充足时间灭火以减少火灾造成的损失。现行国家标准《火力发电 厂与变电站设计防火规范》GB50229规定钢梁、钢柱为1h，屋面钢结构承重构件为0.5h。考虑到汽 轮发电机房的汽轮发电机与火力发电厂相同，故本条作了相同规定。 15.2.5汽轮发电机房室内装修的可燃材料极少，运行人员也很少。关于安全疏散，厂房内除主楼梯外 还有工作梯，由于是丁类厂房，多年来都习惯做散开式楼梯。为保障日常巡检工作、设备检修、安全疏 散及消防人员扑救火灾要求，至少应有1部楼梯可通至各层。 15.2.7集中控制室是发电系统的生产运行指挥中心，又是人员比较集中的地方，为保证人员安全疏散 提出安全出口不应少于2个的要求。电缆夹层有一定的火灾危险性，所以也要求出口不应少于2个。当 建筑面积小于60m时，室内任一点到门口的疏散距离不会超过15m，故可以设1个出口。 15.2.8配电室、电缆夹层、控制室的门都有疏散的功能，为避免在火灾发生时人们惊慌失措必定拥向 门口，如遇内开门将造成压紧门扇而打不开，贻误逃生机会，因此规定门应向疏散方向开启。为避免火 灾蔓延至公共走道或其他房间，要求采用乙级防火门。

GTCC-116-2019 机车综合无线通信设备-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则JC/T24232017

16.0.1本条对检修设施水平作了规定，原则是节省投资、提高效益。 关于检修设施的设置水平，考虑到这样几个前提： 首先，都是小机组且台数不多，其检修设施不应追求“小而全”； 二是，余热发电的定位，是企业的自备电站，应充分利用企业的机、电修能力，并配置常用的检修 机具和工具。

16.0.1本条对检修设施水平作了规定，原则是节省投资、提高效益。