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DL／T 5425-2018 深层搅拌法地基处理技术规范

4.2.6深层搅拌桩加固设计中往往以群桩形式出现，群桩中各桩 与单桩的工作状态然不同，以现场两组单桩并列而成的双桩载 荷试验来看，双桩承载力均小于两根单桩承载力之和；双桩沉降量 均大于单桩沉降量。可见当桩间距离较小时，由于应力重叠，产生 “群桩”效应。因此在设计中，当搅拌桩的置换率较大（m>20%）， 且非单行排列、桩端下仍然存在较软弱的土层时，尚应将搅拌桩 与桩间土视为一个假想的块状或格栅状，验算下卧层地基强度， 验算方法按《建筑地基基础设计规范》GB50007执行。 4.2.7水泥土桩复合地基的变形包括群桩体的压缩变形和桩端下 未处理土层的压缩变形之和。 式（4.2.7）是半理论半经验的搅拌桩水泥土体的压缩量计算 公式。其中搅拌桩的压缩模量E，的数值，根据经验黏土可取 (100～120）f（kPa)，砂性±可取（120～200）f（kPa)。对

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桩较短或桩身强度较低者可取低值，反之可取高值。 根据大量水泥土单桩复合地基载荷试验资料，得到了在工作 荷载下水泥土桩复合地基压缩模量GTCC-081-2018 电气化铁路接触网横腹杆式预应力混凝土支柱-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则，一般为15MPa～25MPa，其 大小受面积置换率、桩间土质和桩身质量等因素的影响。且根据 理论分析和实测结果，复合地基压缩模量一般均大于式（4.2.7） 的计算值。大量的水泥土桩设计计算及实测结果表明，群桩体的 压缩变形量仅变化在10mm~50mm间。 复合地基沉降量应按《建筑地基基础设计规范》GB50007有 关规定进行计算。

桩较短或桩身强度较低者可取低值，反之可取高值。 根据大量水泥土单桩复合地基载荷试验资料，得到了在工作 荷载下水泥土桩复合地基压缩模量，一般为15MPa～25MPa，其 大小受面积置换率、桩间土质和桩身质量等因素的影响。且根据 理论分析和实测结果，复合地基压缩模量一般均大于式（4.2.7） 的计算值。大量的水泥土桩设计计算及实测结果表明，群桩体的 压缩变形量仅变化在10mm~50mm间。 复合地基沉降量应按《建筑地基基础设计规范》GB50007有 关规定进行计算。 4.2.8在刚性基础和复合地基之间设置一定厚度的褥垫层后，可 以保证基础通过褥垫层把一部分荷载传到桩间土上，调整桩和土 荷载的分担作用。特别是当桩身强度较大时，在基础下设置褥垫 层可以减小桩土应力比，充分发挥桩间土的作用，即可增大β值。 减少基础底面的应力集中。当采用水泥土垫层时，水泥掺量应不 少于20%。 4.2.9在复合地基的设计中，设计者往往将水泥土桩理解为桩基， 因此要求其像刚性桩那样，在桩长范围内强度一致，而且桩强度 越高越好。这是违反复合地基基本假定的。根据室内模型试验和 水泥土的加固机理分析，其桩身轴向应力自上而下逐渐减小，其 最大轴力位于桩顶3倍桩径范围内。因此，在水泥土单桩设计中， 为节省固化剂材料和提高施工效率，设计时可采用变掺量的施工 工艺。现有工程实践证明，这种变强度的设计方法能获得良好的 技术经济效果。 桩身强度也不宜太高。应使桩身有一定的变形量，这样才能 促使复合地基中桩间土强度的发挥。 固化剂与土的搅拌均匀程度对加固体的强度有较大的影响。 实践证明采取较合适的水灰比（根据土层含水量），适当进行复搅 工艺对提高桩体强度有较好效果。

以保证基础通过褥垫层把一部分荷载传到桩间土上，调整桩和土 荷载的分担作用。特别是当桩身强度较大时，在基础下设置褥垫 层可以减小桩土应力比，充分发挥桩间土的作用，即可增大β值。 减少基础底面的应力集中。当采用水泥土垫层时，水泥掺量应不 少于20%。

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4.3.2本条文规定了一般情况下水泥土防渗墙位置的布置要求。 单从防渗工程的理论出发，如果现场条件所限，防渗墙布置在堤 （坝）轴线上游侧的任何位置，包括上游坡面，都是可以的。当 然这还需要其他的防渗措施与防渗墙一道组成一个完整的防渗 体系。

地层性状等多种因素有关，而且这些因素间还互相影响，是一个 复杂的多元关系。在过去的防渗墙设计中，通常是根据已有成功 经验初选一个或两个墙厚进行渗流计算（有的还需进行应力应变 计算），直至满足要求为止。本条给出的计算式，简化了以上影响 因素，以期通过该式给出有效墙厚的一个初值。同样，该初值是 否满足防渗要求仍需通过渗流计算来确定。式（4.3.3）中，△H 为墙体两侧的水头差，这是理论上的要求，但实际上在未进行渗 流计算前是未知的，因此计算时可用全水头替代；[为水泥土的 允许比降，防渗墙运行时，由于两侧土体的支撑反滤作用，实际 所能承受的比降较之试验所得到的出口无保护水泥土的破坏比降 要大，根据当地工程经验、工程地质条件、建筑物级别及其重要 性确定[取值；AH和[试验确定的上述考虑为有效厚度S的计 算结果提供了一定的安全裕度，一般通过搅拌桩的搭接长度控制 水泥土墙的最小有效厚度值。 式（4.3.3）中系数n的取值主要取决于施工深度、施工设备 状况和施工队伍操作水平，施工深度小，施工设备为专用设备， 有较完善的垂直度控制措施，操作人员熟练取低值，反之取高值。 4.3.4截断全部透水层直达不透水层的防渗体称为全封闭防渗 墙：在多层透水地层中，截断上部透水层并达中部相对不透水层 的防渗体称为半封闭防渗墙；防渗墙未能截断透水层称为悬挂式。 在堤防工程中，由于地层层面多呈水平向，因此，所谓全封闭、

墙；在多层透水地层中，截断上部透水层并达中部相对不透水月 的防渗体称为半封闭防渗墙；防渗墙未能截断透水层称为悬挂式 在堤防工程中，由于地层层面多呈水平向，因此，所谓全封闭

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（a）0~25m深为深层搅拌防渗墙

（b）大于25m深为高压喷浆防渗墙

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4.3.6作为防渗墙，其功能主要是防渗，因此其渗透性指标是最 为重要的技术指标之一。防渗效果同时还取决于防渗墙与透水层 两种材料的相对渗透性（二者渗透系数之比），相对渗透性越小， 防渗效果越好。水泥土的渗透稳定性问题，目前还是参照无黏士 用允许比降来衡量。但水泥土与无黏土有着本质的区别，如何引 用原来允许比降的概念还有许多问题需要研究。参照无黏土的试 验方法，水泥土的破坏比降会有很高的数值，加之墙体两侧土体 的支撑与反滤作用，多数专家认为，对水泥土防渗墙，允许比降

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甚至已没有直接的工程意义。但另有部分专家从溶蚀、淋滤的角 度考虑，充许比降这一参数指标还应予以保留，可作为次要指标。 强度指标在大坝工程中应予以重视；但在堤防工程，因墙深不大， 且有土体的围压作用，防渗墙通常不会因强度问题而破坏。 4.3.7当水头差较大时，水泥土防渗墙的有效厚度、深度及水泥 土的材料参数经上述诸条初步选定后，是否能控制提（坝）身及 地基的渗流状态、保证渗流安全，还应通过渗流计算予以复核。 因地层条件一般较复杂，加之水泥土防渗墙的作用，渗流边界就 更加复杂，渗流计算以采用有限元法为宜。选取的典型断面可考 虑最大断面、已有险情的断面、地质评价差的断面等；评价的主 要项目有浸润线、出口比降、抗浮稳定以及渗流量等。若经复核 不满足要求，地基土层的出口比降大于地层土的允许比降，即应 调整墙深、水泥土参数等指标。 4.3.8实践经验表明，对于水泥土防渗墙与其他建（构）筑物、 分段水泥土防渗墙的莲接部位，可采用高压摆喷或高压旋喷的方 法处理，并保持一定的搭接长度，以确保防渗体系的整体性。

4.4.1我国近儿年，深层搅拌法被广泛用于5m～7m深基坑围护 结构，这种围护结构多采用格栅形式，其作用相当于重力坝式挡 墙。实践证明，若仅用该工法加固大于7m的深基坑则会不经济 若用该工法形成防渗墙，同时结合钢筋混凝土灌注桩挡土或土 墙则可扩大其应用深度

4.4.4水泥土挡墙的破坏模式有倾覆破坏、地基整体破坏和墙趾

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抗倾覆安全系数K。取值一般为1.3。当对位移要求严格时， 可适当提高；当边长小于20m时，应适当减小。抗滑动稳定安全 系数Kh取值一般为1.2。当对位移要求较严格时，可适当提高； 当基坑边长小于20m时，可适当减小。稳定安全系数K的取值应 考虑附近各类建筑物的允许位移量、施工质量、可靠性和开挖期 长短等因素，可以参考同类工程实例，当无经验时可取K≥1.3。

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5.1.1由于地质资料、地下障碍构筑物不详或对临近建筑物和设 施没有充分重视而造成的质量事故或邻近建筑物、公共设施的破 环事故屡有发生，因此施工前应掌握必要的资料，分析其相互的 影响，必要时应采取措施减小或消除其影响。 5.1.2施工组织设计除了工期、施工设备的配置、主要材料与数 量、施工顺序、施工人员组织、施工场地布置、施工质量控制及 安全施工措施等基本内容外，还应包括施工操作规定，该规定应 根据设备性能、施工地质条件和施工要求制定，其主要内容包括： 设备操作步骤、要点、主要施工参数的控制方法、深层搅拌机的 下沉与提升速度及一些异常现象的处理方法。 工艺试验的目的是提供满足设计固化剂掺入量的各种操作参 数、验证搅拌均匀程度及成桩直径、了解下钻及提升的阻力情况 并采取相应的措施。试验区域的选定应充分考虑其工程地质条件 的代表性，试验区数量和试验工程量可根据工程规模和工程地质 条件的复杂程度按工程要求确定。 在工艺试桩过程中，可钻取芯样分别进行28d和90d无侧限 抗压强度试验，在检测桩体无侧限抗压强度能否满足设计要求的 司时，若芯样样本数量满足统计学要求，借以建立28d无侧限抗 压强度与90d无侧限抗压强度之间的换算关系，以缩短工程施工 工期。若试验样本不满足统计要求，可利用本规范条文说明5.1.4 中提出的不同龄期的水泥土抗压强度间大致呈线性关系的规律， 利用其经验关系式进行换算。

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5.2.1深层搅拌机有叶片式、螺旋叶片式或同时具有叶片和螺旋 叶片的搅拌形式。在黏土中宜选用以叶片式为主的搅拌形式；在 砂性土中宜选用螺旋叶片式为主的搅拌形式；在砂砾土中宜选用 螺旋叶片搅拌形式。 对于水泥土支护挡墙与防渗墙工程，应按照墙体最小厚度或 搅拌桩搭接长度、施工深度等设计要求，选择满足功能性要求的 施工设备。为提高施工工效以及施工质量的稳定性，推荐采用多 头搅拌设备。 多头深层搅拌施工常用设备有BJS、ZCJ两种系列设备，有 机三钻头和一机五钻头，其轴距为320mm。若采取一次成墙则

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搭接方式是先施工1、2、3，即为一个单元墙，然后再施工1'、 2'、3'，即下一个单元墙。l。为桩间距，d为钻头直径，可根据需 要选取，则最小墙厚S为：

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次成墙。3为单元墙桩间搭接长度，在施工深度小于10m时，3 不应小于100mm。

5.2.2深层搅拌桩施工时，搅拌次数越多，则拌和越为均匀，水 泥土平均强度也越高，但施工效率就降低。在复合地基处理时应 适当提高搅拌次数。试验证明，当加固范围内土体任一点的水泥 土经过20次的拌和，其平均强度即可达到较高值。每遍搅拌次数 N由下式计算：

hcosβEZ N= V

式中：h一 搅拌叶片的宽度（m）； β一一搅拌叶片与搅拌轴的垂直夹角（°)； Z一一搅拌叶片的总枚数： n搅拌头的回转数（r/min）; V一搅拌头的提升速度（m/min）。 3本条要求深层搅拌桩机所具备的功能是保证水泥土搅拌桩 注（墙）质量的基本条件。 4从设备能力评价水泥土成桩质量，主要有三个因素决定： 半次数、喷浆压力、喷浆量。目前使用的水泥土搅拌机的转速 搅拌次数靠降低提升速度或复搅。喷浆压力、喷浆量两个因 对成桩质量的影响有相关性，当喷浆压力一定时，喷浆量大

5.2.4从设备能力评价水泥土成桩质量，主要有三个因素决定： 搅拌次数、喷浆压力、喷浆量。目前使用的水泥土搅拌机的转 低，搅拌次数靠降低提升速度或复搅。喷浆压力、喷浆量两个日 素，对成桩质量的影响有相关性，当喷浆压力一定时，喷浆量

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的成桩质量好；当喷浆量一定时，喷浆压力大的成质量好。为 满足施工质量要求，水泥土搅拌机配备的注浆泵额定工作压力不 宜小于5.0MPa。注浆泵应保证其实际流量与搅拌桩机的喷浆钻进 下沉或喷浆提升速度相匹配，使水泥掺量在水泥土桩中均匀分配； 对于贯入送浆工艺其注浆工作压力比提升送浆工艺要高，配备具 有较高工作压力的注浆泵，其故障发生相对较少，施工效率也高。 5.2.5针对干法施工，日本生产的DJM粉体喷射搅拌机械，空气 压缩机容量为10.5m/min，喷粉空气压缩机工作压力一般为 0.7MPa。为保证搅拌桩的施工质量及结合国内施工经验，空气压 缩机喷粉压力值不宜小于0.5MPa。 5.2.6喷浆（粉）量是保证成桩质量的重要因素，必须进行有效 测量。浆（粉）量供给能力是指储浆（灰）罐的储浆（灰）量与 制浆机在一个单元墙一序施工时间内能够拌制浆（灰）量之和， 数值应大于一个单元墙一序施工需要的浆（灰）量，通常取20%~ 30%的盈余量。

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较低，机械磨损严重。因此，施工时应将杂填土层中大直径块石 和其他障碍物挖除后再填素土，虽增加一点工程量，但施工效率 却可大大提高。 水泥土防渗墙施工机械施工工作面常位于堤坝顶，堤坝宽度 往往较小，而且常常文是交通道路，因此在施工时应充分考虑施 工机械的工作面宽度。

较低，机械磨损严重。因此，施工时应将杂填土层中大直径块石 和其他障碍物挖除后再填素土，虽增加一点工程量，但施工效率 却可大大提高。 水泥土防渗墙施工机械施工工作面常位于堤坝顶，堤坝宽度 往往较小，而且常常文是交通道路，因此在施工时应充分考虑施 工机械的工作面宽度。 5.3.2施工前应测量实际工作面高程，实际工作面高程与图纸上 地面高程以及有效桩顶高程可能不一致，因此应认真核对各高程 确保有效桩长。 5.3.3每一个搅拌施工现场，由于施工设备的差异，注浆泵输浆 量和起吊提升速度也有差异，而水泥浆从注浆泵流出经输浆管到 达喷浆口的时间则随输浆管长度而变化，因此这些参数均应在施 工前做实际标定。 5.3.4每个场地开工前的成桩工艺试验必不可少，由于制桩喷灰 量与土性、孔深、气流量等多种因素有关，故应根据设计要求逐 步调试，确定施工有关参数（如土层的可钻性、提升速度等），以 便正式施工时能顺利进行。施工经验表明送粉管路长度超过60m 后，送粉阻力明显增大，送粉量也不易稳定。

5.3.2施工前应测量实际工作面高程，实际工作面高程与

地面高程以及有效桩顶高程可能不一致，因此应认真核对各高程 确保有效桩长。

量和起吊提升速度也有差异，而水泥浆从注浆泵流出经输浆管到 达喷浆口的时间则随输浆管长度而变化，因此这些参数均应在施 工前做实际标定

5.3.4每个场地开工前的成桩工艺试验必不可少，由于制桩喷灰 量与土性、孔深、气流量等多种因素有关，故应根据设计要求逐 步调试，确定施工有关参数（如土层的可钻性、提升速度等），以 便正式施工时能顺利进行。施工经验表明送粉管路长度超过60m 后，送粉阻力明显增大，送粉量也不易稳定。

5.3.5水泥掺入量和水灰比

1水泥掺入量。根据水泥掺入比确定水泥掺入量（否）。当 水泥掺入比（α）确定后，水泥掺入量可按下式计算：

式中：αw 水泥掺入比； 一一平均加固（搅拌）1m3土所需要的水泥掺入 量(t)。 水泥掺入量决定了水泥土的抗压强度、压缩模量、渗透破坏 比降，对渗透系数也有较大影响。土层中可掺入的水泥量取决于 天然土层性质（空隙率、土层类别、含水量等）和施工机械的性

重（t）。 水泥掺入量决定了水泥土的抗压强度、压缩模量、渗透破坏 比降，对渗透系数也有较大影响。土层中可掺入的水泥量取决于 天然土层性质（空隙率、土层类别、含水量等）和施工机械的性

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能。在施工前可取被加固土做室内水泥土配比试验，获得设计要 求的抗压强度（渗透系数、破坏比降）等指标相对应的水泥掺入 量。一般来说试验龄期应为90d，但在设计施工前由于时间的限 制可做7d或28d试验，由7d、28d龄期推算到90d龄期。根据室 内试验初步确定合适的水泥掺入量，室内试验必须考虑施工现场 条件同室内搅拌配制水泥试样时条件的差别。一般情况下，现场 桩体强度比室内制作的试块强度低25%35%。 在实际施工时水泥土强度具有较大的离散性，水泥土强度的 高低主要指平均强度，水泥掺入量高的水泥土的平均强度并不一 定高，提高强度除加大水泥掺入量外，还应考虑提高水泥土的均 匀性，降低离散性。 2水泥浆水灰比的选择。《建筑地基处理技术规范》JGJ 79一2012中规定水泥浆水灰比可选用0.5～0.6，在实际施工中， 设计和监理人员往往按此要求采用了较小的水灰比，结果发现在 地基土含水量较小时，水泥土夹泥现象严重，水泥土强度离散性 很大，经过复搅也收效不大。事实上水泥浆水灰比的选择取决于 被加固土的含水量、土质性质、机械搅拌能力及输浆情况。试验 表明现场施工的水泥土性能取决于水泥的可掺入性及可搅拌性。 掺入的水泥量大，但未搅拌均匀，水泥土力学指标并不理想，水 灰比的大小对水泥土的均匀性起着至关重要的作用。 实践证明：同样的施工机械，在同一土层中使用不同水灰比， 水泥土被搅拌的均勾性差别较大。相对来说，水灰比越大，水泥 土被搅拌得越均匀。在堤防加固中，因提防土体含水量低，尤其 在我国北方的堤防多年未受水浸润，常需要较大水灰比。有工程 实例表明，水灰比可高达2.5。但在地基处理中，由于多为软地基 土含水量较高，原土层往往已处于饱和状态。这种情况在我国南 方沿海地区较常见。若取较大水灰比，则对提高地基强度不利， 因此水灰比宣取较低值，甚至可低到0.5。水灰比应以现场施工试 验来定，水灰比取值范围一般为0.5～2.0（水：灰），其中复合地

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基加固可取0.5～1.0，防渗工程和支护工程可取0.8～2.0。一般来 说，黏土当含水量小于30%时，水灰比不应小于1.5，当含水量大 于50%时，水灰比不应大于0.8；砂性土中视含水量而定，应满足 能充分搅拌搅和，而且不漏浆。

在实际工程中，较少采用外加剂，若有特殊要求时，可选用 相应的外加剂。石膏和木质素磺酸钙（简称木钙）是两种最常用 的水泥搅拌桩外加剂。石膏与水泥水化物反应生成的钙钒石结晶 能大量吸附软黏土中的自由水分，可以调节水泥凝结时间，提高 早期强度作用。石膏掺和量约为水泥用量的2%。 木钙主要起减水作用，以增加水泥浆的稠度，便于泵送，但 对水泥土强度影响不大。木钙的掺和量为水泥用量的0.2%。

5.4.1每一个水泥土搅拌桩的施工现场，由于土质有差异、搅拌 加固质量有较大的差别，因此在正式施工前，均应按施工组织设 计确定的搅拌施工工艺制作数根试桩，再最后确定水泥浆的水灰 比、泵送时间、搅拌机提升速度和复搅深度等参数。 制桩质量的优劣直接关系到地基处理的效果。其中的关键是 注浆量、水泥浆与软土搅拌的均匀程度。因此，施工中应严格控 制喷浆提升速度V，可按下式计算：

YaQ Fyαw(1+α)

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5.4.3本条是对水泥土搅拌桩施工质量检验的要求。各施工机组 应对成桩质量随时检查，及时发现问题，及时处理。并挖检查仅 是浅部桩头部位，目测其成桩大致情况，例如成桩直径（墙厚）、 搅拌均匀程度等。

5.5.1复合地基处理和基坑支护施工工序：

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1桩机就位调平。移动深层搅拌机到达指定桩位。为保证 桩位准确，必须使用定位卡，桩位对中误差不大于2cm，导向架 和搅拌轴应与地面垂直，垂直度的偏离不应超过0.5%。 2钻进下沉。若需喷浆，则开动灰浆泵，核实浆液从喷嘴喷 出后，启动桩机向下旋转钻进适量喷浆，钻进速度、旋转速度、 喷浆压力、喷浆量应根据工艺试桩成桩时确定的参数操作。 3提升喷浆搅拌。搅拌头自桩底反转匀速搅拌提升同时喷 浆，直到地面。停浆应至工艺试验时停浆面，搅拌头如被软黏土 包裹应及时清除。 4重复钻进搅拌。按上述工序2操作要求进行，如喷浆量已 达到设计要求时，需要重复搅拌不再送浆。 5重复提升搅拌。按照上述工序3操作步骤进行，将搅拌头 提升到地面。 6停机移位。工序3～工序5共进行3次复搅，即可完成 根搅拌桩的作业。桩机移至另一桩位，施工另一根搅拌桩，

5.5.2水泥土防渗墙施工

水泥土防渗墙工序基本同5.5.1说明，考虑到防渗墙施工的特 朱性，补充说明如下： 1主机就位调平： 1）对位是影响桩与桩之间的搭接尺寸的因素之一。尤其

水泥土防渗墙工序基方 虑到防修橱施工的将 殊性，补充说明如下： 1主机就位调平： 1）对位是影响桩与桩之间的搭接尺寸的因素之一。尤其 注意的是，主机调平后在施工中也可能因振动造成整 机滑移，带来桩位偏差。为了减少累计误差应每施工 十个单元校核一次，并记录实际偏差，以便及时调整。 2）施工前应核定主机上的水平测控装置，确保主机机架 处于铅垂状态。 3）通过四个支腿油缸工作调平。重点应注意检查调平后 施工过程中，是否有支腿下陷（工作场地土质松软造 成）或者油缸泄压等现象，若有应及时通过支腿油缸 调平。

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1）为保证不偏孔，开始入土钻进时不宜用高速钻进，一 般钻进速度不应大于0.8m/min。 2）土层较硬时，不应用高速钻进，速度不大于0.6m/min。 3）应尽量保证输浆均匀，根据地层吃浆变化可调整输 浆量。 4）输浆量应有专门的装置计量，如流量仪等。 5）输浆应有一定的压力，一般输浆压力为0.5MPa~ 1.0MPa。 3提升、搅拌和输浆：提升速度和搅拌速度应匹配，应确保 达到设计的搅拌点数：提升速度和输浆量应密切配合。一般来说， 提升速度快，输浆量也应大，二者对应关系在现场根据设计水泥 入量要求来定。 4自前用于防渗墙施工的设备多为特制专用设备，搅拌钻头 叶片层数大于3层，搅拌转速也较大，因此根据工艺试验结果 若能满足设计要求，可不进行5.5.1工序4和工序5的工作。 5.5.3为了保证搅拌桩的垂直度，施工场地应平整，设备应配置 垂直度检测仪器。施工过程中随时检查垂直度控制情况。 5.5.4深层搅拌机预搅下沉时，当遇到较坚硬的表土层而使下沉 速度过慢时，可适当加水下沉。虽然试验表明，在水泥掺量相同 的情况下，当土层的含水量增加10%，水泥土的强度会降低10%~ 15%。但考虑到搅拌桩设计中一般是按下部最软的土层来确定水 泥掺量的，因此只要表层硬土经加水搅拌后的强度不低于下部软 土加固后的强度，是能够满足设计要求的。 5.5.6当深层搅拌的施工工艺确定后，水泥浆的定量不间断供应 是确保搅拌桩施工质量的重要条件。中间停止输浆3h以上将会使 水泥浆在整个输浆管路中凝固，因此必须排清全部水泥浆，清洗 管路。

5.5.7施工过程中因故停工时，若施工能下沉达到原施工面0.5m

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以下，可按5.5.7中1）处理。通常情况下，在砂性土中水泥土8h 即可凝固到一定强度，因此，在砂性土中停工超过8h再恢复施工 时，难以下沉达到原施工面0.5m以下，则应按5.5.7中2）处理； 在黏土中，水泥土24h凝固有一定强度，因此，停工超过24h再 恢复施工时，难以下沉达到原施工面0.5m以下，可按5.5.7中2） 处理

5.5.9制桩质量的优劣直接关系到地基处理的加固效果。其中的 关键是注浆量、注浆与搅拌的均匀程度。因此，施工中应严格控 制喷浆提升速度。 施工中要有专人负责制桩记录，对每根桩的编号、固化剂使 用量、成桩过程（下沉、喷浆提升和复搅等时间）进行详细的记 录，质检员根据记录，对照标准施工工艺，对每根桩进行质量评 定。喷浆量及搅拌深度的控制，直接影响成桩质量，采用经国家

5.5.9制桩质量的优劣直接关系到地基处理的加固效果。其中日 关键是注浆量、注浆与搅拌的均匀程度。因此，施工中应严格扩 制喷浆提升速度。

5.5.9制桩质量的优劣直接关系到地基处理的加固效果。

施工中要有专人负责制桩记录，对每根桩的编号、固化剂使 用量、成桩过程（下沉、喷浆提升和复搅等时间）进行详细的记 录，质检员根据记录，对照标准施工工艺，对每根桩进行质量评 定。喷浆量及搅拌深度的控制，直接影响成桩质量，采用经国家 计量部门认证的监测仪器进行自动记录，可有效控制成桩质量，

GB／T 12343.2-2008 国家基本比例尺地图编绘规范 第2部分：1：250000地形图编绘规范.pdfDL/T54252018

式中：de 一有效墙厚（cm）； 搅拌桩桩径（cm）：

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1一桩间距(cm); S一桩位偏差(cm); h 一桩深(cm); &一垂直度（%）。 6.0.9低温施工对施工效率和施工质量都将产生不利影响。因此， 按相关规范规定进入冬季施工时，需采取搅拌用水加热、搅拌站 搭建暖棚、输浆管道包裹隔热装置、深层搅拌桩工作范围施工前 进行翻土预热、施工后进行覆盖保温等加热、保温措施。 6.0.10桩体质量的优劣与掺入加固土体中的水泥浆和搅拌的均 匀性密切相关，施工过程中应严格执行规定的施工工艺，控制水 泥的掺入比、提升（下沉）速度、回转速度等是深层搅拌施工过 程控制重要指标。

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7.0.1对桩体各项成桩参数进行检测，对不合格的桩应根据其位 置和数量等具体情况，需采取补充处理措施以满足设计要求。 7.0.2轻型动力触探（N10）仅适用于成3d内的桩身均匀程度 检验。由于每次落锤能量较小，莲续触探一般不大于4m；但是如 果采用从桩顶开始至桩底，每米桩身先钻孔700mm深度，然后触 探300mm，并记录锤击数的操作方法则触探深度可加大。 浅部开挖检查仅仅是浅部桩头部位的检测，自测其成桩大致 情况，例如成桩直径、搅拌均匀程度等。 复合地基载荷试验和单桩载荷试验是检测水泥土搅拌加固效 果最可靠的方法之一。 无损检测只能用于配合其他检测方法对墙体质量进行综合评 价，不宜以此方法检测成果直接作为判断墙体质量的依据。 实践证明，在地下水土层环境中，黏土、淤泥质黏土形成的 水泥土，强度增长要比室内养护情况下缓很多，但试验表明最终 强度是基本一致的，因此，载荷试验成桩90d后进行更为可靠和 科学。考虑工程施工的连续性，载荷试验可根据水泥土凝固程度、 桩间土恢复等具体情况在成桩28d后进行，如试验结果不能达到 设计要求，载荷试验应在成桩90d后进行，并采用90d的检测结 果作为试验的最终结论。 7.0.3基槽开挖后，如发现桩位、桩数、桩径与桩体质量等不符 合设计要求时，应采取有效的补充措施。 7.0.4～7.0.6峻工质量检验标准和方法按“主控项目”和“一般 项目”进行划分，根据竖向承载桩、防渗墙和支护挡墙的功能， 对质量影响较大的项目设定为“主控项目”。

DL／T 2005-2019 直流电压互感器使用技术条件DL/T 5425 2018

支护挡墙兼有防渗墙功能时，芯样也应进行渗透系数、充许 比降等室内试验。 钻孔取芯检测宜在成桩后20d内进行，然后把取得的芯样室 内分别标准养护至28d、90d，这样得出的28d和90d抗压强度与 室内配比并养护的芯样所得到抗压强度才具有可比性。 钻孔判断桩长，一般只适用于桩径大于50cm的搅拌桩。在 钻孔取芯时容易出现偏斜，发生钻孔到桩体外部的现象，因此， 对于小直径的搅拌桩，钻孔时应严格控制钻孔的垂直度。