标准规范下载简介
DLT 402-2007_高压交流断路器订货技术条件.pdfh2）类预期TRV回路：电源例有时延和线路侧无时延
图49选择近区教障试验回路的流程图
图51单相失步试验的试
中的规定DL／T 1094-2018 电力变压器用绝缘油选用导则，可以采用相差120°的两个相同的电压代替相差180”的两个相网的电压的试险回路（见图 52).
赛17验证失步颜定值的试验方式
关合操作之前，客性同路上不应有明显的电衡存在， 对于所有的电容器组关合操作，关合应发生在外施电压峰值士15”内（在三相试验的一相上)。适 用时，关合电流至少应等于背对背电容器组关合涌流， 如果受试验站的限制而不能在CO操作循环中满足这些要求时，则允许把试验方式2(LC2、CC2 和BC2）的要求按照一 一系列单独的关合达验餐随置一系烈LCO试验选行
表19CI极试验方式
主：1）在重复试检时，1次至 自家幕组血流开合或线路（电模）充电电流开合试验再分级程序
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表21a额定电压≤40.5kV按照6.112.1.2用于自动重合用方式 的E2级断路器电毒食试验的据作顺序
表21h用于自动重合期方式各电压等级的E2级断路器
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表23短路功率因数、时间誉数和工频之间的关面
流分量可能比正常情况衰减得更快，短路电流基至可以几个周波不过零，断路器的任务可以通过延遇分 自斯路器瓶欧发电中心时，
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DL/T 402 —2007DL/T 402 —2007应在保护上采取措施。也就是说要选用至少能开合1.5倍电客器组额定电流的断路器，同时，该断路器17) :适用时，额定线路充电开新电流18)适用时，额定电缆充电开断电流4.107.1还应具有开断单相3倍电容器组额定电流的能力。19)适用时，额定单个电容器组开断电流4.107.2表11额定单个电容器组开断电流的配合20)适用时，额定背对骨电容器组开新电流4.107.3电流A21)适用时，额定单个电容器组关合涌流4.107.4序号试验项目630 8001000125022)适用时，额定骨对育电容器组关合涌流4.107.51额定单个电客器组的升断电究200400 81823）适用时，额定失步关合和开斯电流4.107.6267425 530636电容器组的额定电流】，133.24）特殊要求下规定的型式试验（人工污移试验和无线电干扰试验）4.1052(460)(590)(740)(925)25）机械操作的次数（M1或M2级）6.2.8 和 6.31280160019002450适用时，电寿命特性[E1或E2级（有/无自动重合阐方式》4.110开断一相电容器组击穿时的容性故障电流400800(1380)(1770)(2200)(2780)27）适用时，小感性开断电流26)4.11128）适用时，出标准的型式试验、出厂试验和交接试验4.108注：括号内数售为配合值上限，序号1为序号2的15倍，d）断路器的操动机构和辅助设备的特性，特别是：此外，在使用电缆的变电站安装电客器组时应注意，反之亦然，因为这可以使这些线路的控制断路1）操作的方法，手力的或动力的器承受背对骨开合方式。该背对背方式可能与4.107.4中描述的类似。2）备用辅助开关的数量和型式与询间单、标书和订单一起提供的资料3）额定电源电压和额定电源频率94)如果多于一个，分用脱扣器的数量9.101与沟问单和汀单一起提供的资料5）如果多于一个，合网股扣器的数量有关压缩空气的使用要求和压力容器的设计与试验要求，当询间或订购断路器时，询间者应提供下列信息：e)）电力系续的信息，即标称电压和最高电压、频率、相数和中性点接地情况的详细说明。注：除上述内客外，询问者应提供可股彩响投标和订货的格殊条件的查料（也可见多101的注），9.102与标书一起提供的资料b）运行条件，包括最低和最高周限空气温度：高于1000m时的海拨，以及可能存在或出现的任何特殊条件，例如过度地易露在水蒸气、湿气、烟雾、爆炸性气体、过量灰尘或含盐的空气中（见当询间者查询断路器的技术细节时，制造厂应提供下列资料（适用的部分），并应附有说明和图纸：8.102.5 和 8.102.6),a）额定值和特性146.e)新路器的特性。1）极数资料的类型应提供下列资料：参见资料的类型参见分类：户内或户外，温度，覆冰额定电压8.102.51) 极数8.102.53)4)8.102.12)类别：户内或户外8.102.1额定绝缘水平3）额定电压8.102.28.102.25）额定频率4）额定绝缘水平，在与给定的额定电压对应的几个不同的绝缘水平中选6）额定电流8.102.37）额定短路开断电流8.102.4择，或者如果是非标准的，则应为要求的绝绿水平8.102.38）首开极系数8.103.15)额定频率6）额定电流8.102.49）出线端故障的瞬态恢复电压8.103.27）额定短路开断电流8.103.110）近区故障特性8.103.2首开极系数8.103.211)8.103.28)8.103.2额定短路关合电流要求的出线竭故障的瞬态恢复电压12)额定操作顺序8.103.49) 如果是非标准的，！，要求的近区故障特性8.103.28.103.510) 如果是非标准的，8.103.413)额定短路持续时间如果是非标准的，要求的短路关合电流14）额定失步关合和开断电流8.103.611)额定操作顺序8.103.5额定分闸时间，额定开断时间和额定关合时间4.10612)8.103.615)13) 如果是非标准的，要求的短路持续时间16) 容性电流开合时的重击穿性能（C1或C2级）4.109开断时间4.10917）客性电流开合条件的特性4.10714)容性电流开合时的重击穿性能（C1或C2级）4.107额定线路充电开断电流4.10715) 适用时，16）适用时，容性电流开合条件的特性（如接地条件、容性负载的类别等）4.10719)额定电缆充电开断电流4.107.14.107.2120 121
表A开断盟固电质和电器心器装电压之
如表A.1中给出的， 电源侧TRV的上升率da/drsu与端子故障T100上升率(du/dr)的标准值相比较低，对于四参数波 形时，其数值2
DL / T 402 2007 式中; 表=1.4（峰值系数)）； 那么，母线的电压降为： f=表3中的乐数。 且每线的电感为 Mg =R, / k, (A.23)
(A.17h) 2174
图A.T我路彩电源得TRV参数的费型图示一线路和电源微均有时S
2或路调电源员TRV每范的型图示一线调电范微拍有时摄电有
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电器用有RV.路期有时（252kV、50kA、K0z时的1.90）
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表 B1式试给时试险荐量的公量
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E E TRV 的0
出E.5有宽后电通的开版
F3.1第1组直携摄路开高法
图F.6试验中出现的和系统质测的电流值与TRY温的关了
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弧后电流，即TRV上升期间电弧闻欧流过的电流，由于囊减作用会影响TRV的波形，这样 了它的上升率和峰值（见图F5)。使用与断路器灭弧室并联的电阻会产生类似的效果。 所以，除了与低电弧电压和无电流微断相关的要求外，直接短路开断方法所用断路器不应安装并联 电阻且不应有明显的弧后电导。 特别是试验站可以在适当降低励磁的条件下运行，真空新路器通常近似用做“理想”断路器，但是， 应当确定所用的任有装置不会在研究的具体回路中有明显的电流微断。用于直接电流开断的断路器特性 有时可微适当地改进，例如安排触头分高的时间以增短电弧持续时间和降低电弧电压。 对这一方法，开断所研究的国路中的实际短路电流以及记录的TRV应或多或少地考虑到恢复电压 降低的效应，因此，直接短路开断方法可能是确定预期TRV最合适的方法（这与断路器特性有关），常 被用做检查其他方法的基础。但是，直接短路开断方法不适合于测量时廷，尤其是在近区故障情况下的 线路侧TRV的时延。 F.3.2第2组工频电流注入法 本方法仅用于不带电回路，所以，大多数用于试验站或者不带电时可分高的系统的一部分，因此也 不考虑电晕或磁饱和现象， 本方法的基础是向回路中注入一较小电流，并记录由理想开关装置（即可以忽略电殖电压和后电 流的装置）开这一电流时回路的响应， 合适的注入电流源是由当地低压电力网供电的单相变压器，二次输出一系列电压和电流，例如，在 200V时的2A和25V时的300A之间，这一系列覆盖了需要确定的大多数回路的阻抗。本方法使用的示 创简图见图E7，并附有元件的详细说明，图F8表示其操作期序。
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这种方法特别适用于随频率变化的参数，所以，本方法通常不直接考虑TRV的衰减，用它求得的 值比在实际系统上直接短路得到的精高。 本方法主要用于研究电力系统，由于它不雷要系统停止运行，如果认识到其局限性，也可给出有用 的导则 F.3.6第5组回路数计算法 如果知道与回路元件参数有关的数据，和第4组一样，特别是在回路不太复杂时，TRV波形的计算 常常很方便， 通常，这一方法不考虑衰减效应，如果已知国路的相关数据，可做一些参正；类似于工频分量的减 少，对那些时间，超过1250us的TRV，也可考虑衰减效应。 本方法受到第4组加上计算中的固有误差的制约，除非在使用第1、2、3或6组的技术从试验中获 得的实际TRV的检查试验结果方面已经有经验。 F.3.7第6组空载开合包括变压器的试验回路 本方法由连接开路回路中的试验变压器和记录二次国路的开路间障上的聘态电压特性的示波器 组成 在由发电机产生短路电流的试验站，这种方法特期有用，但是，用于开合的断路器应没有并联电阻。 且没有明显的预击穿，安装位置紧靠被试斯路器，而且，本方法仅限用于产生单频TRV、不再产生与涡 流相关的指数分量的回路。 F.3.8·第7组不同方法的组合 如果使用由不同试验回路组合而成的合成试验回路，可能需要组合使用上述推荐的方法，如果TRV 上登加多个电源（通常多达3个电源）的输出，通常就是这种情况，例如，在电压注入试验回路中，可 能由电流源来校核TRV，但电流源与电压注入回路产生的TRV无关，也就是说，每个单独同路用一种 推荐方法来校核，不网的回路可以采用不同的方法，可由数学方法得出总的TRV（不同回路产生的TRV 表E1给出了达些方法的具体制约因索，组合使用这些方法时应加以考虑。
各种方法的特征及其信总点别于变E1
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输电或配电系统的每一个谨慎的项目均有确定的电阻
电的背景资料显示电缆具有较高的电容，表明其时间常数在相等的电压范围内一 的时间常数，对于任何规格的电缆，时间常数主要与导体截面积（CSA）有关，电压在220kV及以上时， 时间常数从小的CSA<200mm²时的接近于零到CSA为2000mm*时的大的40ms 类似地，渠空线路的电感是非常恒定的，在1mH/km左右，时间常数的变化主要取决于因导体材料、 尺寸和结构的变化引起的电阻变化。 电力系绕故障时，直流分量的总的衰减是由所有的故障源的组合的时间常数决定的，面且，这也是 实际的状态，并与实际的录大故障电流组合，新路器必须在这种条件下试验。各种故障源的组合和支路 160
的以及审联的X或R值的复杂累加使得用单一的指数衰减进行试验是对实际情况明显的新衰，然而，只 要很好地选择该指数衰减的时间常数，认为这种遥近不会表现出明显的问题，且这种一般的遥近也是勿 容质疑的 设备由用户安装的始势越未越明显，尤其在很高的（输电）电压等级，对估计这条件报重要，它 门包括： 一以降低适行损耗而使用大容量、低损耗的电力变压器（具有较高的时同常数》的倾向增加： 给电力变压器安装高的短路电抗以限制短路水平，以要求延伸的分接能力为代价来弥补电压降 （加拿大报道使用过高达32%阻抗的电执器）； 倾向于使用大截面、多分夏导线的输电线路，使得时间常数向提及的范围的上限发展； 一系统控制更多地使用了电抗元件，包括短路限流电抗器。 在某些工况下，所有的达费发展与电网中的小型发电厂的互联和扩张程度的提高相结合，使得个别 故障源的时间常数有提高的趋势，并使得系统的时网常数提高，相反地，如今很少的广泛发展会导致时 间常数减小。 电网设计方面 根据电网的额定电压和基本的拓扑结构可以把它们分成很多类型。 首先，根帮电压等级，确定了三个基本类型，分别为： 运行电压直到52kV的中压网络 送行电压在72.5kV~420kV的高压网络 运行电压在420kV以上，即525kV及以上的高压网络， 根据拓扑系数，确定的两个基本类则称为： 主要由战路和电连接面成的网状网络，其直流分量的时间常数大约为45ms或以下，可能与 较高的短路电流组合： 主要由电力变压器供电的网络。在这种工况下，直流分量的时间常数几乎完全取决于电力变压 器，通常超过45ms并且可能长至150ms，在这种工况下，短路电流相对较低。 依次考虑上述电压类别和它们“典型的”网络拓扑，可以确定某些一般性的趋势。 运行电压直至52kV的中压网络通常但不总是以变压器为主的。在这种工况下，较高的直流分量的 对间常数与相对较低的短路电殖水平相关联，在这种情况下，试验必须考虑较高的直流分量的时间常数， 可能超过100ms，重要的是应注意到高的直流分量的时间常数通常伴随着低的短路电流本平。 运行电压在72.5V~420kV费围内的大多数高压网络都是以线路和电缆为主，且大约45ms的直流 分量的时间常数覆盖了大多数的此类应用。但是，值得注意的是某费网络结构和线路设计可以导致60m 吸的较高的时间常数和较高的短路电流的组合。275kV网络的典型的短路水平研究的结果示于表L.1中，
麦L1275kV照络的型短路故障水平的研密结黑
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有很好地确定。因为这些电压等级的设备是典型的使用新额线路设计、长距高输电线路且终端为大容量 电力变压器，所以，具有较高的直流分量的时间常数的趋势，报道的例子为：550kV时为55ms，765kV 时为 75ms 以及 1100kV时为110ms. 断路器方面 新路器的设计技术已经有了显著的进步，使得断路器的尺寸、重量、能量雷求和造价均有所降低。 同时，也发现这一违步导致了传统设计格度不可避免的减小，大多数旧设备，由于其广泛的遇行经验， 可能比上述现代设备具有明显的裕度。这一趋势本身没有间题，但雷要进一步强调将来的试验方法能够 完全代表设各正确运行于其中的系统条件。 在技术上，如果不考虑开合方式，开断能力基本是稳定的，试验证据的内插法技术相对简单并可以 接受，但是，在技术上，在装置的基本开断特性与方式有关的场合，这种内插法技术难以实现简单，且 能够相信在部分短路电流时可以确定临界故障方式，原则上，与非对称方式相关的高能量和相对较低的 id值使得对于这种装置来说比等效的对称方式时欠严酷。然而，低能量小率被和延长电弧时间的可能 性的效应，通常伴有非常短的总行程时间，这些部是可以证明的特别临界的因素。 归根结底，设备试验应把受试设备作为“黑盒”模型面不考虑所采用的技术，但是，如果变更的设 计技术具有特别的敏感性时，款就会出现明显的困难。 在这一点上，必须强调的是：并不是为了确定特定设备的设计原理在能力方面的疑间，而是为了强 调按精确的设计技术导致小型化的设计，因此，良好的结构和实际试验方法的重要性才得以提高。 显然，但不是优选的，解决非对称开合间题的方法就是延长斯路器的动作对间，尽管这一点并没有 减轻其他相关设备的职能，且从总的系统角度来看可能也是不适合的。这也与现代设备减小保护时间的 趋势相矛盾，
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L4关于容性电活开合试验（61川）的解品性的注部
L4关于容注电活开合试验（611）的解器性的注照
由于在运行中所有的断路器都有一定的重告穿板率，因此，不可能定义一个无重击穿的断路器，取 而代之，在运行中引入重击穿概率似乎更符合逻辑。 重击穿概率的水平还取决于运行条件（例如绝缘配合，每年的操作次数，用户的维参方案等），因 此，不可能引入与运行条件相关的一个公用的概事水平， 为了靶断路器的重出穿性能分类，面引入了两级路器：C1级和C2级， 1.4.2 试验程序 在确定两级斯路器的试验程序时，考虑了下述因素： 新路器每年完成的容性负载开合的平均操作次数： 通过增加在最短燃或时间时的开合操作次数来减少试验次数的能力，通常，对断路器来说是最 圈难的容性开合操作，因此，应具有高的可靠性水平。 预期的重击穿额率仅与型式试验有关。因为型式试验的严醛度，在运行中的开合性能有可能提高。 因为对概率计算的假定条件不同，推荐的试验次数可能存在疑间。然雨，这些值体现了一个良好的 组合（也是存在不一致的观点时，标准起作用），反映了用户的需要（市场要求作出的反应）。综上所述， 避免了不实际的要求，这些试验不是可靠性试验，而是验证设备在端行中消足容性电流开合能力的型式 试验， L.4.3关于表5 表5并没有涵盖容性电流开合的所有实际工况，对于线路和电缆的数值温盖了大多数情况，对于电 容器组（单个电客器组和背对宵电容器组）的电流值是典型值和运行中实际数值的代表。 L.4.4关于 6.111.1 因为12kV及以上的网络中，大多数斯路器用于电缆国路，所以，有理由对于额定电压12kV及以 上的断路器要求电境充电开合试验， .4.5关于6.111.3 因为在试验中系数划。既没有用，也不需要，所以，副去了涉及系数。的需一段， 工频电压的变化，对试验方式2（LC2、CC2和BC2）选为5%，对于试验方式1(LC1、CCI和 BC1）选为2%，考虑到试验室条件的制约，这热数值是折中值，把型式试验作为一个整体来考虑，因 为各个试验方式的严酷程度不同，应避免试验中电气强度的任何人为降低，工频电压的实际变化（取决 于系统的短路客量和容性负载）在1%～2%的范图内， .4.6关于6.111.5 电渠最终熄灭后的一段时间内，电压衰减不应超过10%，基于运行条件，这一疫时间间隔的变化在
由于在运行中所有的断路器都有一定的重告穿概率，因此，不可能定义一个无重穿的断路器，取 而代之，在运行中引入重击穿概率似乎更符合逻辑。 重击穿概率的水平还取决于送行条件（例如绝缘配合，每年的操作次数，用户的维修方案等），因 此，不可能引入与运行条件相关的一个公用的概事水平， 为了靶断路器的重出穿性能分类，面引入了两级路器：C1级和C2级， 1.4.2 试验程序 在确定两级斯路器的试验程序时，考虑了下述因素： 新路器每年完成的容性负载开合的平均操作次数： 通过增加在最短燃殖时间时的开合操作次数来减少试验次数的能力，通常，对断路器来说是最 圈难的容性开合操作，因此，应具有高的可靠性水平， 预期的重击穿额率仅与型式试验有关。因为型式试验的严醛度，在运行中的开合性能有可能提高。 因为对概率计算的假定条件不同，推荐的试验次数可能存在疑间。然雨，这些值体现了一个良好的 组合（也是存在不一致的观点时，标准起作用），反映了用户的需要（市场要求作出的反应）。综上所述， 避免了不实际的要求，这些试验不是可靠性试验，而是验证设备在端行中消足容性电流开合能力的型式 试验， L4.3关于表 5 表5并没有涵盖容性电流开合的所有实际工况，对于线路和电境的数值涵盖了大多数情况，对于电 容器组（单个电客器组和背对宵电容器组）的电流值是典型值和运行中实际数值的代表。 L.4.4, 关于 6.111.1 因为12kV及以上的网络中，大多数断路器用于电缆回路，所以，有理由对于额定电压12kV及以 上的断路器要求电境充电开合试验， I.4.5关于6.11.3 因为在试验中系数站。医没有用，也不需要，所以，剧去了涉及系数归。的邓一段。 工频电压的变化，对试验方式2（LC2、CC2和BC2）选为5%，对于试验方式1(LCI、CCI和 BC1）选为2%，考虑到试验室条件的制约，这热数值是折中值，把型式试验作为一个整体来考虑，因 为各个试验方式的严酷程度不同，应避免试验中电气强度的任何人为降低，工频电压的实际变化（取决 于系统的短路客量和容性负载）在1%～2%的范图内， I.4.6关于6.111.5 电渠最终熄灭后的一段时间内，电压衰减不应超过10%，基于运行条件，这一疫时闻间隔的变化在
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考虑了线路长度的最大公差，表J.1中给出了对应于每个近区敬障试验开新电流标准值1的 实医近区热随试验开断电速的百分要
JTG／T 3650-02-2019 特大跨径公路桥梁施工测量规范ML/T.4022007
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表11近区收障开断电流的百分数
附录K （资料性附录） DI/T402—2007中使用的符号和缩写表
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DW/T 402 200N
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DB34／T 3052-2017 智能工厂和数字车间建设 实施指南DL /T 402 2001