NBT 10311-2019标准规范下载简介
NBT 10311-2019 陆上风电场工程风电机组基础设计规范.pdf4.2.2鉴于风电场基础工程施工速度较快，较接近不固结不排 水剪切条件，故推荐快剪及不固结不排水剪（UU）试验。但预 压固结的地基，需采用固结不排水剪切试验。进行UU试验时， 在土的有效自重压力下预固结，更符合实际。室内试验确定土的 抗剪强度指标影响因素很多，包括土的分层合理性、土样均匀 性、操作水平等，如试验结果的变异系数较大，应该分析原因， 增加试验组数，合理取值。
注：1对于微风化的硬质岩石，其承载力如取用大于4000kPa时，应由试骗 确定。
注：1括号内的数值供内插用。
当大于2mm的颗粒质量不小于总质量的20%者定为砾质黏性工CECS 377-2018-T 绿色住区标准，小 20%者定为砂质黏性士，不含者为黏性土。
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5.1.3对于有地震设防要求的场地，上部结构传至基础项
载还需包括风电机组正常运行时分别遭遇该场地多遇地震作用 1罕遇地震作用的地震惯性力作用。地震惯性力作用包括竖向惯
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又引起的弯矩。对于有设防要求的风电 电力系统中的作用和地震时必须维持正常供电的风电场项目极 少故将抗震设防米别 米
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标准组合是属于正常使用极限状态设计的荷载组合，用于当 超越极限状态时将产生永久性不可逆损坏的情况。在某种意义上 与过去的“短期效应组合”相同，主要用来验算一般情况下基础 结构构件的挠度、裂缝等使用极限状态问题。在组合中，可变荷 载采用标准值，即超越概率为5%的上分位值，荷载分项系数 为1.0。 频遇组合是属于正常使用极限状态设计的荷载组合，用于当 短期效应是决定性因素时的情况。它是新引进的组合模式，可变 荷载的频遇值等于可变荷载标准值乘以频遇值系数（该系数小于 组合值系数），其值是这样选取的：考虑了可变荷载在结构设计 基准期内超越其值的次数或大小的时间与总的次数或大小的时间 相比在10%左右。 准永久组合是属于正常使用极限状态设计的荷载组合，用于 当长期效应是决定性因素时的情况。在某种意义上与过去的“长 期效应组合”相同，其值等于荷载的标准值乘以准永久值系数。 它考虑了可变荷载对结构作用的长期性。在设计基准期内，可变 荷载超越荷载准永久值的概率在50%左右。准永久组合常用于 考虑荷载长期效应对结构构件正常使用状态影响的分析中。 对于不同的极限状态和组合，在设计表达式中采用不同的荷 载代表值。荷载代表值分为标准值、组合值、频遇值和准永久值 四种。标准值是荷载的主要代表值；组合值是代表荷载在结构上 同时出现的量值的组合；频遇值是代表荷载在结构上时而出现的 计基准期内具有较长的总持续期。 。、频遇值系数中和准永久值系数山。等折减系数来表示。
1根据《建筑桩基技术规范》G94一2008，桩顶作用效 应采用标准组合，单桩承载力采用极限承载力标准值除以2作为 承载力特征值。现行国家标准《建筑地基基础设计规范》 GB50007一2011规定桩顶作用效应采用标准值，单桩承载力采 用特征值。对扩展基础、梁板基础和岩石预应力锚杆基础的地基 承载力也作了类似规定。西班牙标准EHE一1999规定地基承载 力复核时采用的荷载分项系数为1.0，地基承载力分项系数为 3.0。为了保持与建筑标准的一致性，参考《建筑地基基础设计 规范》GB50007一2011和《建筑桩基技术规范》JGJ94一2008 提出本条规定。 2参照《建筑地基基础设计规范》GB50007一2011和《混 凝土结构设计规范》GB50010一2010（2015年版）的有关规定， 有关的可变荷载的组合系数为1.0。 3按照《高算结构设计规范》GB50135一2006的要求，按
5在验算基础结构疲劳强度时，按承载能力极限状态采用 荷载的基本组合，但规定分项系数均为1.0，且上部结构传至塔 筒底部与基础环交界面的荷载直接采用荷载标准值。 6根据《建筑抗震设计规范》GB50011一2010（2016年 版）和《建筑地基基础设计规范》GB50007一2011，多遇地震工 况下的地基承载力验算时，荷载效应按正常使用极限状态下荷载 的标准组合，上部结构传至塔筒底部与基础环交界面的荷载直接 采用荷载标准值；截面抗震验算时，荷载效应按承载能力极限状 态下荷载的基本组合，上部结构传至塔筒底部与基础环交界面的 荷载设计值由荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。 ：7根据《建筑抗震设计规范》GB50011一2010（2016年 版）和《建筑地基基础设计规范》GB50007 2011，罕遇地震工 况下的地基基础抗滑稳定和抗倾覆稳定验算的荷载效应按承载能 力极限状态下荷载的偶然组合，上部结构传至塔筒底部与基础环 交界面的荷载直接采用荷载标准值。 8当正常运行荷载叠加多遇地震作用为基础结构设计的控 制荷载时，多遇地震作用的计算及地基基础抗震验算需符合《建 筑抗震设计规范》GB50011一2010（2016年版）的规定，基础 结构的有关抗震设计还需符合《建筑地基基础设计规范》GB 50007一2011、《建筑桩基技术规范》JGJ942008等的有关规 定。罕遇地震作用的计算需满足《建筑抗震设计规范》GB 50011一2010（2016年版）的规定，根据基础承受的荷载效应， 验算其抗滑稳定性和抗倾覆稳定性，按照“大震不倒”的设防原 则，其抗滑稳定安全系数和抗倾覆稳定安全系数不小于1.0。 5.3.3根据《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153 2008，对于风电机组地基基础设计而言，设计状况分为持久设计 状况和偶然设计状况（即：地震设计状况）。承载能力极限状态 下需进行持久设计状况和偶然设计状况计算；正常使用极限状态 下需进行持久设计状况计算。为了便于设计人员使用，将风由机
组地基基础的极限状态、设计状况、荷载组合、计算内容、荷载 工况和主要荷载进行了汇总列表。
5.4.1根据风电机组基础结构受力特点，本规范规定在风电机 等级确定结构安全重要性系数，结构安全重要性系数参考《高笃 结构设计规范》GB50135—2006取值 在 计算荷载总效应时， 将荷载总效应乘以相应的结构重要性系数，行 得到最终荷载效应设 计值。
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6.1.1由于风电场风电机组具有承受360°方向重复荷载的特列 性，对地基基础的稳定性要求高，因此本条提出了地基验算自 内容。
6.1.1由于风电场风电机组具有承受360°方向重复荷载的特殊
计规范》GB50011一2010（2016年版）、《架空达电线路基础设 计技术规程》DL/T5219一2014等均对基础底面脱开基底土有 规定，而风电机组塔筒较高，且承受动荷载作用，过大偏心容易 发生倾覆破坏，因此规定，正常运行工况不允许脱开地基土；极 端荷载工况基础底面允许部分脱开地基土的面积不大于底面全面 积的25%。如不满足要求，需采取加大基础底面积或埋深等处 理措施。 对多遇地震工况，依据风电机组基础实际运用情况，参考 《建筑抗震设计规范》GB50011一2010（2016年版）中第4.2.4 条的规定、《高算结构设计规范》GB50135一2006中第7.1.2条 的规定，风电机组基础在考虑抗震设计组合时允许底面与地基土 之间脱离区（零应力区）面积不应超过基础底面全面积的 15%～25%。另根据多遇地震烈度的概念，分析多遇地震的发生 概率相当于50年，与极端风况的概率相当（也为50年一遇）， 地基计算的指标可以借以参考（极端工况下基底脱开面积比例不 空制是基本合适的。
6.1.4在季节性冻土地区，其标准冻深可由工程地质勘察提供
6.5.1根据风资源情况，目前已建、在建和拟建的风电场建设 的稳定性要根据具体情况分别进行抗滑、抗倾覆或抗浮稳定 计算。
5.5.2~6.5.3
50007一2011制定。本条给出了风电场工程扩展基础和梁板基础
为便然组合，综合安全系数为1.0
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基础、岩石预应力锚杆基础和桩基础承台采用圆形的形式。 7.1.2～7.1.3在2006年“桑美”台风中，某风电场部分基础 破坏的实例表明，基础混凝土需一次浇筑成型。若出现特殊情况 可靠的缝面处理对确保基础安全很重要。根据实际工程运行经 验，基础环周围混凝土局部受压较为严重，对混凝土承载要求较 高；再就是随着基础锚笼环的大量应用，上下锚板位置的混凝土 也存在较大的局部受压，因此要求混凝土的强度标号不低于 C40。同时根据风电机组基础结构的受力特点，对软弱地基上的 垫层混凝土厚度和处理作出了规定。
破坏的实例表明，基础混凝土需一次浇巩成型。石山 可靠的缝面处理对确保基础安全很重要。根据实际工程运行经 验，基础环周围混凝土局部受压较为严重，对混凝土承载要求较 高；再就是随着基础锚笼环的大量应用，上下锚板位置的混凝土 也存在较大的局部受压，因此要求混凝土的强度标号不低于 C4O。同时根据风电机组基础结构的受力特点，对软弱地基上的 垫层混凝土厚度和处理作出了规定。 7.1.4钢筋混凝土保护层厚度的规定是为了满足混凝土基础的 耐久性和对受力钢筋有效锚固的要求。考虑工作条件的不利因 素，风电机组基础混凝土保护层厚度需大于一般建筑物的厚度。 7.1.5对基础台柱钢筋和基础底板顶面钢筋的最小配筋率作出 了规定，参考《混凝土结构设计规范》GB50010一2010（2015 年版），取值0.15%，比原《风电机组地基基础设计规定（试 行）》FD003一2007要求的0.2%有所降低。
7.1.6本条适用于风电机组的所有基础型式
7.1.7陆地受洪（潮）水影响的地基基础满足防洪（潮）要习
7.1.7陆地受洪（潮）水影响的地基基础满足防洪（潮）要求， 洪（潮）水设计标准需符合《风电场工程等级划分及设计安全标 准（试行）》FD002一2007的规定。地基基础防洪（潮）计算 电气柜和基础旁机组变压器的防洪高程的确定。对于不能满足要
NB/T10311—2019变压器也需采取防洪（潮）措施。7.2扩展基础I构造规定7.2.1本条根据已建工程资料，给出了扩展基础轮廓尺寸范围，设计中需根据工程具体情况计算确定。7.2.2本条根据实际工程经验，给出了基础环和锚笼环的周围混凝土构造厚度，设计中需根据工程具体情况计算确定。并根据已建工程实际施工经验，给出了基础圆台坡度范围。7.2.3对于圆形扩展基础的外形尺寸各相关规范有不同的规定：《烟岗设计规范》GB50051一2013第12.4.1条对外悬挑部分宽高比按2.2控制；《高笃结构设计规范》GB50135一2006对外悬挑部分宽高比也按照2.2控制；在《建筑地基基础设计规范》GB50007一2011中，规定基础台阶的高宽比小于等于2.5可采用基底反力直线分布进行内力分析，并在条文说明中有明确解释。综合考虑风电机组基础结构的经济性，本规范确定圆形扩展基础宽高比按照小于等于2.5控制。Ⅱ结构计算当扩展基础宽高比满足2.5的限制要求时，风电机组基础基99
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与最大边缘应力的均值作为近似均布荷载；而原《风电机组地基 基础设计规定（试行）》FD003一2007中条文说明的第9.2.2 条，为安全起见，假定基底反力按最大边缘净反力均布分布。考 虑到风电机组扩展基础的外悬挑长度较长，取中点处的压力偏 小，取边缘最大值又过于保守。经过试算，取R与r1之间距离 边缘1/3(R一r1）处的最大压力，与《建筑结构静力计算手册》 的精确计算方法相比，误差在4%～6%左右。 另外，根据《风电机组地基基础设计规定（试行）》FD 003一2007条文说明第9.2.2条，根据有限元计算结果，扩展基 础的最大弯矩一般发生在变截面处，因此配筋计算以满足变阶面 的抗弯计算为准， 在远离变阶面高度的悬臂位置，可以选择部分 截面高度再进行配筋计算，对于悬臂段较长的扩展基础可做配筋 优化。 7.2.7此条根据风电机组地基基础结构受力特点， 明确基础承 台进行抗冲切计算位置和计算方法。冲切破坏体以外的荷载设计 值可以取冲切破坏体以外基底面积与基底地基反力的乘积。 7.2.8风电机组扩展基础尺寸比例不满足烟窗基础规范的比例， 因此，环径向配筋公式不能直接使用。 底板下部配筋弯矩取在变 阶面高度单宽扇形单元承受均布地基反力 按悬臂构件进行计 算；底板上部配筋弯矩取在变阶面高度单宽扇形单元承受均布荷 载q，按悬臂构件进行计算，均布荷载Q可以按下式近似计算。 底板上表面近似均布荷载计算尺寸示意图见图7－1。
（ri·hi+ri·h2+r2·hir2·h2 2
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7.4岩石预应力锚杆基础
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处于受拉的状态并保留一定的裕度，与目前已 4 本相当。 锚杆杆体受拉承载力的验算直接采用大直径锚杆的屈服强度 的70%控制，与钢结构设计规范的要求一致，符合工程实例和 材料厂家的强度要求。
7.5.1从国内外已建风电场风电机组基础资科来有，而木取 凝土预制桩或混凝土灌注桩进行处理的地基，桩基础承台均为大 块体混凝土，多采用4根及以上的基桩进行处理。本节仅对设群 桩的桩基础提出要求。 按竖向荷载下单桩的受力性状，将基桩分为摩擦型和端承型 两大类。摩擦型桩可分为摩擦桩和端承摩擦桩，桩端阻力很小 时，称为摩擦桩。同理，端承型桩也可分为端承桩和摩擦端承 桩，桩侧阻力很小时，称为端承桩。 7.5.2本条说明基桩的构造性要求，主要包括基桩布置、持力 层选择、桩身混凝土强度、扩底桩扩底端构造等，按照《建筑桩 基技术规范》JGJ94一2008确定。 7.5.3～7.5.4本条给出了承台的构造要求和桩与承台连接的构 造要求
7.5.6关于桩顶竖向力和水平力的计算，将上部风电机组荷载 凝聚于基础环（或锚笼环）顶部与塔筒连接处的基础上进行。这 样，对于柱下独立桩基，按承台为刚性板和反力呈线性分布的假 定，得到计算各基桩或符合基桩的桩顶竖向力和水平力公式。 7.5.7~7.5.8考虑到风电机组为高算结构，风电机组桩基础承 台的刚度较大，且受风荷载引起的水平力较大，本条给出了考虑
：5：天于桩项签向力和水平力的计算，将上部风电机组何较
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7.5.12基竖向极限承载截力标准值的确定险严
验确定外，还有多种计算方法，本条标准列出根据土的物理指相 刀牧可 与承载力参数之间的经验关系确定基桩抗压极限承载力标准值白 计算方法，其他方法可参照《建筑桩基技术规范》JGJ94一200 采用。
性黄土地区和填筑不久的大堤等，因此，本条提出了考虑负摩阻 的要求。
硕友 弯矩作用模式为主，地震工况下竖向地震力也不足以产生基础整 体上拔破坏，因此基础整体破坏模式不会发生，仅限于基础下部 分基桩上拔的受力状态。
7.5.18本条给出了风电机组桩基础沉降的计算方法和沉降允许
值。软土中摩擦桩的桩基础沉降计算是一个非常复杂的问题，本 规范推荐的桩基础最终沉降量计算方法并不是一种纯理论的方 法，其实质是一种经验拟合的方法。
值。软土中摩擦桩的桩基础沉降计算是一个非常复杂的问题，本 规范推荐的桩基础最终沉降量计算方法并不是一种纯理论的方 法，其实质是一种经验拟合的方法。 范》JGJ94一2008中的规定确定。 凝土强度和裂缝验算的要求。
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7.5.24本条仪对承合受基础环、 用代 冲切计算公式。 7.5.25本条为群桩承台基础的承台弯矩计算方法。根据风电机 组群桩基础承台的实际情况，采用按外圈基桩均分承台到计算截 抗弯计算公式，取基桩受力最不利情况进行计算。最不利情况若 取最外侧单根基桩包络范围计算偏于保守，取半圆计算偏于冒 进，根据工程设计经验以及实际运行结果，本规范规定采用最外 圈三根基桩的包络范围作为抗弯计算单元是合适的。 7. 6预应力筒型基础 I构造规定 7.6.1~7.6.2 筒型基础筒壁混凝土强度、筒壁厚度和基础埋深 根据基础结构强度基础施工稳定性、施工经验和施工机械等条 件进行确定。 基础计算 7.6.7，筒型基础地基承载力基于《土力学（第三版）》（东南大
7.6.1~7.6.2
7.6.7简型基础地基承载力基于《土力学（第三版）》
学、浙江大学、湖南大学和苏州科技学院合编）中太沙基极限承 载力计算而得，一般取极限承载力的（1/2～1/3）作为地基承载 力特征值，为安全起见，采用太沙基理论的计算安全系数取 F,=3。
塞础的地基计异算方法。同型基 的体型一般埋深为8～12m、直径为5～9m，该体型可按刚性 础考虑，参考《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10002.5 2005附录D中关于具有无穷大刚度基础的地基计算方法，确 出筒型基础底面和侧面抗压计算、基础水平变形和转角计算
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8.2.1~8.2.4根据风电机组地基基础的受力特点，参照《建
8.2.1～8.2.4根据风电机组地基基础的受力特点，参照《建筑 地基基础设计规范》GB50007一2011，明确了土岩组合地基的 类型及处理方案和措施。
8.3.3本条参照《建筑地基基础设计规范》GB50007一2011第 6.3.4条规定。鉴于风电机组基础具有承受重复荷载的特殊性， 对基础的稳定性要求高，本规范对基础底面以上和以下回填压实 土分别进行了规定。其检测方法要按照《土工试验方法标准》 GB/T50123一1999的有关规定进行。 8.3.4压实系数（入。）为填土的实际干密度（pa）与最大干密 度（pdmax）之比；op为最优含水量。 8.3.5击实试验的操作要符合《土工试验方法标准》GB/T 50123一1999的有关规定。对于小型或偏远地区的风电场工程， 由于缺乏击实试验设备或由于其他原因，确无条件进行击实试 验，可按本条公式计算压实填土的最大干密度，并通过与当地经
度大，压板尺寸也要相应增加或采取分层检验。 8.3.7由于风电机组基础对地基变形和稳定要求较高，斜坡上 不宜采用半挖半填的压实填土地基，宜采用全挖地基方案。当斜
8.3.7由于风电机组基础对地基变形和稳定要求较高，斜坡上 不宜采用半挖半填的压实填土地基JC／T 2440-2018 镂花装饰石膏板，宜采用全挖地基方案。当斜 坡较陆时还需复核地基边坡的稳定性
8.3.7由于风电机组基础对地基变形和稳定要求较高，斜坡上
工程实践证明，对于岩溶发育地区规模较小的洞穴经过适当 的处理后，可以作为风电机组地基。在岩溶发育地区，要避开岩 溶强发育场地比较困难时，可采取合理可靠的措施对岩溶地基进 行处理并加以利用，更加切合当前风电机组地基基础设计的实际 情况。
8.5.4～8.5.5换填垫层的材料可采用中砂、粗砂、砾砂、 角（圆）砾、碎（卵）石、矿渣、灰土、黏性土以及其他性能稳 定、无腐蚀性的材料。 8.5.6机械压实包括重锤夯实、强夯、振动压实等方法。 8.5.7复合地基包括振冲碎石桩和沉管砂石桩复合地基、水泥 土搅拌桩复合地基、旋喷桩复合地基、灰土挤密桩和土挤密桩复 合地基、夯实水泥土桩复合地基、水泥粉煤灰碎石桩复合地基、 柱锤冲扩桩复合地基、多桩型复合地基。
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.1.1根据风电机组地基基础的受力特点和对地基的要求及施 工要求，规定了地基基础检验与监测的主要内容。
9.3.7天风GB／T 50543-2019 建筑卫生陶瓷工厂节能设计标准 ，即遭遇到的较大的
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