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SL 585-2012 水利水电工程三相交流系统短路电流计算导则.pdf

3.3.2根据《水利水电工程导体和电器选择设计规

3.3.2根据《水利水电工程导体和电器选择设计规范》（SL

3.3.2根据《水利水电工程导体和电器选择设计规范》（SL 561）、《电力工程电缆设计规范》（GB50217）、《水利水电工程 接地设计规范》（SL587）等标准制定

3.4导体和电器选择计算

3.4.1导体和电器的额定峰值耐受电流是由短路电流峰值进 考核的GB 50311-2016 《综合布线系统工程设计规范》，

3.4.1导体和电器的额定蜂值耐受电流是由短路电流峰值进行

周期分量和非周期分量已有衰减，短路电流的热效应与短路电流 的持续时间及电流值大小有关，短路电流在经过一段时间后，非 周期分量会衰减，周期分量一般也是衰减的，校验导体和电器的 额定短时耐受电流时，用实际的持续时间和对应的电流计算更符 合实际情况，但计算过程要复杂一些。当导体和电器的额定短时 耐受电流比实际的短路电流大较多时，为了简化计算，也可用短 路电流初始值进行计算。

路电流初始值进行计算。 3.4.3断路器的额定短路开断电流是以周期分量有效值和非周 期分量百分数表征的。对于断路器开断时间常数较大的回路，非 周期分量衰减较慢，可能会出现开断周期分量满足要求，而开断 非周期分量不能满足要求的情况，因此要分别计算断路器分闻瞬 间的短路电流周期分量和非周期分量。 3.4.4额定短路关合电流系指在规定条件下，断路器能关合不 致产生触头熔接及其妨碍继续正常工作的最大电流，该值即为短 路电流峰值。

3.4.3断路器的额定短路开断电流是以周期分量有效值

期分量百分数表征的。对于断路器开断时间常数较大的回路，非 周期分量衰减较慢，可能会出现开断周期分量满足要求，而开断 非周期分量不能满足要求的情况，因此要分别计算断路器分闻瞬 间的短路电流周期分量和非周期分量。

3.4.4额定短路关合电流系指在规定条件下，断路器能关合不 致产生触头熔接及其妨碍继续正常工作的最大电流，该值即为短 路电流峰值。

3.5接地装置设计计算

3.5.1最大单相接地短路电流与流经接地装置的最大入地短路 电流一般应按照最大运行方式确定。由于电站运行方式不同，短 路电流计算中的零序网络不同，最大人地短路电流会有差别，所 以，最大人地短路电流和最大单相接地短路电流可能不出现在同 一种运行方式。在实际工程计算中，一般应按照一台主变压器中

4高压系统短路电流计算

4.1运算曲线法计算条件

4.2.1校验导体和电器的额定峰值耐受电流、额定短时耐受电 流时，或在继电保护计算中计算短路电流动作值时，需要按最大 运行方式考虑；而在校验继电保护灵敏度时，需要按最小运行方 式考虑

4.2.3基准容量通常取为100MVA，当电源容量较大时，采用 1000MVA更为方便。两种基准容量下的电抗值相差10倍，可 以根据电源容量适当选取。

4.2.6三相短路电流需要正序网络进行计算，不对称短路电流

还需要负序网络和零序网络进行计算，具体为：单相、两相接地 短路电流需要正序、负序和零序网络，两相接地短路电流需要正 序和负序网络

4.2.7为便于计算取值参考，附录A列出了常用元件的平均电

4.3.1本条规定了网络等值变换的基本规则。作为短路电流计 算，主要关心电源至短路点的电抗。 4.3.3、4.3.4网络变换中哪些发电机可以合并，哪些又单独处 理，主要的根据是它们提供的短路电流变化规律是否相同或相 近。在这里主要的因素有两个，一个是发电机的特性，指类型、 参数、有无自动励磁调节器等；另个是对短路点的距离。在离 短路点很近时，发电机本身特性的不同对短路电流的变化规律具 有决定性的影响，因此，不应将不同特性的发电机合并处理。如 果短路点较远，发电机到短路点之间的电抗数值较大，不同类型 的发电机的特性引起的短路电流变化规律的差异便受到极大的前 弱，这种情况下可以将不同类型的发电机合并

三相短路电流周期分道计票

4.4.1本条规定了采用运算曲线法计算等值电源供给短路电流 的具体步骤。 利用运算曲线计算短路电流周期分量既方便又简单，并且计 算结果比较准确，能够满足工程安全经济需要。特别是计算t秒 时刻的短路电流，必须要用运算曲线计算。但另外，采用运算曲 线计算，需要求计算电抗，之后再查运算曲线，而且不能离开运 算曲线，这在实际工程中往往又带来不便。实际工程中般只需 要计算短路电流初始值，这也是短路电流的最大值，以确定短路 电流水平，为设备选择提供依据。为了免去查曲线的不便，又保 证一定的计算准确性，本标准推荐了式（4.4.1一4）计算短路电 流周期分量的初始值，而不用查曲线。这个公式中的1.1倍系 数，是计算Os运算曲线中靠近电源点的参数后取值的，以往工 程计算中一般取值1.13，从0s运算曲线看1.13略高。 星A业度玉艺

4.4.2随着我国大电网及联网技术的发展，大部分地区

为0.048s，发电机侧的为0.255s，两者比值达5.3倍时，采用 极限频率法计算的0.06s、0.1s短路电流非周期分量误差值分别 为25.1%、29.4%，因此，电力系统侧支路和发电机侧支路之 间的非周期分量衰减时间，可以理解为相差较大。 表4.5.2中各种容量水轮发电机（有阻尼绕组）的/R及 T。参考值，系收集统计目前我国已投运的共83种水轮发电机后 得出的。对于699MW及以下的水轮发电机，冷却方式为空气冷 却；对于700MW及以上的水轮发电机，冷却方式有空气冷却 水冷却及蒸发冷却，因空气冷却和水冷却及蒸发冷却之间，工/R 及T。参考值有较大差异，表4.5.2中700MW及以上水轮发电 机，列出了空气冷却和水冷却及蒸发冷却两种参数。 表4.5.2中变压器的/R及T。参考值，随着变压器制造技 术的进步，变压器效率会越来越高，变压器的负载损耗降低趋 热、/R及T、品增大趋热

4.6.1本条规定了计算三相短路电流峰蜂值的具体步骤。同理， 各支路非周期分量衰减时间常数比较接近时，可用极限频率法求 综合等效时间常数，如果各支路的非周期分量衰减时间常数相差 较大，则应分别计算。

4.7不对称短路电流计算

4.7.1本条规定了计算不对称短路电流的具体步骤。 根据正序等效定则，不对称短路时短路点的正序电流值与在 短路点每相接人附加电抗3而发生三相短路时的短路电流值相 等。在实用计算中可以认为这一正序等效定则不仅适用于计算稳 态电流，而且也适用计算短路过渡过程中任一瞬间的周期电流 值。也就是说，不对称短路时正序电流的变化规律与在短路点每 相接人附加电抗而发生三相短路时的周期电流的变化规律相 同。因此，三相短路电流运算曲线可以应用计算不对称短路过程

4.7.1本条规定了计算不对称短路电流的具体步骤。

计算单相短路电流的误差更小。

4.8短路电流热效应计算

4.8.1工程计算中，常忽略短路电流周期分量的衰减，采用短 路电流周期分量的初始值I直接计算周期分量的热效应QkACx "²t，在0.3s时，这样计算的结果偏大，有一定的安全裕度 在t>0.3s时，这样计算的结果可能偏大也可能偏小。

励磁方式及短路电流运算曲

阻对短路电流有较大的作用，则必须计及R，。而低压网络中 2采用一级电压供电的低压厂用电变压器（包括接至机端 的机组自用电变压器等），由子该厂用电变压器容远小于其高 压侧电源容量，故其高压侧可按无穷大电源考虑。对二级电压供 电的低压厂用电变压器，高压厂用电变压器容量一般在2000～ 15000kVA之间，广用电高压母线相应的短路容量在33.3～ 250.0MVA之间，如按无穷大电源容量计，则将会引起较大误 差，故一般应计及高压侧阻抗，对接至地区网络电源的低压用 电变压器要具体分析，总之，当高压侧电源容量大于低压厂用电 变压器容量20倍以上时，可不计高压侧阻抗。实际上由于近年 来低压电器的发展，如已选用了分断电流较大的低压电器，按厂 用电变压器高压侧电源容量无穷大所得短路电流选择低压电器并 无困难，也可不计高压侧阻抗，以简化计算。 3低压回路的断路器动作时间大多在0.02s以内，熔断器 在短路电流为额定电流的10倍以上时，其熔断时间也小于 0.02s，而低压异步电动机的反馈电流在此时间内衰减较少，故 在计算主配电屏母线或线路出口短路时必须计及异步电动机的反 馈电流。由于20kW以下电动机不仅容量小，且布置分散、支线 长，提供的短路反馈电流衰减较快，数值影响小，故可不计及。 对于重要的分配电屏，用电负荷重要，电动机集中，容量也 大，一旦故障往往会威胁机组正常运行，故此类屏应同主配电屏 同样考虑。 在主配电屏以外短路时，短路点支路为电动机短路反馈电流 和广用电电源短路电流的共同路径，使主配电屏母线皇现较大残 压，大大削弱了异步电动机的短路反馈电流。另外，由于短路反 馈电流回路时间常数变小，衰减变快，且由于分支回路设备故障 对主配电屏及其他回路影响小，故为简化计算，可不计异步电动 机短路反馈电流

玉断路器所能开断的大直流分百分以

当在计算三相短路电流置流分量时，只需考虑主配电柜的三 相短路电流直流分量，不需考虑分配电柜的三相短路电流直流分 量，这是由于电动机一般通过一段较长的电缆与主柜连接，由于 电缆的电阻大于电抗，电阻与电抗的比值将随着电缆长度的增

加，在短路电流计算阻抗中所占比重越大，电阻的比值增大，使 得短路电流非周期分量衰减很快，直流分量会很小。

用变压器出口处三相短路电流直流分工

5.2.7计算接地扁钢阻抗Z。时，接地扁钢等值规格一般可为： 在主厂房范围内或主厂房以外的配电点及电缆沟相通的负荷点， 或有接地干线直接通过的负荷点，按2根40mm×4mm扁钢计 算，在主厂房以外的其他用电设备按1根40mm×4mm扁钢 计算，

表5三芯交联乙烯绝缘电继电感和对地电容

算例EP（运算曲线法)EP.1原始数据EP.1.1某水电厂的主接线如图EP.1所示。O1sk6230kV525kVk515.75kV~~1G2G3G4G5G图EP.1某水电厂主接线EP.1.2元件参数如下：220kV系统（1S）：基准容量1000MVA的等值电抗，正序、负序电抗标么值为0.150，零序电抗标么值为0.267。500kV系统（2S）：基准容量1000MVA的等值电抗，正序、负序电抗标么值为0.050，零序电抗标么值为0.092。发电机1G～5G的参数为：S.=257MVA，U=15.75kV，xa0.200，x2=0.202，T,=0.306s。变压器1T～4T的参数为：S,=260MVA，U,=220kV/15.75kV, uk=13%。变压器5T的参数为：S.=260MVA，U，=500kV/15.75kV，uk=14%。变压器6T的参数为：S，=360MVA，U,=500kV/220kV，uk =8%。电抗器L的参数为：I.=2kA，U.=15.75kV，x=6%，有87

名值电抗工 15.75 X 0.06 = 0.273(Q), R~ × 2

0.007（2），电抗器将作为线路处理。 求k5、k6、k7、k8点发生三相短路时t=0s、0.1s、0.2s、 1s、2s、4s的短路电流及t=4s的热效应和k6、k7点的不对称 短路电流。

EP.2.1计算各元件的电抗标么值并绘制等值电路

EP.2利用运算曲线法计算短路电流

基准值取Sbs=1000MVA，Ub取平均值，各电压等级的基 准电流分别为：1.10A（500kV）、2.51A（220kV）、36.67A (15.75kV）。网络中各元件的电抗标么值计算如下。 1正序电抗 发电机 1G～5G: 1 = 2 = α3 = 4 = αs = 0. 200 × 1000 257 0.778

5T: x10 = 0. 14 × 1000 ：0.538 260 0.222 360 电抗器L：75=0.06× 15.75 1000 =1.100 V3×2 15.752

变压器 1T～4T: 236 = X37 = X38 = 39 = 0. 13 × ?1000 = 0. 500 260

2S12130.150k6o.050230kVk7525kV6789100.5000.5000.5000.50011k50.5380. 22215.75kV1234575Jo.778o. 778 o. 7780.778o.778 ,1.100k81G2G3G4G5G图EP.2正序网络等值电抗图（分子值为元件编号，分母值为电抗标么值）5T: 40 = 0. 14 X10000.53826010006T: 41 = 0. 08 X=0.222360系统1S:x42=0.150;系统2S：x43=0.050按以上数据，绘出等值电路图，如图EP.3所示。1S2S430.050230kV≤k7525kV3637383940T0.5000.500o.50041k50.5380.22215.75kV313233343576o.7860.7860.7860.786o.7861.100k8d1G2G3G4G5G图EP.3负序网络等值电抗图（分子值为元件编号，分母值为电抗标幺值）89

3零序电抗变压器1T～4T:61 = 62 :1000=6364= 0.13 X2600.5000.538260= 0. 222360系统1S：α67=0.267；系统2S:x68=0.092按以上数据，绘出等值电路图，如图EP.4所示。=1S=2S6768J0.092k6k7230kV525kV6162636465J0.50066o.5380.222图EP.4零序网络等值电抗图（分子值为元件编号，分母值为电抗标么值）EP.2.2按短路点进行网络变换正序网络的变换1）k7点短路化简：首先将图EP.2变为图EP.5a），则 +60.778+0.500=0.3204415=s+10=0.778+0.538=1.316用Y/△法去掉图EP.5a）中节点A，变为图EP.5b）。3120.1501.01690

0.222×0.150140.320=0.476将1S～2S电源归并，变为图EP.5c）。17130.476X0.050.04517 +130.476+0.0502S112130.150Uo.050k7A14150.320111.3160.2221G~4G5G4X257MVA257MVAa)网络变换（一）91S02S91S+2S1713180.476o.050J0.045/k74Mk?161516151.31611.3161G～4G5G1G~4G5G4X257MVA257MVA4X257MVA257MVAb)网络变换（二）c)网络变换(三）图EP.5k7点正序网络等值电抗的网络变换（分子值为元件编号，分母值为电抗标么值）91

各电抗并联得组合电抗：11=0.0420.760+0.984+22.22215T16182）k6点短路化简：首先将图EP.5a）化为图EP.6a），并用Y/△法去掉节点B，变为图EP.6b）。91s92S1213Jo.1500.050k6B14150.320111.3160. 2221G~4G5G4X257MVA257MVAa)网络变换（一）92S?1S+2S1220210.1500.2800. 098k6k6141914190.320J7.381J7.3811G~4G5G1G~4G5G4X257MVA257MVA4X257MVA257MVAb)网络变换(二）c)网络变换(三)图EP.6k6正序网络等值电抗的网络变换（分子值为元件编号，分母值为电抗标么值）92

130.050=7.381151.316=0.280将1S～2S电源归并，变为图EP.6c)。T12200.150× 0.280210.09812+200.150+0.280各电抗并联得组合电抗：11=0.0743.125+0.135+10.2041419T213）k5点短路化简：首先将图EP.5c）化为图EP.7a），并用Y/△法去掉节点C，变为图EP.7b）。1S+2S1S+2S1810.045J0.607ck51610225U1.0160.53813.7010.778k5.5o.7781G~4Gd1G～4G5G4X257MVA4X257MVA257MVA5G257MVAa)网络变换(一)b)网络变换(二)图EP.7k5点正序网络等值电抗的网络变换（分子值为元件编号，分母值为电抗标么值）180.04513.70193

181023=18十10X161.016=0.607111+1+11.285+0.073+1.647=0.333234）k8点短路化简：利用图EP.7的化简结果，填加电抗器支路75，得到图EP.8a）。利用Y法消去中间点节，得到图EP.8b）。1S+2S91S+2S12377k822575787913.7010.778J1.10059.0013.3501G~4G05G61G~4G05Ga)网络变换(一）b)网络变换（二）图EP.8k8点正序网络等值电抗的网络变换（分子值为元件编号，分母值为电抗标么值）1111JY0.607=3.91513.7010.7781.100T75XZY=4.306 = 0. 607 X 4. 306 = 2. 614X78=13.701×4.306= 59.00079 = 0. 778 × 4. 306 = 3. 350111+1+1=1.4370.383+0.017+0.29677X78J792负序网络的变换1）k7点短路化简：先将负序网络等值电抗图EP.3化为94

图 EP. 9a),则

0.786+0.500 =0.322 4 4 x45=X35+x4o=0.786+0.538=1.324

X45=35+x40=0.786+0.538=1.324 用Y/△法去掉节点A，变为图EP.9b）。 42 0.150 = 1. 021 44 0.322 = 0.475

=1.021 44 0.322

图EP.9k7点负序网络等值电抗的网络变换

将1S～2S电源归并，变为图EP.9c）。X47430.475X0.050=0.045各电抗并联得组合X48=47 + 430.475+0.050电抗：110.755+0.979+22.220.0424546482）k6点短路化简：参照图EP.9a），用Y/A法去掉节点B，变为图EP.10a）。430.050=7.425451.324=0.280将1S～2S电源归并，变为图EP.10b）。42X500.150X0.2805142 + 500.0980.150+0.28091S9 2S1S+2S4250510.1500.280J0.098k6k60.32244490.32244491G~4G5G1G~4G5G4X257MVA257MVA4X257MVA257MVAa)网络变换(一）b)网络变换(二）图EP.10k6点负序网络等值电抗的网络变换96

2）k6点短路化简：用Y/△法去掉节点B，变为图EP.12。X680.0922.058Z650.538=0.352将各电抗并联得组合电抗：11TOm=1+1+1+13.745+8.000+0.486+2.841172X73=0.066EP.2.3短路电流周期分量计算÷1S= 2S用个别变化法将各电源对短6773路点的等值电抗归算到以各电源o.267o.352容量为基准的计算电抗，并查相≤k?应的运算曲线，即得各分支回路供给的短路电流周期分量标么幺值，6972再经换算可得短路电流周期分量有效值和计算各分支回路供给的1G~4G→5G短路容量。各短路点周期分量短路电流EP.12k6点零序网络等值电抗图的计算结果见表EP.1。EP.2.4短路电流非周期分量计算1k7点短路参照图EP.2和图EP.5a），计算k7点等值电阻，见图EP.13a)。等值电阻可根据各分支回路非周期分量衰减时间常数计算，在没有具体参数情况下，非周期分量衰减时间常数可按表4.5.2的参考值取值。98

*I2622&0195289z69°90922*6912228'0120"0**231952892*8206934251210908901200ot9"19100z909100z90910029091002909100]**28089221°98S[=][890280120089.*281'1102*099*989696$2'0=12062[0890[120081920[]20289292'66S1'0=}8029°z022211200260]89°216"1s9"8812*9S0=15092*85'01200268'T860°060209°0$9°09198各ot't8525ISz89°28*629984丧1~S2~S1~Sz~S~S~S1值~SI值总总分99

91S?2S12130.0095J0.0032k6k7AB15110.0270. 0071G~4G65Ga)网络变换（一）1S9291S+2S171318o.0260.0032o.002816151615Jo.0190.0270.0190.02701G~4G05G01G~4G6 5Gb)网络变换（二）c)网络变换(三）图EP.13k7点等值电阻图220kV系统充（1S）T，=0.05s；500kV系统（2S)T=0.05s，则120.150ri2=314X0.05=0.0095314 X 0.05130.050r13 =314X0.05=0.0032314X0.05水轮发电机（1G～5G）T=0.20s，x2=0.202，所以：320.202r.=0.003314 X T.314 X 0.20100

换算到以Sbs为1000MVA的r=rs=0.013。 变压器（1T～4T），取s/r6二36，得变压器的rs=0.014， 故：

变压器5T：x10/r10=39，则 2=0.027 39 自耦变压器（6T）：11/r1=30，则 0.222 = 0.007 r11=

用Y/△法去掉节点A，变为图EP.13b)。

r12 0.0095 =0. 019 r14 0.007

r12 0.0095

1S～2S电源归并，变为图EP.13d

各电阻并联得组合电阻：

r17r13 0.026X.0.0032 r18 r + r13 =0.0028 0.026+0.0032

=0.0022 1 1 37.037+52.63+357.14 r15116 18

根据图EP.5c）和图EP.13c），利用极限频率法即可求得各 分支的等值时间常数T。：

1G~4G:T= 316 1.016 =0.170 314 X r16 314 X 0.019 X15 1.316 5G:T。= 314Xr15 314X0.027 =0.155 X18 0.045 1S~2S: T. = 314Xr18 =0.051 314 X0.0028

表EP.2k7点非周期分量短路电流计算结果

参照图EP.6a）和图EP.13a），计算k6点等值电阻，见图 EP.14a)。 用Y/△法去掉节点B，变为图EP.14b)

T13 0.0032

各电阻并联得组合电阻：

～2S电源归并，变为图EP.14c）

r12r20 0.0095X0.011 =0.0051 r12 + r20 0.0095+0.011

M 1 1 142.857+10.753+196.078 + 14 rtg ral

根据图EP.6c）和图EP.14c），利用极限频率法即可求得各 分支的等值时间常数T

1G~4G: T, = 14 0.320 314 X r14 = 0.146 314 X 0. 007

P1S2S12130.00950.0032k64AB14150.007110.0270. 00701G~4G。5Ga)网络变换(一)1S9 2S1S+2S1220210.00950.0110.005114190.007141910.0070.09340.0931G~4G6 5G1G~4G05Gb)网络变换(二)c)网络变换(三)图EP.14k6等值电阻图5G: T, =3197.381314 X r19=0.253314X0.0933210.0981S~2S:T,=314Xr21=0.061314X0.0051利用式（4.5.1－1）即可算得不同时间的非周期分量短路电流。其结果如表EP.3所示。3k5点短路参照图EP.7a）和图EP.13c），计算k5点等值电阻，见图EP. 15a)。103

根据图EP.7b）和图EP.15b），利用极限频率法即可求得各 分支的等值时间常数T。：

1G~4G: T, = : 22 13.701 = 0.34 314 Xrz2 314X0.128 5G: T。= 3 s 0.778 314Xrs 314 X 0. 013 0.191 1S~2S:T,= 23 0.607 314 X r2 314 X 0.019 = 0.102

利用式（4.5.1~1）即可算得不同时间的非周期分量短路电 流。其结果如表 EP.4所示。

表EP.4k5点非周期分量短路电流计集结果

4k8点短路 利用图EP.15的化简结果，添加电抗器支路75，得图 广75 40 =0.028 利用ZY法消去中间节点，得图EP.16b）。

[6a。由图EP.8，得75=】 得：r75 r75 4 028 利用ZY法消去中间节点，得图EP.16b）。

利用ZY法消去中间节点，得图EP.16b。

ZY= 1 1 ? 0. 019 + 0. 128 + 0. 013 + 0. 028 =173.08 r75 ×ZY = 4.846 rm = 0. 019 X 4. 846 = 0. 092 rrs = 0. 128 X 4. 846 = 0. 620

ZY = 1 0.019 5+0.128+0.013+0.028 =173.08 r75 ×ZY = 4.846 rm = 0. 019 X 4. 846 = 0. 092 rrs = 0. 128 X 4. 846 = 0. 620

1S+2S1S+2S237730.0190.092k82257578790.0130.028o.62U0.0631G~4G65G61G~4GG。5Ga)网络变换（一）b)网络变换（二）图EP.16k8点等值电密图rr9 = 0. 013 X 4. 846 = 0. 063各电阻并联得组合电阻：1r0.03531110.0920.620.063根据图EP.8b）和图EP.16b），利用极限频率法即可求得各分支的等值时间常数T。：X7859.0011G~4G：T.==0.303314 Xr78314×0.62793.3505G: Ta=0.169314Xr79314 X 0.0632.6141S~2S:T=314×rm0.090314 X 0.092利用式（4.5.1一1）即可算得不同时间的非周期分量短路电流。其结果如表EP.5所示。EP.2.5峰值电流计算据式（4.6.11）计算k7、k6、k5、k8各点短路的峰值电流，式中Kp按T.由图4.6.1中查得（也可采用表4.6.1推荐值），计算结果见表EP.6。106

表EP.5k8点非周期分短路电流计算结果

表EP.6蜂值电流计.结果

1k7点短路 将图EP.5、图EP.9和图EP.11的电抗归并为图EP.17的 电抗。

GB／T 12085.7-2022 光学和光子学 环境试验方法 第7部分：滴水、淋雨.pdf1S+2S,1G～5G1S+2S,1G~5G1S+2S,1G~5GX120.042J0.063k7k7k7a)正序b)负序c)零序图EP.17k7点短路序网组合电抗图1）单相短路31bs3×1.10I'k10.042+0.042+0.063=22.45(kA)2）两相短路V31bs3× 1.10I'k?22.68(kA)0.042+0.0423）两相接地短路30(2 + 0)2I'k2EX Ibs3 × 0. 872 X 1. 10= 24.80(kA)0.067k6点短路将图EP.6、EP.10、EP.12的电抗归并为图EP.18的电抗。1）单相短路3Ibs3X2.510.074+0.074+0.06635.19(kA)2）两相短路V3 Ihs/3 × 2.51I'k229.38(kA)1+20.074+0.074108

表EP.8k6点短路的OAc计算结果

表EP.9 k5点短路的0kAc计算结果

EP.10 k8点短路的040计算结果

Tsz = 314 Xrz 3M 0.042 =0.0608 314X0.0022 QkDCr = Taz(I*)2 = 0.0608 X 26.582 =42.95(kA2.S 2) k6 点 To2= X 0.074 314 Xrz = 0.081 314X0.0029 QkDCt = Taz(I)2 = 0. 081 X 34. 632 = 97. 14(kA² : s) 3) k5 点 Taz = 2 0.333 314Xrz =0.145 314X0.0073 QkDC = Taz(I)2 = 0. 145 X 114. 912 = 1914.62(kA² s 4) k8 点 T.= 32 1.433 314 ×rz =0.129 314X0.0353 QkDCt = Taz(Ik)2 = 0. 129 X 26. 712 = 92. 03(kA² · s)

短路电流计算结果见表EP.11。

EP.3 短路电流计算结果

值2总219'33625198441gi83值161总54453'09'095489568884322i表值06'果总86056259902533'0短12289值总4416902232511龙抗杭流期值电路电电(A)(V)(VX)电合合回淀(V)值组组支短路效游序分支分正负分分短111

JTS 120-3-2018 临河临湖临海工程航道通航条件影响评价报告编制规定2'225238279452254n2432268'16薪)28993815表331242285052489085324122223期周周期量期值值值骆量值周分周点分分值总(V)(Vy)韧2(VX)期(Vy)流初始应[(s · v)电电接周短分份相流效密分短期期两电短单两112