标准规范下载简介
GB 1094.1-2013 电力变压器 第1部分总则(附2017年第1号修改单).pdf11.2.2干式变压器
量前，环境温度变化小于3℃的时间至少不应低于3h。用内部温度传感器测得的绕组温度与环 之差不应大于2℃。 组温度应与绕组电阻同时测量，绕组温度由置于有代表性位置（最好置于绕组内部，如：高、低压 的通道内）的传感器测量
11.2.3液浸式变压器
变压器注人液体后T／CECS 594-2019 抹灰石膏应用技术规程，至少3h不励磁，才可测量液体平均温度（绕组温度被认为与液体平均温度相 同）。顶层液体温度与底部液体温度的平均值，作为液体平均温度。 在为温升试验测量冷电阻时，应尽量准确地测定绕组的平均温度。为此，顶层液体与底部液体温度 之差不应超过5K，为快速达到目的，可以用泵强迫液体循环。
每个分接都应进行电压比测量。应检定单相变压器的极性和三相变压器的联结组标号。如果采用
电压测量，则两个绕组的电压应同时测量，
11.4短路阻抗和负载损耗测
一对绕组的短路阻抗和负载损耗测量时，应在额定频率下，将电压施加到一个绕组上，另一个绕组 短路，其他绕组（如果有）开路（试验分接的选择，见6.5和6.6）。宜施加等于相应额定电流（分接电流） 的分接电流，但不应低于该电流的50%。试验应尽快进行，以减少温升引起的明显误差。顶层液体与 底部液体的温差应足够小，以便准确得到液体平均温度。顶层液体与底部液体的温差不应大于5K。 为了更快速得到结果，可以用泵搅拌液体。 负载损耗测量值应乘以额定电流（或分接电流）对试验电流之比的平方。得到的结果应校证到参考 温度（见11.1）。I°R损耗（R为绕组直流电阻）随绕组温度呈正向变化，而所有其他损耗与温度呈反向 变化。绕组电阻测量按11.2的规定。温度校正程序详见附录G。 短路阻抗用电抗和交流电阻串联表示。短路阻抗应校正到参考温度，此时，假定电抗是常数，而由 负载损耗导出的交流电阻变化如上所述。 对于带分接绕组的变压器，如果分接范围不超过士5%，则短路阻抗在主分接上测量。 在分接范围超过土5%时，短路阻抗应分别在主分接及超过5%的极限分接上测量。在其他分接 位置上的测量应在合同中规定。 如果分接范围是不对称的，则按用户要求，测量也可在中间分接上进行。 在三绕组变压器中，应在三对不同的绕组对中进行测量。并计算出各绕组对的短路阻抗和负载损 耗（见GB/T13499）。所有绕组在规定负载下的总损耗按此法来确定。 注1：对于具有相同额定容量及额定电压，且各自对一次绕组的阻抗也相同的两个二次绕组的变压器（也称为“双二 次绕组变压器”），根据协商，可通过将两个二次绕组同时短路的附加试验来研究对称负载情况。 注2：对于大型变压器，由于其功率因数低而试验电流又往往很大，因而要求特别细心，并且要有良好的测量系统。 任何误差及外部线路损耗应尽量最小化。对所用互感器的误差和试验连线的电阻应进行校正，除非是小到可 以忽略（见GB/T13499），
11.5空载损耗和空载电流测量
将额定频率下的额定电压（主分接）或相应分接电压（其他分接）施加于选定的绕组上，其余绕组开 路，但开口三角形联结的绕组（如果有）应闭合。按照11.1.2和11.1.3，测量还应在90%和110%额定 （或相应的分接）电压下进行。 测量时，变压器的温度应接近于制造厂环境温度。 对于三相变压器，选择接到试验电源的绕组和联结方式时，应尽可能使三个心柱上出现对称的正弦 波电压。 试验电压应以平均值电压表读数为准（但该表的刻度为具有同一平均值的正弦波形的方均根值） 令平均值电压表的读数记为U。 同时，方均根值电压表与平均值电压表并联。其读数记为U。 三相变压器试验时，如果是D联结或Y联结绕组励磁，电压应在线路端子间测量；如果是YN或 ZN联结绕组励磁，则电压应在相和中性点端子间测量。 相对相电压可以从相对地电压测量中导出，但相对中性点电压不应从相对相测量中导出。 如果读数U和U之差在不超过3%，则此试验电压波形满足要求。若超过3%，则试验的有效性按 协议确认。在高于额定电压时，可以接受超过3%的读数差，但测量值属于保证值的情况除外。 注1：现已经认识到，对试验电源电压准确度要求最严格的通常是大型单相变压器。 实测空载损耗为P，校正后的空载损耗为：
P,=P.(1+ d)
空载电流的方均根值与空载损耗在同一绕组同时测量。对于三相变压器，取三相的平均值。 空载损耗不应做温度校正。 注2：在决定空载损耗试验在所有试验中的顺序时，假定铁心没有被预励磁，则在冲击试验和/或电阻测量前的空较 损耗测量通常代表了长期运行的平均损耗水平。这意味着，如果空载试验在电阻测量和/或冲击试验后进行， 则变压器铁心在空载试验前宜通过过励磁来去磁
11.6 三相变压器零序阻抗测量
11.7有载分接开关试验——操作试验
在变压器完成装配后，有载分接开关应承受如下顺序的操作试验，且不应发生故障： 变压器不励磁，完成8个操作循环（一个操作循环是从分接范围的一端到另一端，并返回到原 始位置）； b） 变压器不励磁，且操作电压降到其额定值85%时，完成一个操作循环； ） 变压器在额定频率和额定电压下，空载励磁时，完成一个操作循环；
将一个绕组短路，并尽可能使分接绕组中的电流达到额定值，在粗调选择器或极性选择器操作 位置处或在中间分接每一侧的两个分接范围内，完成10次分接变换操作（分接开关经过转换 位置20次）。
11.8液浸式变压器压力密封试验
变压器制造方应按协议进行试验，以证明变压器油箱在运行时不会泄漏。如果没有协议，则用比常 规液体压力高30kPa的压力试验，对20MVA或72.5kV以上变压器，维持24h；对额定值和电压较低 的变压器，维持8h。典型加压方法是在储油柜上用液柱或气压。其后，对整个变压器目视检查泄漏， 对专门为满足液体膨胀而特殊设计为柔性的油箱（波纹式），需要就泄漏和全寿命试验达成协议。
11.9液浸式变压器真空变形试验
11.10液浸式变压器压力变形试验
当规定了施加压力时的变形量和压力消除后的永久变形量时，则需要测量。对专门为满足液体膨 胀而特殊设计为柔性的油箱（波纹式），本试验不适用。 试验应在完整的充满液体的变压器上进行，包括所有充液体的独立部件。 如无另行规定，油箱的试验压力应比正常运行时的压力高35kPa。如果变压器装有压力释放装 置，则试验时的压力应高于压力释放装置动作压力至少10kPa。试验时压力释放装置应被挡住。 注1：要求的过压力可以方便地通过调节液柱的高度来获得（如：通过用吊车将独立的储油柜升高）。 施加压力前，油箱的液位在正常高度，建立合适的参考点，参考点要独立于变压器，固定在场所的某 结构件或地板上。参考点要尽可能靠近压力下预计产生最大变形点，还要考虑到变形量的影响。参考 点到油箱壁的距离应测量并记录。 施加额外压力后，重新测量参考点到油箱壁的距离。两次测量的距离之差就是压力变形量。 也可以采用等效的测量方法及在变压器相对侧再增加测量，以补偿试验时油箱的位移。 然后将压力降到初始值，进行第三次距离测量。本次测量与第一次测量的距离之差即为永久变 形量。 通常，压力下预期的变形量及永久变形量应由制造方计算并在试验前公布。 如果超出限值，则应重新试验，以确定油箱尺寸是否稳定。如果不稳定，应采取补救措施，如：额外 加强油箱
11.11液浸式变压器现场真空密封试验
本试验适用于设计为在现场真空注人液体的变压器，一般这些变压器运输时不带液体。现场安装 后及注人液体前，要求在现场真空注人液体或进行其他真空操作的变压器，其保持真空、避免空气进人 的能力应按以下方法证明： 施加现场运行要求的最高真空水平，当真空计的指示达到规定值后，应继续抽真空2h或者一直到 获得稳定的真空压力值为止。而后停止抽真空。保持10min，记录第一个真空压力值，其后30min再 测量一次，其压力增加值应小于200Pa/h。 11.12铁心和夹件绝缘检查 试验应在铁心、夹件、油箱用绝缘分开的所有液浸式变压器上进行。 对于注人液体后无法测量（铁心和夹件接地不能引出）的变压器，在器身装入油箱前，其绝缘应能承 受直流500V，持续1min，无击穿。 对于注人液体后可以测量（铁心和夹件接地可以引出）的变压器，注人液体后其绝缘应能承受直流 2500V，持续1min，无击穿
11.12铁心和夹件绝缘检查
试验应在铁心、夹件、油箱用绝缘分开的所有液浸式变压器上进行。 对于注人液体后无法测量（铁心和夹件接地不能引出）的变压器，在器身装人油箱前，其绝缘 受直流500V，持续1min，无击穿。 对于注人液体后可以测量（铁心和夹件接地可以引出）的变压器，注人液体后其绝缘应能承 2.500V.持续1min.无击穿
12电磁兼容(EMC)
就产生电磁干扰和抗电磁干扰而言，变压器应看成是无源元件。 生1：有些组件可能易受电磁干扰的影响。 注2：无源元件不易产生电磁干扰，其性能也不易受干扰影响
用真空开关或SF6开关通、断轻负载或低 性暂态电压的作用，其频率可达MHz级，电压超过变压器冲击耐受能力。缓解措施包括在变压器外用 阻容缓冲器增加阻尼、在开关上预装电阻或在负载下通、断。如果用户要求，则制造方应提供其变压器 的详细的固有频率和/或高频模型参数。
B.1液浸式变压器真空变形试验
2011的液漫式变压器真空变形试验和液浸式变
本试验适用于设计为在现场真空注人液体的变压器。 般这些变压器运输时不带液体。 当规定了真空下的变形量和解除真空时的永久变形时，则需要测量。 试验应在完整的变压器上进行，包括现场用的所有要求真空的组、部件。 施加真空前，建立合适的测量参考点，参考点要固定在场所的某结构件或地板上，独立于变压器，尽 可能靠近变压器真空下预计的最大变形点。应测量出参考点到箱壁的距离并予以记录。 施加到现场要求的真空后，重新测量参考点到箱壁的距离。本次测量与前次测量的距离之差就是 真空下的变形量。 解除真空，再次测量参考点到箱壁的距离。永久变形量就是本次测量与第一次测量的距离之差。 也可以采用等效的测量方法及在变压器相对侧再增加测量，以补偿试验时油箱的位移。 通常，压力下预期的变形量及永久变形量应由制造方计算并在试验前公布。或采用下列典型值： a 20MVA~100MVA的中型变压器： 解除真空后的永久变形量为1mm； b 100MVA以上的大型变压器（箱壁是平的）： 解除真空后的永久变形量为5mm。 如果超出预期值，则应重新试验，以确定油箱尺寸是否稳定。如果不稳定，应采取补救措施，如：额 外加强油箱，
B.2液浸式变压器压力变形试验
当规定了施加压力时的变形量和压力消除后的永久变形量时，则需要测量。对专门为满足液体膨 胀而特殊设计为柔性的油箱（波纹式），本试验不适用。 试验应在完整的充满液体的变压器上进行，包括所有充液体的独立部件。 如无另行规定，油箱的试验压力应比正常运行时的压力高35kPa。如果变压器装有压力释放装 置，则试验时的压力应高于压力释放装置动作压力至少10kPa。试验时压力释放装置应被挡住。 注：要求的过压力可以方便地通过调节液柱的高度来获得（如：通过用吊车将独立的储油柜升高）。 施加压力前，油箱的液位在正常高度，建立合适的参考点，参考点要独立于变压器，固定在场所的某 结构件或地板上。参考点要尽可能靠近压力下预计产生最大变形点，还要考虑到变形量的影响。参考 点到油箱壁的距离应测量并记录。 施加额外压力后，重新测量参考点到油箱壁的距离。两次测量的距离之差就是压力变形量。 也可以采用等效的测量方法及在变压器相对侧再增加测量，以补偿试验时油箱的位移。 然后将压力降到初始值，进行第三次距离测量。本次测量与第一次测量的距离之差即为永久变 彩量。 通常，压力下预期的变形量及永久变形量应由制造方计算并在试验前公布。或采用下列典型值： a20MVA~100MVA的中型变压器
GB 1094.1—2013
过压后的永久变形量为1mm； b） 100MVA以上的大型变压器（箱壁是平的）： 过压后的永久变形量为5mm。 如果超出限值，则应重新试验，以确定油箱尺寸是否稳定。如果不稳定，应采取补救措施，如：额外 加强油箱
GB1094.1—2013附录C（资料性附录）三相变压器常用的联结组示例常用的联结组见图C.1。ii△ii △ii△人iiiOy5恤人ii[丫[il]ydii △Ydll>其常规接线图与图2(第7章)相同。图C.1常用的联结组
GB1094.1—2013补充的联结组见图C.2，浙江浙能山人éiiAi其常规接线图与图2(第7章）相同。图C.2补充的联结组三相自耦变压器和由三台单相变压器组成的三相变压器组的联结组示例分别见图C.3和图C.4。42
GB 1094.12013图C.3三相自耦变压器的联结组示例(联结组标号为Ya0)能技图C.4由三台单相变压器组成的三相变压器组的联结组示例（联结组标号为Yd5）43
D.1额定值和一般数据
附录D （资料性附录） 询价和订货时需提出的技术要求
在所有情况下都应给出的项目： 变压器应符合的技术规范； 变压器的类型，如：独立绕组变压器、自耦变压器或串联变压器； 单相或三相变压器； 系统中的相数； 频率； 干式或液浸式，若为液浸式，是矿物油、自然绝缘油还是合成油；若为干式，其外壳防护等级（见 GB4208); 户内式或户外式； 冷却方式； 每一绕组的额定容量，当分接范围超过士5%时，还应规定出最大电流分接（如适用）； 如果规定了变压器有几种冷却方式时，则各自的降低容量值应与额定容量值（指在最佳的冷却 院有限公 方式下的）一起给出； 每个绕组的额定电压； 对带分接的变压器的有关说明： 1）要求无励磁分接开关还是有载分接开关； 2） 对多绕组变压器，两个特定绕组间对固定匝数比的要求； 3） 任何分接或分接范围是否为降低容量分接； 4） 分接级数和分接级的大小或分接范围；即： （1） 哪个绕组带分接； （2） 如果分接范围大于士5%，其调压种类和最大电流分接位置（如适用）； 或 （3） 功率流向（可以双向）； （4）从限定额定分接电压方面看，哪个电压应调整； （5）满负载最小功率因数； 每个绕组的线端和中性点端子的设备最高电压（U.）（关于绝缘方面，见GB1094.3）； 系统接地方式（对每一绕组）； 每个绕组的线端和中性点端子的绝缘水平和绝缘试验电压（见GB1094.3）； 每个绕组的联结组标号和中性点端子要求； 有关安装、装配、运输和交货等特殊要求的说明，以及对尺寸和质量的限制； 有关辅助电源电压细节（用于风扇和泵、分接开关以及报警系统等）； 附件、仪表、铭牌、油位指示计的安装位置； 液体保护系统的类型：
t）对多绕组变压器，要求的容量一负载组合，如有必要，分别说明各自的有功和无功输出（特别是 在多绕组自耦变压器的情况下）； ） 温升保证值信息； V） 非正常运行条件（见第4章及5.5）； W）端子的种类和布置，如：空气套管或电缆箱或空气绝缘母线； X 铁心和夹件的引线是否需要引出外部接地。
如果用户提出特殊的要求，则应给出下列附加的项目： a）如果要求雷电冲击电压试验，是否包括截波（见GB1094.3）； b）是否需要稳定绕组，如果需要，接地方式； 短路阻抗或阻抗范围（参见附录F）；对多绕组变压器，要给出规定的各对绕组的短路阻抗（若 给出百分数，还应将相关的参考容量值一并给出）； d）电压比和短路阻抗允许偏差，当按表1需双方协商时，或与表1中给出值有偏差时，需列出； e） 如果变压器有多种绕组的联结方式，如何进行变换，出厂时联结方式； 所接系统的短路特性（用系统的短路容量或短路电流或短路阻抗表示）及可能对变压器设计有 影响的限制； g）对声级的详细要求，保证值及特殊要求（见GB/T1094.10）； h） 变压器油箱、储油柜及冷却设备耐真空的能力，是否有规定值要求； 上面未涉及的，需要的其他特殊试验项目； 少 损耗评价资料或最大损耗； k）任何几何尺寸限制，如：安装在已有基础上或在建筑物内；特定安装空间限制会影响变压器的 绝缘间隙和端子位置； 1 运输尺寸及质量限制；如果加速度大于5.7.4.2规定，可耐受最小加速度值； n）任何特殊的维修要求或对维修的限制； ） 对于电缆直连结构是否需要断线箱； P） 是否需要状态监测设施（参见附录H）； q 任何特定的有关变压器对环境影响的因素，设计时应加以考虑（参见附录I)；一 ） 任何有关制造、安装、操作、维护和废弃处理方面的健康和安全方面的因素，设计时需要加以考 虑（参见附录I）； S）非正常电气运行条件如下： 1）变压器是否直接或通过开关接到发电机上，是否会受到甩负载及任何特殊甩负载作用； 2） 负载电流波形是否会严重失真；是否三相负载不平衡；如果有这两种情况，需详细列出； 变压器是否直接或通过短的架空线接到气体绝缘金属封闭开关设备（GIS）上； 4） 变压器是否频繁过电流，如：电炉变压器和牵引变压器； 5） 除5.1.4外的规律性循环负载的详情（以便设定变压器辅助设备的额定值）； 6） 交流电压不平衡，或交流系统与正弦波形不同； 7） 负载中包含非正常谐波电流，如：用电子装置或类似装置对电流进行控制；此类谐波电流 会导致过量的损耗和非正常发热； 8）多绕组变压器和自耦变压器的特殊负载条件（输出kVA、绕组负载功率因数和绕组电 压）； 9）励磁超过110%额定电压或110%额定电压/频率；
如果用户提出特殊的要求，则应给出下列附加的项目： a）如果要求雷电冲击电压试验，是否包括截波（见GB1094.3）； b）是否需要稳定绕组，如果需要，接地方式； 短路阻抗或阻抗范围（参见附录F）；对多绕组变压器，要给出规定的各对绕组的短路阻抗（若 给出百分数，还应将相关的参考容量值一并给出）； d）电压比和短路阻抗允许偏差，当按表1需双方协商时，或与表1中给出值有偏差时，需列出； e） 如果变压器有多种绕组的联结方式，如何进行变换，出厂时联结方式； f 所接系统的短路特性（用系统的短路容量或短路电流或短路阻抗表示）及可能对变压器设计有 影响的限制； g）对声级的详细要求，保证值及特殊要求（见GB/T1094.10）； h） 变压器油箱、储油柜及冷却设备耐真空的能力，是否有规定值要求； 1） 上面未涉及的，需要的其他特殊试验项目； j） 损耗评价资料或最大损耗； k）任何几何尺寸限制，如：安装在已有基础上或在建筑物内；特定安装空间限制会影响变压器的 绝缘间隙和端子位置； 1 运输尺寸及质量限制；如果加速度大于5.7.4.2规定，可耐受最小加速度值； m）5.7.4和4.2中没有描述的正常条件之外的运输及储存条件；不 n）任何特殊的维修要求或对维修的限制； 0） 对于电缆直连结构是否需要断线箱； P） 是否需要状态监测设施（参见附录H）； q 任何特定的有关变压器对环境影响的因素，设计时应加以考虑（参见附录I)；一 任何有关制造、安装、操作、维护和废弃处理方面的健康和安全方面的因素，设计时需要加以考 虑（参见附录I）； S）非正常电气运行条件如下： 1）变压器是否直接或通过开关接到发电机上，是否会受到甩负载及任何特殊甩负载作用； 2） 负载电流波形是否会严重失真；是否三相负载不平衡；如果有这两种情况，需详细列出； 变压器是否直接或通过短的架空线接到气体绝缘金属封闭开关设备（GIS）上； 4） 变压器是否频繁过电流，如：电炉变压器和牵引变压器； 5） 除5.1.4外的规律性循环负载的详情（以便设定变压器辅助设备的额定值）； 交流电压不平衡，或交流系统与正弦波形不同； 负载中包含非正常谐波电流，如：用电子装置或类似装置对电流进行控制；此类谐波电流 会导致过量的损耗和非正常发热： 8）多绕组变压器和自耦变压器的特殊负载条件（输出kVA、绕组负载功率因数和绕组电 压）； 9）励磁超过110%额定电压或110%额定电压/频率；
10）正常操作或继电操作时的预期短路； 11） 与GB1094.5不同的非正常短路情况； 12 非正常电压条件，包括暂态过电压、共振、操作冲击等；可能要求绝缘设计做特殊考虑； 13） 非正常强磁场；应注意太阳磁场扰动会导致变压器中性点上流过地电流； 14） 具有大电流母线的大型变压器，需要指出，大电流离相母线附带的强磁场会引起变压器 油箱、箱盖及母线槽产生预期以外的电流；如果设计时没有采取措施，则这些预期外的电 流会导致温升过高： 15） 并联运行；如果经常并联运行时，则建议用户告诉制造方并联运行的时间以及并联运行 变压器的情况； 16） 频繁励磁，每年超过24次 17） 频繁短路。 非正常物理环境条件： 1）海拔，是否超过1000m； 2）特殊外部冷却介质温度条件，超出正常范围[见4.2的b)项]，或冷却空气循环受限； 3）安装现场预计的地震活动情况，需要特殊考虑； 4） 损伤性烟雾蒸气，腐蚀性灰尘，粉尘或气体、蒸气的爆炸性混合物，烟雾，水蒸气饱和或滴 水等； 5）非正常振动、摆动、冲击或冲撞条件
若要求与已有变压器并联运行，则应予以说明 ）额定容量； b）额定电压比； ） 除主分接外的其他分接电压比； d） 在额定电流下主分接上的负载损耗，校正到相应的参考温度（见11.1）； 如果极限分接上的电压与主分接电压差大于5%，主分接和极限分接上的短路阻抗；如果可 能，其他分接上的阻抗； T 联结图或联结组标号，或两者都给出。 主：对多绕组变压器，一般要求有辅助信息。
附录E （资料性附录） 带分接绕组变压器的技术规范举例
三相变压器额定谷大 统组分接范围为10%，共 11个分接位置，其简化标识为：（66±5×2%）/20kV。 浙能技 调压种类： CFVV 额定容量： 40MVA 额定电压： 66kV/20kV 带分接绕组： 66kV（分接范围±10%） 分接位置数： 11 若变压器有降低容量的分接，假定从一6%起，则增加： 最大电流分接 6%分接 那么，从一6%分接到极限分接一10%，其高压绕组的分接电流被限制到372A，在极限分接位置处 的分接容量降到38.3MVA，
三相变压器额定容量为20MVA，额定电压为66kV/6kV，高压绕组分接范围为+15%~ 但高压绕组的分接电压不变，而低压绕组的分接电压可变，变化范围在：6/0.95=6.32kV与6/ 5.22kV之间
但高压绕组的分接电压不变，而低压绕组的分接电压可变，变化范围在：6/0.95=6.32kV与6/1.15= 5.22kV之间。 调压种类： VFVV 额定容量： 20MVA 额定电压： 66kV/6kV 带分接绕组： 66kV（分接范围+15%~5%） 分接位置数： 13 6kV绕组的分接电压： 6.32kV;6kV;5.22kV 若变压器有降低容量的分接，则应增加（举例）： 最大电流分接： +5%分接 那么，从十5%分接到极限分接十15%，其不带分接绕组（低压）的分接电流被限制到2020A，在极 限分接位置处的容量降到18.3MVA
三相变压器额定容量为40MVA，额定电压为160kV/20kV，160kV绕组的分接范围为士15%。 其转折点（最大电压分接）在十6%分接处，在恒磁通调压CFVV范围内也有一个最大电流分接，在 9%处。 带分接绕组： 160kV，分接范围±10×1.5% 分接参数见表E.1。
0kV,分接范围±10×1
表E.1混合调压示例
注1：中间分接参数数值填完后，上表可写在铭牌上。 注2：将本技术参数与恒磁通调压下的技术参数（160士15%)/20kV一40MVA进行比较，两者的差别在于：本例中 的高压分接电压，不超过“系统最高电压"170kV(IEC标准值）。而表示绕组绝缘特性的设备最高电压也是 170 kV(见GB 1094.3)。
E.4分接的功能性技术规范示例
6.4.3提出的带分接绕组变压器的功能性技术规范是有关运行要求的框架说明，而不是面向制造方 的绕组和分接布置的详细设计要求。 应正确限定的三个特殊要求是： 一运行电压； 负载电流能力； 一阻抗。 如无另行规定，则最高运行电压应该是所有分接电压的上限，同时也是所有绕组电压的上限。如： 一台低压为十15%分接的降压变压器，因为规定最高运行电压为额定电压的十110%，所以在空载下当 高压电压高于额定电压的95%时此分接不能使用；但在负载时（在高压电压高于额定电压的95%时的 情况下）可以使用，以补偿变压器压降。甩负载情况下可能要求短期内运行在低压较高的情况下。 负载侧的电流由额定容量除以额定电压（主分接）得到。按6.4.3规定的变压器应能在所有分接位 置提供这个负载电流。也可以规定每个分接的负载电流能力。 对以百分比给出的阻抗应给予特别注意，以电压和容量为基准应清楚，或者按照惯例，即特定分接 的阻抗是以主分接的额定容量和特定分接的电压为基准的。因此，应指明电压变化是在高压侧或低 压侧。 下面是这些规范的例及对变压器的要求：
E.4.1规定高压调压的变压器示例
变压器适用于陷 额定容量S.： 额定电压： 最高运行电压 分接位置数： 分接级：
变压器适用于降压运行。 额定容量S.： 70MVA（主分接） 额定电压： 220kV/90kV 最高运行电压： +10% 分接位置数： 26 分接级： 1%
高压调压范围： 阻抗： 最小满负载功率因数： 分接参数见表E.2。
10%（所有分接，以70MVA为基准） 0.8
表E.2高压调压功能性技术规范示例
注1：高压端子施加220kV时低压端子可能的短路电流计算（假定没有系统阻抗）如下：
1：高压端子施加220kV时低压端子可能的短路电流计算（假定没有系统阻抗）如下：
同中阻抗z在简化的分接位置中为一常数，实际情况不 次姆为单位的变压器每相阻抗计算如下
E.4.2规定低压调压的变压器示例
变压器适用于降压运行。 额定容量： 额定电压： 最高运行电压： 分接位置数： 分接级： 低压调压范围： 阻抗： 最小满负载功率因数：
变压器适用于降 额定容量： 额定电压： 最高运行电压： 分接位置数： 分接级： 低压调压范围： 阻抗： 最小满负载功率
生：技术参数与E.4.1的示例相同，只是将高压调压改为低压调压。与E.4.1的示例相比，除主分接外，本例中变压 器具有不同的欧姆阻抗，这就导致即便在高压绕组电压和分接位置相同时，低压绕组的短路电流也不同。 分接参数见表E.3，
注：技术参数与E.4.1的示例相同，只是将高压调压改为低压调压。与E.4.1的示例相比，除主分接外，本例中变压 器具有不同的欧姆阻抗，这就导致即便在高压绕组电压和分接位置相同时，低压绕组的短路电流也不同。 分接参数见表E.3，
表E3低压调压的功能型参数举例
附录G （规范性附录） 负载损耗的温度校正 符号表：一 下标1：指绕组冷电阻测量时的状态（见11.2）； 下标2：指负载测量时的状态（见11.4）； r：指参考温度时的状态（见11.1）； R：电阻； ：绕组温度，℃； P：负载损耗； I：为确定损耗而规定的负载电流（额定电流、分接电流、其他某一特定负载下的规定值）； P：“附加损耗”。 在温度为，时测量的绕组电阻，其测量值是R1。 在平均温度为92时，测量绕组的负载损耗。在规定电流I下测得的损耗为P2，此损耗由电阻损耗 I'R，和“附加损耗”P构成
ZIR?是所有绕组直流电阻损耗之和。 在参考温度0.时，其绕组电阻是R.，其附加损耗是P.NBT 34054-2017 非粮能源作物边际土地调查与评价技术规范，其总损耗
235+6, （铜） 235+02 （铜） R,=R, X 225+0, 225+62 Pr =Pa2 ×
如果希望给变压器在未来安装监测系统（预留接口），则应考虑下列传感器和设备。实际采用的传 感器和设备应由制造方与用户协商一致，并取决于变压器的大小和重要程度。 进一步的导则包含在国际大电网（CIGRE)手册343中。 状态监测用措施见表H.1
表H.1状态监测用设施
下列因素，以便努力减小其生产、使用及报废对环境的影响。 a）对变压器的原料需考虑下列原则： 1）提取、精炼及生产中的能耗； 2） 提取、精炼及生产中的废品及污染； 3）提取、精炼及生产中产生的毒物或其他影响工人健康的材料或生产过程； 4）材料对环境的影响。 b）变压器的技术规范及设计需考虑： 1） 变压器制造、安装、运行、维护和报废处置过程中人员的安全； 变压器寿命期内的能耗； 3 4） 消除或减少有毒或有损环境的材料； 5） 有毒或对环境有损害的材料对环境的污染； 消除或减少在变压器报废过程中不易或不能再利用或循环的材料及混合物。 C 在制造过程中，用户在技术规范中及制造方在变压器制造过程中需考虑： 1） 采用环境管理系统（GB/T24001)； 2） 有效利用能源和资源； 消除或减少环境有害发散物或废物； 4） 废料的再利用或循环； 制造者的健康和安全。 d）其他考虑： 1） 运往现场过程中的能源利用及环境影响； 2） 包装材料的处理或再利用； 3） 潜在故障状态下可能产生的对健康或环境有影响的物质； 4）非正常运行或故障条件下可能释放的危害环境的物质； 5）变压器废弃以后的处理或再利用。 可根据材料、能源输人和废料输出考虑变压器的寿命周期。
DB5101／T 44-2019 预制混凝土箱涵生产企业质量管理规程.pdfGB1094.12013