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海上风力发电机组认证指南（2021）.pdf

式中：E一一材料的弹性模量； t一一塔壁的厚度； r一一塔架中面半径；

式中：E一一材料的弹性模量； 1一一塔壁的厚度； 一一塔架中面半径； Cx一一按下式计算，且其

锚喷专项施工方案式中：【一 壳段的长度；

Oxsi =0.605Cx·E

RB1—边缘处的径向和轴向位和

无因次细长比2、按下式计算：

因次细长比2、按下式计

式中： f.k 特征屈服应力

实际屈曲应力α.s.R应由特征屈服应力f..与减缩系数x相乘得到：

RB2——边缘处的径向位移约束，轴向位移自由

Ors.R.k = X f.k

注：减缩系数x包括几何与结构缺陷以及非弹性材料特性的影响。缺陷敏感度的差异取决 于壳体类型和加载形式

于壳体类型和加载形式

临界屈曲应力ts.R.D按下式计算：

Oxs.R.D =Oxs.R.k/YM

抗力的局部安全系数M的选取

壳体为高缺陷灵敏度时，M考虑了中等长度薄壁圆柱的实验曲荷载的大量离散情况； 离散的幅度取决于此类壳体类型的后屈曲特性，以及由此产生的高缺陷灵敏度 在某些情况下，如可避免产生上述后屈曲特性和高缺陷灵敏度，则可采用较小的2M值。

附录11 疲劳评估的节点种类

由权威机构国际焊接协会（IIW）发布）表11

T相关要求不同于IIW规定 未被包含在IIW相关规定中的节点类型 fAOR值不同于IW s分类细于IIW相关内容

附录12基础等效面积及修正系数

12.1.1等效面积 偏心载荷会降低基础的垂向极限承载力，通过经验公式减小基础的有效面积对偏心载 荷的负面影响进行考虑。 图12.1.1所示为承受偏心载荷的基础。偏心距e为作用力位置与基础中心的距离（平行 于土壤基底接触面测量）。

【②】等效面积 一矩形基础

（3）等效面积—圆形基础

图12.1.1中作用力位置为等效面积的中心，M为倾覆力矩，Q为垂向载荷， 12.1.1.1矩形基础面 对于矩形基础面（图12.1.1（2）），沿基础两条边方向都会产生偏距，则基础缩减 后的尺度为：

式中：L，B一一基础底面的长、宽； L'，B'一一缩减后等效长、宽； e1，e2一一沿长、宽方向的偏心距。 12.1.1.2圆形基础面 图12.1.1（3）所示为半径为R的圆形基础的等效面，其面积为弓形面ADC面积的两倍。 即等效面积A可按下式计算：

式中：L，B一一基础底面的长、宽； L'，B'一一缩减后等效长、宽； e1，e2一一沿长、宽方向的偏心距。 12.1.1.2圆形基础面 图12.1.1（3）所示为半径为R的圆形基 即等效面积A可按下式计算。

等效面积A'可以被表示成具有等效长 该矩形等效边长按下列公式计算：

12.1.2修正系数 修正系数K，Ka，K,按下列公式计算

参正系数K，K，，K,按下列公式计算

式中：i一一子修正系数，考虑倾斜外载影响； S一一子修正系数，考虑基础形状影响； d一一子修正系数，考虑基础入土深度影响； b一一子修正系数，考虑基础倾斜影响： 9一一子修正系数，考虑土壤表面倾斜度影响。 12.1.2.1外载倾斜修正系数 外载倾斜修正系数i；（j=c,q,）可以按照下列 (1) ( > 0时:

式中：H一一载荷在基础面内的投影； 一无量纲值，按下式计算：m=mcos²+mBsin²。其中为基础长轴与H的 夹角，m= 2+Li/BI 2+B'/L' 1+LI/BI 1+B'/L

(2) ( = 0 时

12.1.2.2基础形状修正系数 （1）矩形基础：

（2）圆形基础（中心承载情况）：

当圆形基础承受偏心载荷时，可以使用等效矩形基础的形状系数 12.1.2.3 入土深度修正系数

（2）土壤表面倾斜 ①>0时:

Sc = 1 + Ng/Na S = 1 + tan p S, = 0.6

β为基础和土表面倾斜角的弧度值（见图13.1.

图12.1.2.4倾斜地基和土表面

海上风力发电机组钢结构涂层

13.1.2 干膜厚度

13.1.2.1表13.3至表13.10中的涂抹厚度均是额定十膜厚度。 干膜厚度：涂层硬干/固化后，漆膜的厚度。 额定干膜厚度：指技术规格书中规定的每道涂层干膜厚度或是整个涂层体系的总干膜 享度。 最大干膜厚度：不致于引起涂料或涂层体系性能出现不良后果的最大可以接受的干膜 享度。 注：仪器校准、测量方法、干膜厚度、钢件表面粗糙度对测量结果会有不同程度影响。 13.1.2.2相关方如另外协定，在粗糙面上检测干膜厚度的方法和程序应按ISO19840 执行，平滑及镀锌表面参照ISO2808进行。 粗糙表面进行干膜厚度的测定的方法及程序应当与ISO19840保持一致， 如无另外协定，应执行ISO19840中的以下标准： 一一所有测量值的算术平均值应当等于或者高于额定干膜厚度（NDFT）。 一所有测量值应当等于或者高于额定干膜厚度（NDFT）的80%。 在所有测量点中，低于额定干膜厚度但不低于80%额定干膜厚度（NDFT）的测量 点应不超过总测量点的20%。 在接近额定干膜厚度时应小心施工，以避免局部过厚。建议最大干膜厚度不超过额定 干膜厚度的3倍。如果超过最大干膜厚度，则各相关方应达成一致意见。某些产品或体系具 有最天十膜厚度的限制，这时应按照涂料制造商的技术数据中的相关要求执行。 13.1.2.3本附录中的涂装道数和额定干膜厚度是基于采用无气喷涂施工方式，采用 涂、刷涂或传统的空气喷涂方式一般得到的漆膜厚度较薄，要达到相同的干膜厚度则需要 便多道数。

大气环境腐蚀性分类和典型环境案例表13.1单位面积上质量和厚度损失（经1年暴露后）温性气候下的典型环境案例（仅供参考）腐蚀低碳钢锌级别质量损失厚度损失质量损失厚度损失外部内部/gm2/um/gm2/umC1≤10≤1.3≤0.7≤0.1加热的建筑内部，空气洁净，如办公室、很低/商店、学校和宾馆等C2100~2001.3~250.7~50.1~0.7冷凝有可能发生的未加热的建筑（如库房、低低污染水平的大气，大部分是乡村地带体育馆等）C3城市和工业大气，中等的二氧化硫污染以及低中200~30025~505~150.7~2.1高盐度和有些空气污染的生产盐度沿海区域C4高400~65050~8015~302.1~4.2中等盐度的工业区和沿海区域化工厂、游泳池、沿海船舶和造船厂等C5650~150030~604.2~8.4高湿度和恶劣大气的工业区域和高盐度的沿冷凝和高污染持续发生和存在的建筑和区很高80200海区域域CX200~70060~1808.4~25具有高盐度的海上区域以及具有极高湿度和极端15005500侵蚀性大气的热带亚热带工业区域具有极高湿度和侵蚀性大气的工业区域注：定义腐蚀性级别所使用的损失值与ISO9223中给出的是相同的。水和土壤的腐蚀分类表13.2分类环境环境和结构的案例Im1淡水河流上安装的设置，水力发电站Im2海水或微成水没有阴极保护的侵入式结构（例如：港口区域，如闸门、水闸或防波提）Im3土壤埋地储罐、钢桩和钢管Im4海水或微成水带有阴极保护的侵入式结构（例如海上结构）缩略语和解释表 13.3缩写描述321

料体系的LMNOC和NDET

更低耐久性下的最低要求应经相关方达成一致 注1：缩略语和解释见表13.3。

附录14浅水水动力和破碎波 325

附录15漂浮式风力发电机组水动力载荷计算的指导性

附录17 非亢余设计系泊系统

附录18非标准极端工作阵风持续时间的应用

为了考虑漂浮式海上风力发电机组与阵风的相互作用及共振风险，建议采用更长的阵风 周期，除非有充足的场地数据支持，表明在一定的回归周期下此类阵风时间的发生概率很小。 相应于漂浮式海上风力发电机组的运动固有周期极端阵风工况应采用不同的阵风周期。阵风 的周期（s）按如下公式选取（最多其中工况）：

其中：TFoWT表示漂浮式海上风力发电机组的纵荡、横荡、垂荡、纵摇、横摇和摇的 固有周期。如果漂浮式海上风力发电机组的某一运动固有周期小于7s，则该工况可以忽略。 具有相同运动固有周期的工况不必单独考虑。 对应不同的时间周期EOG阵风的幅值不同。如果场址数据不能满足足够的分辨率推算 可靠数据，EOG阵风幅值的简化、保守计算可采用如下方法

附录19用于极限强度分析的海洋气象运行参数的

19.1.1说明 本附录描述了外推海洋气象参数的一般方法，可用于确定DLC1.3中极端端流模型的瑞 流强度。 19.1.2V和Hs的联合分布以及环境等值线的近似值 本节给出两种V（平均风速）和H，（有义波高）的联合分布模型电厂员工娱乐篮球场施工方案，可简单的解析表达 Hs,sss（恶劣海况的有义波高）值。 19.1.3正态分布模型 该模型中H,为基于V的正态分布。通过反向一阶可靠度分析方法（IFORM)，Hs.Sss可 保守的用下式近似计算：

Hs.sss ~ μhs(V) + βohs(V)

式中：μHs(V)一一H，的均值; Hs(V)一一H，的标准差； β一一转换参数，该参数由下式确定：p(β）=1－1/N。其中βp为标准正态累积分布 函数，N为50年内独立海况数目。对于持续3小时海况， N=50×365×24/3=1.46×10~，则有β~4.35；对于持续1小时海况，可 得出4.6。 19.1.3.1对数正态分布模型 该模型中H,为基于V的对数正态分布。通过反向一阶可靠度分析方法(IFORM)，Hs.sss可 保守的用下式近似计算：

一般情况下是可以对均值μHs(V)和标准差Hs(V)进行可靠估算的，但应注意的是，在数 据集相同的情况下，对数正态分布模型相对正态分布模型要保守。如不可能估算μHs(V)和 JHs(V)，或不能保守地选择分布模型，可使用极端有义波高Hs5o作为Hs,Sss的保守估计。极 瑞有义波高Hs50的重现期为50年，独立于平均风速，其海况持续时间与建立海洋等值线时 使用的海况持续时间相同

19.1.4 恶劣波高

恶劣波高HsWH为恶劣海况下的极端波高，该值为恶劣海况的最大期望波高 若知道波高分布F(H|H.)，可以通过下列与Hsw:有关的公式确定HswH(V)：

式中：M一一恶劣海况下波浪的平均数目。 若不知道波高分布F(H|Hs)，可认为波高为瑞利分布钢管脚手架施工组织设计编制要点，对于持续3h海况，HsWH(V)按下 式计算：

HswH (V) = 1.86Hs.sss(V

当基于H。的波高分布不能用瑞利分布描述时（如受到水深限制），上式可能不成立。当 可用数据不足以通过上述两式确定HsWH(V)时，可用极端波高H5o（独立于V，重现期为50 年）作为HsWH(V)的保守值。