标准规范下载简介
NB／T 20505-2018 核电厂预应力混凝土安全壳结构在役检查要求.pdfNB/T 205052018
核电厂预应力混凝土安全壳结构
Requirementsforinserviceinspectionofprestressedconcretecontainment structuresinnuclearpowerplants
NB/T205052018
范围 规范性引用文件DB14／T 2134-2020标准下载， 术语和定义 基本规定 技术要求 5.1监测钢束 5.2有粘结监测钢束 5.3压力试验条件下的变形监测 5.4 辅助监测项目 5.5 监测仪表 5.6 外观检查 分析与评价 付录A（资料性附录） 监测钢束的设置方法 付录B（资料性附录） 有粘结监测钢束的设置方法. 付录C（资料性附录） 构建预应力预测值允许限差带的方法
范围 规范性引用文件， 术语和定义 基本规定 技术要求， 2 5.1监测钢束 2 5.2有粘结监测钢束 5.3压力试验条件下的变形监测 2 2 5.4 辅助监测项目 2 5.5监测仪表 2 5.6外观检查 3 分析与评价 录A（资料性附录） 监测钢束的设置方法 5 录B（资料性附录） 有粘结监测钢束的设置方法. ? 录C（资料性附录） 构建预应力预测值允许限差带的方法
NB/T205052018
本标准按照GB/T1.1一2009给出的规则起草。 本标准由能源行业核电标准化技术委员会提出。 本标准由核工业标准化研究所归口。 本标准起草单位：中治建筑研究总院有限公司、环境保护部核与辐射安全中心、福建宁德核电有限 公司。 本标准主要起草人：林松涛、张际斌、李如源、张兴斌、潘蓉、王永焕、徐海翔、张会东、杨 林、赵文博、宋正峰、李吉娃、荣华。
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预应力混凝土安全壳结构在役检
4.1监测工作应由具有相应检测资质的专业机构承担。 4.2监测系统的安装调试和监测人员应由专业机构（承担监测的机构）培训合格后上岗。 4.3主要在役检查项目：钢束力值、结构变形、混凝土应变、外观质量、环境温度和底板变形。 4.4试验设备、监测仪表等计量器具均应经计量检定合格，方可使用
4.1监测工作应由具有相应检测资质的专业机构承担。 4.2监测系统的安装调试和监测人员应由专业机构（承担监测的机构）培训合格后上岗。 4.3主要在役检查项目：钢束力值、结构变形、混凝土应变、外观质量、环境温度和底板变 4.4试验设备、监测仪表等计量器具均应经计量检定合格，方可使用
NB/T205052018
4.5在安全壳结构整体性试验后，至第一次在役检查前，对所有监测仪表每3个月测读一次，以后每 6个月测读一次。 4.6核电厂投产后的第一次或第二次换料大修期间进行第一次在役检查压力试验；第一次压力试验后 每间隔10年进行一次压力试验；若无法监测预应力损失状况，则宜按每间隔5年进行一次压力试验。 4.7在役检查试验压力可取设计压力（Pp）或由设计单位确定。
.1监测钢束的张拉工艺、材料及其锚夹具的品种和规格型号与普通灌浆钢束完全相同 2通过安装在钢束端部的钢束力传感器监测非灌浆钢束的力值变化，以确定混凝土的收缩和行 风束的松弛影响。监测钢束的设置方法参见附录A。
5.2.2可采用监测钢绞线测量沿钢束拉伸方向分布的灌浆钢束预应力值，确定混凝土的收缩和徐变对 钢束力值的影响。 5.2.3可采用应变传感器测量灌浆钢束附近的混凝土预压应力值，以确定混凝土的收缩和徐变及钢束 的松弛对混凝土中已建立的预压应力影响。有粘结监测钢束的设置方法参见附录B。
5.2.3可采用应变传感器测量灌浆钢束附近的混凝土预压应力值，以确定混凝土的收缩和徐变及钢束 的松弛对混凝土中已建立的预压应力影响。有粘结监测钢束的设置方法参见附录B。
5.3压力试验条件下的变形监测
5.3.1在役检查期间所有选定的变形测点与初始结构整体性试验期间相一致，具体测点布置应满足 NB/T20017的要求。 5.3.2选取关键截面进行局部变形（应变）测试。 5.3.3将初始结构整体性试验(SIT)期间，安全壳设计压力值作用下的仪表读数作为初始基准参考读 数。 5.3.4所有选定的变形测点的测读压力平台应与安全壳结构整体性试验（SIT）时Pp压力以下的分 压力平台相一致，应把各平台稳压后1h的数据，作为本压力级别的代表性数值。当平台持续时间超运 12h时，应增加一次数据测读。
4.1.监测安全壳结构混凝土内和安全壳外部环境温度，用于修正结构整体变形和混凝土应变测量 4.2在压力试验过程中对预应力混凝土安全壳底板变形进行测量
5.T 除设计另有规定外，用于预应力监测系统的仅表应满定下列技不案件： a 工作湿度：0%~100%； b） 应变测量精度：10u； c) 温度测量精度：0.5℃； 位移测量精度：0.1mm； 力值测量精度：±0.5%F.S；
5.5.2仪表系统应满足监测系统功能的基本需求。 5.5.3所有监测仪表的量程应超过实际工作量程的1.5倍以上。 5.5.4仪表安装好后，及时测读和分析数据，进而判别仪表的功能性是否良好。
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5.6.1首先普查安全壳整个外表面存在的缺陷，进而检查重点区域，重点区域包括
a）将钢束力传感器所测得监测钢束中的预应力值与预测值进行比较，监测值应分布于设计确定的 预测范围内，如设计未提供，可参照附录C所提供的方法确定； b 通过对比在役检查（ISI）压力试验和初始结构整体性试验（SIT）在不同压力平台中所有测点 的整体变形和局部变形，来评估结构的弹性反应；要求结构在最大试验压力作用下主要测点的 变形测量值与同工况下初始结构整体性试验期间测得变形值的公差均在10%以内，且要求卸压 之后，最大预计变形处的残余变形值不应大于最大试验压力作用下测量值的20%； 要求卸压后，结构重点区域没有宽度大于0.1mm且长度超过15cm的新生裂缝，原有裂缝宽 度增加小于0.1mm、长度增加小于15cm
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d）锚具部件未出现明显的偏移或损坏；被永久保护层所覆盖的锚具部件，保护介质无裂缝或腐蚀 损伤： e 钢衬里外观状况完好，表面无大面积机械损伤、防护油漆脱落、焊缝缺陷及锈蚀；结构内空鼓 在加压前和卸压至零后没有明显扩展。 6.2如测试结果满足上述验收指标要求，试验单位可直接出具安全评估报告。如出现与上述验收指标 不符合项，应及时通知设计单位，提出合理的解决方案并提供安全评估报告。
NB/T205052018
NB/T205052018
B.1对于有竖向、环向和穹顶三组预应力钢束的安全壳结构选择以下钢束监测
a4根竖向钢束： b） 6根环向钢束； c 对于穹顶采用三组间隔60°的钢束布置设计时，每组选1根钢束，共3根。 B.2对于有倒U形和环向预应力钢束的安全壳结构选择以下钢束监测： a）4根环向钢束； b）4根倒U形钢束。 B.3对于有「型、竖向和环向预应力钢束的安全壳结构选择以下钢束监测： a）4根竖向钢束； b）4根环向钢束； c）3根T形钢束。 B.4宜使用光纤或应变传感器技术监测混凝土的收缩和徐变及钢束的腐蚀对灌浆钢束预应力损失的影 响。 B.5每根竖向监测钢束至少设置4个测点、环向监测钢束至少设置5个测点、穹顶监测钢束至少设置 3个测点，T形监测钢束直线段设置4个测点、穹顶弧线段设置3个测点。 B.6采用监测钢绞线和应变传感器测量灌浆钢束预应力值时GB／Z 37754-2019标准下载，测量结果应满足： 沿钢束拉伸方向分布的平均预应力值，不能低于按照附录A所提供的计算方法中只考虑收缩和 徐变效应影响下的预应力下限值： b 监测截面处测得的混凝土预压应力值不能低于预压应力理论计算值下限。
C.1张拉后预应力损失的影响因素
NB/T205052018
附录C （资料性附录） 构建预应力预测值允许限差带的方法
nr一在第n根钢束之后所张拉的数量，即n,=N一n。 C.2.3.3对于不同方向张拉钢束交叉作业时，要考虑到其他方向张拉钢束在该方向上所产生的应力。 要求详细记录每根钢束的张拉历史，包括基座力(初始张拉力)Fo，及在任一钢束之前和之后张拉的钢束 数量，以及和锚具滑移相关的内容。 C.2.3.4基于上述内容，在张拉端修正后的初始预应力F可按式（C.3）计算：
NB/I205052018
凝土的收缩应变可按式（C.4）～（C.8）计算：
福州水电站施工组织设计C.3.1.1混凝土的收缩应变可按式（C.4）~
C. 3. 2 徐变损失