标准规范下载简介
NB／T 35090-2016 水电站地下厂房设计规范.pdf8.1.2地下厂房洞室的防渗排水设计方案，应根据厂区地形、1 程地质、水文地质和厂房位置等，经技术经济比较分析确定。 8.1.3地下厂房宜设置厂外排水系统和厂内排水系统。厂列下排水 系统宜设置由排水廊道、排水孔等组成的排水幕，宜采取自流排 水方式。厂内排水系统管设置洞壁排水孔、排水管网、排水沟和 集水开等。 8.1.4穿过主体洞室的集中渗水通道或渗水会造成岩体稳定恶化 的软弱结构面、岩溶和溶隙发育地带的防渗排水设计应专门研究。 8.1.5当设有尾水调压室时，应加强尾水调压室渗漏水的防排 措施。 8.1.6排水廊道宜与防渗惟幕灌浆廊道结合布置。
8.1.4穿过主体洞室的集中渗水通道或渗水会造成岩体稳定恶化
8.2.1具有稳定水源补给、地下水较丰富、地下水位较高的地下 厂房污水管道工程沉井施工组织设计方案，应在其渗透前缘适当位置设置防渗惟幕。 8.2.2地下厂房防渗雄幕应满足抗渗性和耐久性要求。布置型式 应根据工程地质、水文地质条件和厂前排水幕的布置情况分析确 定，可采用全封闭式或半封闭式。
8.2.1具有稳定水源补给、地下水较丰富、地下水位较高的地下
8.2.3首部式地下厂房的防渗惟幕宜与大坝的防渗惟幕连接。
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与主体洞室的净距宜为主体洞室跨度的1.5倍2.0倍。上下层灌 浆廊道高差不宜大于60m，各层惟幕应保持连续。 8.2.5防渗惟幕顶高程宜根据渗流分析确定，与大坝防渗惟幕连 成一体时，宜与大坝防渗惟幕的顶高程保持一致。防渗幕底部 高程宜低子厂房尾水管底板高程。 8.2.6泄洪洞、压力管道、导流洞等建筑物穿过防渗雄幕时，应 对岩体内防渗幕进行补强封闭。 8.2.7大型地下厂房防渗耀幕的孔距、排距、灌浆压力和灌浆 材料等参数应经现场试验确定。防渗雌幕灌浆孔可为1排～2 排、间距可为1.5m～3.0m，最大灌浆压力不宜低于最大作用水 头的1.5倍。
8.3.1排水幕的布置应根据工程地质、水文地质条件及秘纽建筑 物布置等综合分析确定，可采用全封闭式或半封闭式。 8.3.2排水廊道应布置在主体洞室围岩松弛区或塑性区以外，且 不影响主体洞室围岩支护布置，与邻近主体洞室距离宜为1.0倍~ 1.5倍主体洞室跨度。 8.3.3排水廊道断面可采用圆拱直墙型。断面宽度不应小于 2.0m，高度不应小于2.5m，纵向坡度不宜小于0.3%。 8.3.4排水廊道应根据水文地质条件和施工条件分层设置，上下 层高差可取20m~30m。 8.3.5排水孔间距应根据水文地质条件分析确定，宜为2m～4m， 局部渗流量较大部位或特殊地质构造带宜适当加密。排水孔直径 不宜小于76mm。
8.4.1主厂房洞和主变压器洞洞壁宜设置系统排水孔。排水孔的 深度、间距和孔径应根据围岩水文地质条件综合确定。洞室顶拱
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排水孔宜布置成辐射状，边墙排水孔宜与水平面成0°～5°角，倾 可洞室临空面。排水孔直径宜为48mm～60mm，间距宜为3m~ 5m，深度宜为3m～8m。在洞室低高程处宜设置向下倾斜的深排 水孔，孔径宜大于76mm，孔深宜为15m～20m，间距宜为3m~ 5m。 8.4.2地下厂房洞壁渗水宜集中引流，通过排水沟集中至渗漏集 水井或自流排水洞。 8.4.3洞室排水沟纵向坡度不宜小于0.3%，并宜在适当位置设置 地漏排至集水井或山外。 8.4.4地下厂房渗漏集水井容量应根据渗漏水量和抽排能力确 定，并留有一定裕度。 8.4.5厂区岩体设计渗漏水量宜根据水文地质条件和防渗排水措 施分析确定，大型地下厂房可进行三维渗流计算。 8.4.6含油污的渗漏水应经去油污处理。
8.5.1地下厂房内部应进行通风防潮设计。厂房内周边宜设置防 潮隔墙，在防潮隔墙底部应设置排水沟，并宜在防潮隔墙适当位 置设置检修清淤孔口。 8.5.2母线洞、出线洞等防水要求较高的洞室应设置防水防潮措 施宜平田金断面湿凝土衬
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9.1.1地下厂房应进行施工期安全监测和运行期安全监测。安全 监测设计应统筹考不同时期监测目的和监测项目，保持监测资 料的连续性和完整性。 9.1.2地下厂房监测设计应符合下列要求： 1根据地下厂房规模、结构特点及地质条件，进行安全监测 设计，满足工程施工、运行全过程需要。 2按月的明确、重点突出、兼顾全面的原则选择监测断面和 监测项目。 3应满足量程、精度和监测自动化的要求。 4施工期安全监测和运行期安全监测相结合，仪器监测与巡 视检查相结合。 5宜满足监测成果的相互验证要求。 6宜具备人工监测条件。 7应设置监测设施保护措施，并便于施工和维护。 9.1.3主要的安全监测项且宜提出监测值的预计变化范围
9.2.1地下厂房宜设置以下监测项目:
9.2.1地下厂房宜设置以下监测项目： 1变形监测，包括围岩内部变形、围岩表面变形、支护结构 变形、围岩或结构缝隙开合度等。 2应力监测，包括围岩二次应力、锚杆和锚索受力、衬砌结 构应力、围岩与衬砌结构的接触应力等。
9.3.2数据采集频率应根据监测部位和监测数据的变化情况确 定，在重要开挖时段或部位以及监测数据变化梯度大时应提高数 据采集频率。
9.3.2数据采集频率应根据监测部位和监测数据的变化情况确
9.3.3应及时对监测数据进行整理分析和定期整编，成果应项目
9.3.4当监测数据变化异常时，应分析原因和研究应对指
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1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不 司的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”。 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”。 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符 合…的规定”或“应按执行”
1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不 司的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”。 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”。 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符 合………的规定”或“应按……执行”
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《砌体结构设计规范》GB50003 《混凝土结构设计规范》GB50010 《建筑抗震设计规范》GB50011 《钢结构设计规范》GB50017 《水力发电工程地质勘察规范》GB50287 《水电工程设计防火规范》GB50872 《水电站厂房设计规范》NB35011 《水电工程水工建筑物抗震设计规范》NB35047 《地下厂房岩壁吊车梁设计规范》NB/T35079 《水工混凝土结构设计规范》DL/T5057 《水工建筑物荷载设计规范》DL5077
人民共和国能源行业标准
水电站地下厂房设计规
NB/T350902016 条文说明
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《水电站地下厂房设计规范》NB/T350902016，经国家能源 局2016年12月5日以第9号公告批准发布。 本规范制定过程中，编制组进行了产泛的调查研究，总结了 国内外已建和在建地下厂房的工程实践经验，深入、系统地分析 了复杂地质条件下我国水电站地下厂房设计的有关技术问题，并 可有关设计单位和高校征求了意见。 为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用 本规范时能正确理解和执行条文规定，《水电站地下厂房设计规 范》编制组按章、节、条顺序编制了本规范的条文说明，对条文 规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明。但 是，本条文说明不具备与规范正文同等的法律效力，仅供使用名 作为理解和把握规范规定的参考。
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8.3厂区排水幕设计 76 8.4厂内排水设计 .77 8.5防水防潮设计 安全监测设计 .79 9.1一般规定 .79 9.2监测设计 9.3数据采集与分析 80
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3.1.1地下厂房的位置选择需综合考虑引水发电系统的地形地质 条件、施工条件、运行及环境要求等因素，可位于引水发电系统 的首部、中部或尾部。 首部有较好的地形、地质条件，岩石透水性小，可采用首部 武。由于首部式厂房距水库较近，必须做好厂房的防渗、排水措 施。二滩、溪洛渡、拉西瓦、小湾等水电站采用首部式布置。 首部和尾部均无较好的地形、地质条件，而中部有适合布置 地下厂房的有利条件时，可采用部式。 尾部有较好的地形、地质条件时，适合布置尾部式地下厂房 如鲁布革、锦屏二级、渔子溪、太平驿、映秀湾等水电站。 当有较好的地形地质条件，并满足枢纽布置要求时，也可布 置为密洞式。
厂区枢纽布置时，尽量采用一洞多用，优化布置，如导流洞 与尾水洞相结合等，减少工程投资。 洞室群布置需选择地质条件好的地段，以具备较好的成洞条 件，充分利用岩体的自稳能力。 窑洞式地下厂房主洞室群谷坡侧岩体，既是洞室围岩，也是 河谷边坡的一部分，应充分考虑地震作用对洞室群围岩稳定的 影响。 地下厂房开挖后洞周应力重新调整，应力集中系数可达2.0 以上，开挖卸荷后围岩承载力的降低程度可达25%。在岩石强度
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地下厂房中最容易发生的灾害性事故为火灾及水害，这些灾 害多发生在主厂房和主变压器室。火灾可能由机电设备局部过 热、短路等原因引起：水害可能由泄洪、暴雨灾害或引水系统事 数引发。火灾及水害危险性较大，疏于防范就可能造成生命财产 的巨大损失。 要充分考虑事故发生时人员的疏散线路和抢险要求。当地下 厂房内人员不能快速蔬散时，需在厂内适当位置设应急避难场所， 供来不及撤退人员应急避难。应急避难室的四周墙体为坚固的密 闭结构。应急避难设备包括下列项目： 1）对外通信联络设备。
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2）单独通向外部的通气系统。 3）简单的急救医疗药物设备，包括担架等。 4）能够维持一定数量人员1周～2周的生存必需品。 国内锦屏一级水电站地下厂房已设置应急避难室。 3.1.3地下厂房主体洞室的布置格局，指的是主体洞室之间的相 对位置关系，如主变压器室布置在主厂房上游侧、下游侧或其他 位置。
3）简单的急救医疗药物设备，包括担架等。 4）能够维持一定数量人员1周～2周的生存必需品。 国内锦屏一级水电站地下厂房已设置应急避难室。 3.1.3地下厂房主体洞室的布置格局，指的是主体洞室之间的相 对位置关系，如主变压器室布置在主厂房上游侧、下游侧或其他 位置。 3.1.4水电站地下厂房主要由主厂房、主变压器洞、尾调（闸） 室、引水洞、尾水洞、母线洞、出线洞（井）、交通洞、施工支 洞等组成，形成了以主厂房、主变压器洞、尾调（闻闸）室为中心 相互连接的地下洞室群。由于洞室之间布置紧凑，开挖后洞室之 间相互影响，形成洞室群效应，其强烈程度将影响洞室群的围岩 稳定。 岩体质量较好时，洞群效应在塑性区方面的反映不明显； 岩体质量较差时，塑性区的体积增人，间距较小的相邻洞室间塑 性区相互贯通，洞室群效应明显。 主洞室群布置应考虑洞室群效应，合理确定相邻洞室间距。 在充分利用洞室间岩柱承载能力的同时防正洞室间岩柱塑性区相 互连通；应将主洞室群视为整体，合理确定洞室群的上覆岩体厚 度和谷坡侧岩体厚度。
3.1.6在满足引水发电系统建筑物布置顺畅的前提下，确定主洞
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主洞室纵轴线与最大主应力方位夹角较小时，可减小洞室偏 玉及应力集中系数，降低岩爆级别，减小高边墙变形，有利于围 岩稳定；但主洞室纵轴线方位与最大主应力方位的夹角过小时， 又对与主洞室纵轴线方位垂直布置的其他洞室围岩的稳定不利。 已建和在建的大型地下洞室群的主洞室纵轴线方位与最大主应力 夹角一般为15°～40°。 工程经验表明，岩石的破坏模式和变形特征均与岩石强度应 力比直接相关，随着岩石强度应力比降低，洞室群围岩的破坏模 式逐渐由结构面控制型向复合控制型发展，直至应力因素起主导 作用。 岩石强度应力比大于7.0的低地应力环境，洞室围岩的破坏 主要以结构面控制型为主，因此洞室纵轴线方位的选择以考虑结 构面因素为王。 岩石强度应力比为4.0～7.0的中等地应力环境，洞室围岩的 变形破环要表现为结构面控制型和复合控制型，因此洞室纵轴 线方位选择时应兼顾结构面和地应力因素。 岩石强度应力比小于4.0的高地应力环境，洞室围岩的变形 破环主要表现为应力控制型和复合控制型，其中复合控制型的应 力因素开始发挥主导作用，且与结构面相互耦合作用恶化围岩条 件，硬岩存在时效破裂和时效变形问题，软岩可能发生较大变形， 因此洞室纵轴线方位选择时应考虑以地应力因素为主，兼顾结构 面因素。 3.1.7地下厂房主洞室之间的岩柱，在开挖成形后主要承受铅直 向地应力的作用。相邻洞室之间合理简距既与两洞室的洞宽、洞 高有关，还与岩体质量、岩体强度、岩层产状、开挖前的应力状 态、开挖卸荷松弛等因素有关。 据统计，国内外已建大型水电站地下厂房相邻主洞室之间的 岩柱厚度多在35m～60m，约为大洞室高度的0.5倍～0.8倍，大 部分在0.6倍～0.8倍；岩柱厚度约为相邻洞室平均开挖跨度的
3.1.7地下厂房主洞室之间的岩柱，在开挖成形后主要承受铅直 向地应力的作用。相邻洞室之间合理间距既与两洞室的洞宽、洞 高有关，还与岩体质量、岩体强度、岩层产状、开挖前的应力状 态、开挖卸荷松弛等因素有关。 据统计，国内外已建大型水电站地下厂房相邻主洞室之间的 岩柱厚度多在35m～60m，约为大洞室高度的0.5倍～0.8倍，大 部分在0.6倍～0.8倍：岩柱厚度约为相邻洞室平均开挖跨度的
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计算分析表明，岩右强度应力比大于7.0时，洞室群上部变 形很小，洞室群效应不明显；随看岩石强度应力比的逐渐降低， 主洞室上部围岩的变形量值和变形深度明显增大，与主体洞室群 宽度的相关性逐渐增强，洞室群效应逐渐明显。 统计表明，国内大部分已建或在建电站上覆完整岩体的厚度 都大于2倍洞室宽度。上覆岩体厚度包括顶面和侧面岩体厚度。 首部式地下厂房一般距水库较近，厂房与水库间岩体厚度相 对较薄，水库蓄水后水位上升，导致岩体渗透压力增加，可能引 起厂房与水库间岩体抗渗透稳定问题，因此厂房上游岩体厚度需 满足渗透稳定要求。 3.1.11上下层洞室布置在地下厂房中较为普遍，如母线洞与尾水 管、主体变洞与尾水管、排水廊道与压力管道、施工支洞与其他 地下廊道交叉等，在上、下层洞室岩体厚度较薄且洞室轴线平面 夹角较小时，会造成洞室围岩稳定问题，应予以重视。 3.1.12地下厂房洞室群的交岔口受力情况复杂，洞室布置时力求 交岔洞口型式简单，尽量采用边墙相交（边墙开洞）、局部加高边 墙改拱部相交为边墙相交、局部缩小交岔洞口的高度和宽度、局 部加厚交岔口衬砌、拱部加肋拱等措施：交岔洞口部位的支扩措 施应予以加强或采用超前支护措施。 部分水电站采取局部缩小母线洞洞口尺寸，以保证母线洞顶 部有足够的岩石厚度：在交通洞洞口上方，可采用钢筋混凝土梁 替代岩壁吊车梁，从而改善洞室交岔口的受力状态。 洞室交岔口部位塌方或衬砌被拉裂的情况较为普遍，设计和 施工时应引起重视。 3.1.16尾水管洞出口一般与尾水调压室或尾水闸门室正交布置。 对长廊式尾水调压室或尾水闸门室，尾水管洞出口一般与其上游
3.1.12地下厂房洞室群的交岔口受力情况复杂，洞室
3.1.16尾水管洞出口一般与尾水调压室或尾水闸门室正交布置
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厚度，有利于尾水管洞和尾水调压室或尾水闸门室高边墙岩体稳 定性。 尾水闸门的操作廊道平台高程或与厂房相通的进出口高程， 般要高于尾水洞出口的下游厂房校核洪水位或尾水调压室的最 高涌浪水位。若布置上有困难时，可低于该高程，但需采取专门 措施防止尾水倒灌进入厂房。
3.1.17主变压器室及开关站一般有下列几
和低压母线的长度，但会增加主体洞室规模 2多数地下厂房的主变压器室布置于地下，高压电缆通过隧 洞、斜井或竖并通往地面开关站，地面开关站尽量选择在距出线 洞口较近位置。 3理埋深较小的地下厂房或者装机容量较小的电站，常将主变 压器和开关站都布置在地面，发电机的低压母线通过母线洞（并） 与地面主变压器莲接。这种布置方式可以节省洞室开挖工程量。 3.1.183.1.19主变压器室般都布置于地下单独的洞室内，人 多数在主厂房的下游并与主厂房平行布置。主变压器室底高程与 安装间同高时，主变压器运输轨道可直通安装间，便于主变压器 的检修。 主变压器室若布置在主厂房上游，考虑到主变压器室底板与 压力管道间的岩体厚度要求，主变压器室的底板高程一般高于发 电机层的高程。 部分机组和主变压器台数少的电站采用了主变压器室与主厂 房垂直或斜交布置的方式。 主变压器布置在主厂房内，对电站的运行存在安全隐患，不 适用于大中型电站
于两大洞室边墙布置。尽量减小母线洞室的尺寸，有利于主体洞 室高边墙、母线洞之间的围岩稳定；同时，母线洞下方一般布置
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有尾水管洞等其他洞室，上方一般布置有岩壁吊车梁，因此还需 考虑其间的围岩稳定性。 当厂内设有电缆夹层时，母线洞进口侧底板与电缆夹层楼板 面的高程相同时，出线顺畅，交通联络方便：当无电缆夹层时 母线洞进口侧底板高程根据出线要求确定，一一般可布置在水轮机 层的适当高程，兼顾围岩稳定和交通联络要求。母线洞出口侧与 主变压器室的连接，根据主变压器室与主厂房的相对位置和底板 高程，采用斜坡连接或竖向连接。 3.1.21地下开关站靠近主变压器室布置时，电气设备布置紧凑： 管理维护方便，但会增加洞室高度和岩体开挖支护量，不少工程 将高压开关站布置在主变压器室顶部。 3.1.23主变压器室和开关站应有2个安全出口，以满足事故时人 员安全蔬疏散要求。 3.1.24进厂交通洞的纵向坡度因受主体洞室位置、地形、地质等 条件的限制，比普通公路的坡度人。为了保证行车安全和工程安 全，要求进厂交通洞在进主体洞室前要设有一平直段。若受地形 条件限制或采用水平运输洞线路太长很不经济时，可研究采用竖 开等垂直运输方式。 进厂交通洞进口段做成倾向洞外的纵坡，以防止洞口区滞留 雨水倒灌进入地下厂房。若洞口高程低于厂房设防洪水位时，需 在洞口加设防洪门、防洪堤及人行安全通道等设施。 3.1.25进厂交通洞从厂房下游垂直厂房纵轴线进入安装间时，交 通洞与其上部岩壁吊车梁距离较近，不利于岩壁吊车梁部位的围 岩稳定，可采取局部加固措施。 交通洞从安装间的端部进，可避免上述问题，但增加了运 输车辆对机组产生的安全风险，其入口位置不宜正对机组，并应 设置警戒标志，以保厂房设备安全。
有尾水管洞等其他洞室，上方一般布置有岩壁吊车梁，因此还需 考虑其间的围岩稳定性。 当厂内设有电缆夹层时，母线洞进口侧底板与电缆夹层楼板 面的高程相同时，出线顺畅，交通联络方便：当无电缆夹层时， 母线洞进口侧底板高程根据出线要求确定，一般可布置在水轮机 层的适当高程，兼顾围岩稳定和交通联络要求。母线洞出口侧与 主变压器室的连接，根据主变压器室与主厂房的相对位置和底板 高程，采用斜坡连接或竖向连接
3.1.27岩壁吊车梁可减少地下洞室的跨度，有利于
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车梁已在地下厂房工程中广泛应用。 3.1.28～3.1.29地下厂房运行环境对厂内空气的质量、温度、湿 度以及有害气体浓度等都有一定的要求。厂内气温太高会影响机 电设备运行时的散热，可能影响其正常运行；空气太潮湿会使设 备锈蚀，电器设备绝缘下降，可能发生电器短路，造成安全事故： 空气质量差、有害气体浓度超标，直接影响或威胁运行人员的健 康和安全。 可利用进厂交通洞（井）、出线洞（井）、无压尾水洞等自然 进风，部分水电站采用无压尾水洞进风，不需增加尾水洞断面就 能产生较好的进风和空气温降效果，可节省制冷机设备和进风洞 的投资。 寒冷地区，有条件时进风通道的布置可与母线洞连通，利用 母线散发的热量提高进风温度。 施工期洞内的烟尘和废气可利用迪风洞排出，保证施工人员 身体健康和安全，节省工程投资。 3.1.30出线洞为平洞时，出口段管做成倾向洞外的纵坡，防止雨 水倒灌，或在洞口设置有效的排水措施：出线洞为斜并时，洞内 宜设置台阶踏步，便于交通。 3.1.31尾水调压室水位变化产生的高速气流可能影响尾水调压 室的交通安全。二滩水电站尾水调压室交通洞现场风速测试表明， 机组负荷变化时，实测吸气的最大风速为40.8m/s，排气的最大风 速为44.9m/s。
3.2.2主机间的控制尺寸和布置需要考虑下列因素：
主机间的长度和宽度主要根据机组平面尺寸、安装拆卸方 式、吊运方式和布置要求进行设计。如布置确有困难，可由厂家、 机电和土建设计协商确定。 机组间距一般由流道尺寸或发电机及其风道尺寸控制。低水
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头电站单机弓引用流量相对较大，机组间距由蜗壳或尾水管等流道 尺寸控制；高水头电站单机引用流量相对较小，机组间距由发电 机定子尺寸和发电机层机组周围电器设备布置尺寸控制。 机组间距的确定，应考虑尾水管的布置型式和尾水管之间岩 体的稳定性。尾水管水平扩散段采用窄高的尾水管断面，可以减 小机组间距。 蜗壳埋入方式、防潮隔墙布置、起重机梁型式往往影响主厂 房宽度。充水保压蜗壳闷头一般布置在厂房内，由于安装及拆卸 闷头和充水保压装置需局部增加厂房开挖宽度：地下厂房般都 布置防潮隔墙，也将增加广房宽度；当采用岩壁吊车梁时，有利 于减小厂房宽度。 确定边机组段长度时，除考虑中间机组段的因素外，尚需考 患起重机吊钩的极限位置，保证起吊设备在吊钩极限范围以内， 并留有余地。 水轮机安装高程为厂房控制高程，主要根据水能参数和机组 特性，结合厂房位置、地质条件、运行期尾水位，综合比较确定 尾水管底板最低点高程与选定尾水管型式有关，尾水管型式 对机组效率及机组稳定运行有较大影响，需按厂家提供的尾水管 型式进行建结构设计。 水轮机层高程根据蜗亮尺寸及蜗壳顶板混凝土层厚度确定。 发电机层高程由机组尺寸决定，并与上机架采用的理入方式 有关，当发电机层与水轮机层高差较大时，可增设电缆夹层，便 于油气水管路系统与电气电缆系统分层布置。 主厂房顶拱高程还应考虑顶棚、通风、照明、排水和检修的 要求。 3.2.4副厂房布置需因地制宜，既可集中也可分散。从减少开挖 简化布置、改善地下厂房运行管理条件等方面考虑，宜将试验检 广商中质班质
简化布置、改善地下厂房运行管理条件等方面考虑，宜将试验检 修、辅助生产及管理用房布置在地面副厂房内。除值班、值守人 员及检修人员工作需要外，不宜在地下厂房安排其他工作人员的
办公用房。 中控室尽可能靠近机组等主要机电设备以方便运行维护管 理，一般布置在主厂房端部相邻的副厂房内，与发电机层同高或 略高。 3.2.5在厂房内部适当的位置，如主副厂房结合部附近设置电梯
3.2.5在厂房内部适当的位置，如主副厂房结合部附近设
潮、防火及便于广内照明布置和维护等作用。由于顶部空间较 大，通常作为送、排风的主要通道。利用上部空间作为送、排风 系统的均压室，可降低通风系统的阻力和噪声。
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4.1.1～4.1.2地质分析法通过勘测手段了解围岩的岩石特性、地 质构造、地应力、地下水及与围岩稳定有关的主要因素，通过综 合分析确定围岩类别，评价围岩的稳定性。 近十年来地下厂房洞室群围岩稳定分析技术取得了长足 发展，数值分析法已成为地下工程设计的一种重要的定量分析 方法。监测分析法一般包括施工阶段的现场监测和运行阶段的 永久监测，依据监测成果及其变化规律对围岩稳定性进行分析 评价。 围岩稳定分析方法可视洞室规模、围岩条件选用。地下厂房 洞室群围岩的稳定性评判，需从多方面进行深入而全面的分析研 究，综合地质勘探、试验、理论计算分析以及洞室群施工过程中 监测成果等，进行定性和定量的综合评判。 4.1.4～4.1.5地下厂房围岩分类、岩体与结构面物理力学参数和 初始地应力是围岩稳定分析和支护设计的重要依据，应根据试验 研究确定，并依据施工揭示的地质条件予以修正。 4.1.6数值分析技术在地下洞室群工程设计和围岩稳定性评价中 起着越来越重要的作用。它不仅能模拟岩体的复杂力学与结构特 征，如介质的非均匀性、非线性、各向异性、复杂边界条件等， 也能模拟分析各种施工过程，实现应力场、温度场和渗流场的耦 合，对地下工程的变形、应力变化、岩体松弛届服和破环等进行 预测预报。数值分析成果辅以监测数据和工程实例的检验，可有 效提高计算成果的可信度和实用性，
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4.2.1地应力是影响大型地下洞室群围岩稳定的一个非
4.地应力定影啊大 正市里安口 因素，根据实测地应力场反演是获得工程区地应力场的较好方法。 自前得到广泛认可和使用的地应力测量方法为水压致裂法和套芯 应力解除法。在厂址区实测地应力基础上，结合工程区域宏观地 质构造、工程现场破坏现象，对厂区初始地应力场进行反演，可 获得较为可靠的厂区初始地应力场
4.2.2～4.2.3地应力测点的布置应考虑测点位置和数量。为了客
观地反映厂区地应力在空间上的分布情况，测点宜靠近主洞室 群，且布置于不同高程。测点总数量不宜少于6个，如果厂区内 有大型结构面切割，则应适当增加测点。
群，且布置于不同高程。测点总数量不宜少于6个，如果厂区内 有大型结构面切割，则应适当增加测点。 4.2.4地应力测试过程复杂，测试误差客观存在，实测地应力误 差可达20%以上。可根据宏观的地质构造背景和地应力场分布格 局，解读和甄别地应力测试数据。
北京某大厦10kv配电室增容改造工程施工组织设计_secret4.2.6根据地下厂区地应力水平、
区初始地应力场反演三维模型的范围，并充分考虑地形、地质构 造以及岩体力学性质，尽量客观反演初始地应力场。地下厂区初 始地应力场受断层软弱带及节理裂隙影响，应模拟二级结构面（断 层、层间错动带、软弱夹层、大型接触破碎带等）和主要三级结 构面（小断层、大型节理、风化夹层和卸荷裂隙等）。 中等应力水平下的厂区初始地应力场反演计算时，可采用线 弹性模型进行分析。当厂房区域位于孤山地区，通过地质条件综 合分析地应力以自重为主时，可以按自重应力场计算。
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之间的相对误差宜在土20%以内。
4.3围岩稳定数值分析
三十二层塔式住宅楼建筑工程施工组织设计NB/T3509020
4.3.6数值计算过程不收敛，包含两种情