T/CEA 0013-2020 电梯曳引系统设计技术要求.pdf

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T/CEA 0013-2020 电梯曳引系统设计技术要求.pdf

6.1.4.2.2钢丝绳与不同绳槽的当量摩擦系数计

6.1.4.2.2.1U型槽和带切口的U型槽(见图2)

NB/T 20039.12-2011标准下载6.1.4.2.2.2V型槽(见图3)

a)轿厢装载和紧急制动工况 1)对于未经硬化处理的槽

2)对于经硬化处理的槽

6)滞留工况 对于硬化或未硬化处理的槽

6. 1. 4. 2. 2. 3 鹰擦系数

使用以下数值: a)对于装载工况, μ=0. 1 b)对于滞留工况,μ=0.2。

f=μ. sin(y /2)

=μ sin(y /2)

6.1.4.5.1导向轮惯量的折算质量(ma)

T/CEA 00132020

如果轿相侧具有导向轮,那么6.1.3的1 轿侧导向轮惯量的折算质量总 需注意的是,与曳引轮速度系数相等的用于悬挂装置的滑轮均视为导向轮(参见图4和图5)。 每个导向轮惯量的折算质量,应采用公式

一导向轮的转动惯量,单位为千克平方米(kg·m"): 悬挂比 F 导向轮的节圆半径,单位为米(m)

6.1.4.5.2轿厢侧滑轮惯量的折算质量(mecr)

每个轿厢侧滑轮(不含导向轮)惯量的折算质量,应采用公式(17): Pear=Jear (Voulles/V)2/R2........

(不含导向轮)惯量的折算质量,应采用公式

说明: 该轿厢侧滑轮的转动惯量,单位为千克平方米(kg·m"); 该轿厢侧滑轮的转速(绳速),单位为米每秒(m/s); V一一轿厢的运行速度,单位为米每秒(m/s); 该轿厢侧滑轮的节圆半径,单位为米(m)。

6.1.4.5.3对重侧滑轮惯量的折算质量(mat)

每个对重侧滑轮(不含导向轮)惯量的折算质量,应采用公式(18): mpevt =Jpert " (vaulles/V)?/R2.....

说明: Jr:一一该对重侧滑轮的转动惯量,单位为千克平方米(kg·m"): V,ou.y 该对重侧滑轮的转速(绳速),单位为米每秒(m/s); 一轿厢的运行速度,单位为米每秒(m/s); 该对重侧滑轮的节圆半径,单位为米(m)。

3.1.4.6并道内的摩擦力(FR..rFR)

如果不能确定最小的摩擦力,在任何情况下,宜删除T和T公式中摩擦力FR和

6.1.5通常所需计算的最不利情况

6.1.5.1轿厢装载工况

6.1.5.2紧急制动工况

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6.1.5.2.1如果计算T和T时考虑了T和T公式中的摩擦力FRea和FRewt,则应计算下述可能最不利情况 的T/2: a 载有额定载重量的轿厢在底层端站上行和下行; b 载有额定载重量的轿厢在顶层端站上行和下行; c)空载轿厢在底层端站上行和下行; d)空载轿厢在顶层端站上行和下行。 6.1.5.2.2如果计算T和7时删除了T和7公式中的摩擦力FRer和FRert,则应计算下述可能最不利情况 的T/T2: a)载有额定载重量的轿厢在底层端站下行和顶层端站下行; b)空载轿厢在底层端站上行和顶层端站上行

6. 1.5. 3 轿厢或对重滞留工况

见6. 1. 2. 2. 3

5.2悬挂钢丝绳安全系数的计算

依据5.2.1.2的要求,本章给出计算悬挂钢丝绳安全系数S的方法。该方法仅适用于 a)钢质(或铸铁)电引轮;和 b)符合GB/T8903的钢丝绳。 注:该方法基于假定在正常的维护和检查的情况下,钢丝绳有足够的寿命。

6.2.2滑轮的等效数量(Nauiv)

6. 2. 2. 1 总则

弯折次数以及每次弯折的严重程度会导致钢丝绳的劣化。同时,绳槽的种类(U型或V型)以及是否 有反向弯折也有影响。 每次弯折按严重程度可以等效为一定数量的简单弯折。 简单弯折为钢丝绳运行于一个半径不大于钢丝绳公称直径0.53倍的U型槽。 简单弯折的数量相当于一个等效的滑轮数量Neuiv,其数值从公式(20)得出:

6.2.2.2Nauiv(t)的计算

Nau(的数值可从表1查得

Nau(的数值可从表1查得

表1电引轮的等效数量[Nauiv(t)l的计算

4.2.1.2的规定或采用等效的方法。

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电梯在井道最不利位置,轿厢按下述规定装载,历时10min,轿厢应保持平层状态,悬挂装置没有 打滑现象。 a)对于载货电梯,使用装卸装置为轿厢装卸载时,如果其质量不包括在额定载重量中,则应将额 定载重量加上装卸装置的质量,即以125%额定载重量+装卸装置的质量进行静态曳引检查。 b)对于轿厢面积超过规定的载货电梯,以轿厢实际面积所对应的125%额定载重量进行静态电引 检查。 c)对于额定载重量按照单位轿厢有效面积不小于200kg/m计算的汽车电梯,以150%额定载重量 进行静态电引检查。

7. 3 动态电引试验

7.3.1在电梯最不利位置时的紧急制动工况下 通过使电梯制动数次,检查更引能力。每次试验,轿 厢应完全停止。 试验应按下列要求进行: a)在行程上部,轿厢空载上行; b)在行程下部,轿厢载有125%额定载重量下行。 7.3.2当对重或轿厢完全压在缓冲器上时,应使驱动主机连续转动直到悬挂装置打滑;或者如果不打 滑,应不能提升轿厢或对重,

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图A.1悬挂比2:1(具有补偿装置)的示

1悬挂比2:1(具有补偿装置)的示例

以图A.1为例给出本计算示例的电梯参数见表A.1,电引轮绳槽为带切口的U型槽。

以下计算由图A.1和表A.

更引轮的等效数量Nauir(t)=6.7(从表1查得)。 引起简单弯折滑轮的数量Nas=2(根据图A.1) 引起反向弯折滑轮的数量Nor=0(根据图A.1) 与电引轮和滑轮直径有关的系数

导向滑轮的等效数量:

Nequiv(p) =K,×(Nps +4×Npr) Ncai(n) =1×(2+4×0)= 2

滑轮的等效数量: Nei=Nwir (0) +Neawir (n) =6. 7+2=8. 7

A. 3. 1 安全系数 S

根据6.2.3计算S

(1)8.567 S, =10 =17.75

A. 3. 2 安全系数 S

根据5.2.1.2,要求悬挂钢丝绳的安全系数不应小于12。 悬挂钢丝绳上的拉力: )轿厢位于井道最低位置时:

取上述最大的T为11301.12N。 安全系数S:

TI 5×44000 Su 19.467>S 11301.12

A. 3. 3 计算结果

安全系数符合S≥Sr,且S≥12。 悬挂钢丝绳安全系数符合要求。

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附录B (资料性附录) 电引力计算示例

以图A.1为例给出本计算示例的电梯参数见表B.1,电引轮绳槽为带切口的U型槽

以下计算由图A.1和表B.1得出。 当量摩擦系数

以下计算由图A.1和表B.1得出。 当量摩擦系数

有125%额定载重量的轿厢位于底层端站,且不

1100+1.25×1000 T: ×9.81+5×0.34×60×9.81 2 T, =12527.37(N) T,= 2 2 T, = 8485.65(N) T b)载有125%额定载重量的轿厢位于顶层端站,且不考虑任何摩擦。 2 1100+1.25×1000+2×1.5×60+1×0.72×60/2 T,= ×9.81 2 T, = 12515.60(N) T,= ×9.81+ 5 ×0.34×60×9.81 2 T, = 8603.37(N) T 轿厢装载工况符合要求

μ= 0.1/l1 + (r ×V)/10) μ= 0.1/[1 + (2 ×1.5)/10]= 0.077

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a)载有额定载重量的轿厢位于底层端站 1)轿厢上行

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1)轿厢上行 FR.a 2 2 2 2 2 T, =10712.12(N) T,: 2 2 2 2 2 2 T, =8874.15(N) T2 2)轿厢下行 T: 2 T= 2 2 2 T, =11890.12(N) T,: 2 2 2 100 ×0.5+ 2 2 2 T, = 8097.15(N) T2 载有额定载重量的轿厢位于顶层端站 1)轿厢上行 2 2

FR. n 2 2 2 2 2 T = 10712.12(N) T, = 2 2 2 2 2 2 T, =8874.15(N) T2 2)轿厢下行 2 T = 2 2 2 T =11890.12(N) 2 2 2 ×0.5 + 100 2 2 2 T, =8097.15(N) T2

2 2 2 2 T = 11890 12(N)

,= ×(gn+a)+M sRcar×(gn+2×a)+ 2 2 T. = 2 T, =11890.12(N) 2 2 2 2 2 T, = 8097.15(N) T,

Ipew Xmpewt Xa 2 2 2 1×24 ×0.5+ L 2 2.

T, =8097.15(N) =1.47

载有额定载重量的轿厢位于顶层端 1)轿厢上行

)载有额定载重量的轿厢位于顶层端站

T/CEA T= 2 2 2 T, =10751.95(N) 2 2 2 2 2 2 T, = 9048.87(N) T2 2)轿厢下行 T : 2 2 2 2 2 T, =11826.75(N) 2 2 2 1550. T, : 2 2 2 T, =8157.87(N) T2 载轿厢位于底层端站 1)轿厢上行 T = 2 2 2 2 2 2

T/CEA0013—2020 2

2 2 2 2 : 2 2

2)轿厢下行 2 2 2 T= 2 2 T, =11826.75(N) T, = 2 2 2 2 : 2 2 2 T, = 8157.87(N) T1 =145

2 2 2 2 : 2 2 2

T, = 8157.87(N) 1 = 1.45 < efα

2 2 2 2 2 T = 8874.15(N)

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2 2 2×24×0.5.100 2 2 2

12 2)轿厢下行 T= 2 2 2 2 2 2 T =8097.15(N) 2 2 2 2 T, = 6735.12(N) T2 载轿厢位于顶层端站 )轿厢上行 1: 2 2 2 2 2 T = 9048.87(N) L 2 2 T2: 2 2 2

ipewr×mpewxa,i FRw 2 2 2 2 2 2

T= 8097.15(N)

FRcar 2 = 2 2 2 2 2

T =6735.12(N T =1.2

d)空载轿厢位于顶层端站 1)轿厢上行

2 2 2 T = 2 2 2

T =1.48

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2)轿厢下行 2 2 2 T: 2 2 T =8157.87(N) 2 2 2 2 2 T, = 6671.75(N) T2

隐蔽工程验收质量通病防止措施(17)2 2 2 T 2 2 2

紧急制动工况符合要求

1= 6.38 >efa

b)空载轿厢位于底层端站,且不考虑任何摩擦

2 2 T = 8485.65(N) T, = M sRcar × gn T,=5×0.34×60×9.81 T, = 1000.62(N) T, 工况符合要求

DB21/T 3217-2019 水工混凝土雷达法检测应用技术规程T/CEA 00132020

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