GB50181-1993 标准规范下载简介

GB50181-1993 蓄滞洪区建筑工程技术规范(1998年版)

混激士保护层量小厚度（m）

第8.1.1条本章适用于俱乐部、礼堂和食堂等空旷的公共建筑。 第8.1.2条俱乐部、礼堂等公共建筑的附属房屋应具有集体避洪功能。 第8.1.3条单层空旷房屋的结构布置应符合下列要求： 一、当两侧有附属房屋时，其附属房屋的总高不宜低于大厅檐口高度； 二、当两侧无附属房屋时，大厅的柱应采用钢筋混凝土柱；混凝土强度等级不应低于C25； 三、不得采用无端屋架的山墙承重方案。 第8.1.4条屋架下弦高度低于本规范第3.2.4条第二款关于近水面安全层楼板底面高度时，应 采用有榛体系的轻型屋盖。 第8.1.5条大厅不宜设置悬挑结构。 第8.1.6条单层空旷房屋的圃护墙宜采用嵌砌式。 第8.1.7案 单层空旷房屋的山墙应设置钢筋混凝土柱和梁，混凝土强度等级不应低于C25。

第8.2.1条单层空旷房屋，可划分为前厅、后厅、大厅和侧房等若干独立结构，根据其结构类型按 本规范有关章节的规定进行验算，但应考虑各独立结构之间的相互影响。 第8.2.2条两侧无附属房屋的大厅，可取一个典型开间验算： 当围护墙与柱脱开或在波浪荷载作用下墙体能自行垮掉时，可采用透空式房屋计算波浪荷载； 当围护墙与柱、圈梁等有牢固连接，且墙体的开洞率符合本规范第六章有关要求时，可采用半透空 式房屋计算波浪荷载。 第8.2.3条单层空旷房屋山墙的柱和梁应进行平面外抗洪验算。

第8.3.1条有屋盖构件的连接及支撑布置DB37T 4082-2020 公共美术馆服务规范，应符合下列要求； 一、条应与屋架牢固连接，并留有搁置长度； 二，当屋架下弦高度小于本规范第3.2.4条第二款关于近水面安全层楼（屋）盖板底面设计高度时

在波浪荷载作用下榛条上的槽瓦、瓦楞铁、石棉瓦等应与擦条脱离 三、当采用木屋盖时木塑板应稀铺：

四、有標屋盖的支撑布置宜符合表8.3.1的要求。

表8.3.1有想屋盖的支撑布罩

注：h，为近水面安全层楼（屋）遵板底面设计高度

第8.3.2条钢筋混凝土排架柱的箍筋加密区，其箍筋间距不应大于100mm，加密区 下列要款：

下列要求； 一、柱头取柱顶以下500mm并不小于柱截面长边尺寸； 二、变截面柱取变截面处上、下各300mm； 三、柱根取下柱柱底至室内地坪以上500mm。 第8.3.3条舞台口的横墙应符合下列要求： 一、舞台口横墙两侧及墙两端应设置钢筋混凝土柱； 二、舞台口横墙应设置钢筋混凝土卧梁，其截面高度不宜小于180mm，并应与屋盖构件有可靠连 接； 三、舞台口大梁上不应设置承重墙体。 第8.3.4条大厅的砌体围护墙应符合下列要求： 一、当采用透空式结构时，围护墙与柱和圈梁不应拉结，且沿墙与柱、梁间可设置隔离层； 二、当采用半透空式结构时，围护墙、山墙的开洞率和墙体与柱、圜梁的拉结应符合本规范第六章和 第七章的有关规定。 第8.3.5条砖围护墙的现烧钢筋混凝土圈梁设置，应符合下列要求： 一、大厅柱（墙)顶标高处应设置圈梁一道，圈梁与柱或屋架应牢固连接；圈梁与柱连接的锚拉钢筋 不宜小于4Φ12，且锚固长度不宜小于35倍钢筋直径； 二、半透空式房屋沿墙高每隔3m左右增设圈梁一道 三、圈梁的截面宽度与墙厚相同，高度不应小于180mm；配筋不宜小于4Φ14，箍筋间距不宜大于 200mm 四、对软弱或不均匀地基，应增设基础圜梁一道。 第8.3.6条大厅与附属房屋不设缝时，在同一标高处应设置封闭阖梁并在交接处连通，瑙体交接 处沿墙高每隔500mm应设置2Φ6拉结钢筋，且每边深入墙内不宜小于1m。 第8.3.7条山墙应沿屋面设置钢筋混凝土卧梁，并应与屋盖构件锚拉。 第8.3.8条山墙的钢筋混凝土柱，其截面与配筋不宜小于排架柱；间距不宜大于4m，并应通到山 墙的顶端与卧梁连接。 第8.3.9条山墙沿墙高每隔3m左右应设钢筋混凝土梁，梁与大厅圈梁应连成封闭形式；梁的截 面高度不应小于240mm，其纵向配筋按计算确定；箍筋直径不宜小于8mm，其间距不宜大于 100mm。

附表1.1 名词解羟

附录二平透空式房屋波浪荷载的计算方法

一、作用于开洞墙面上的波浪荷载分布Q>q%（kN/m）（附图2.1)，当水深d大于2倍波高时，可按 下列公式计算 1.静水位以上(d≤≤kH+d)：

2.静水位以下（0≤≤d）

附寒 2. 1 波滤反射素整

因图2.1开润增面上的波浪段分布

磊开润增面上的波浪新分

二、作用于z1至z2之间开洞墙面单位宽度上的波浪总荷载Q。、Q%(kN/m）及其作用点到2，截面 的距离d、d（m），可按下列公式计算： 1. 静水位以上(附图2.2(a),d≤z

2.静水位以下（附图2.2(b），0≤z

Q (z )sinh 2元22 cosh w (wa 2元 sinh 2元22 sinh 2元21

式中Qs、Q一—作用于z至22之间开洞墙面单位宽度上的波浪总荷载(kN/m）； dvdbQQ作用点至z，截面的距离（m）。

附图2.2波浪荷载Q、Q.及其作用位置

透空式房屋波浪荷载的计算

一、作用于建筑物竖向构件及水平构件的波浪荷载分布，当波高H不天于0.2倍水深耳&不小于 0.2倍波长1或波高H大于0.2倍水深且水深不小于0.35倍波长1时，可按下列方法计算； 1.竖向构件。作用于距水底面z(m》处（附图3.1a)构件单位长度上的波浪荷载x，当垂直于波蜂线 的杆件断面尺寸a不大于0.3倍波长且平行于波峰线的杆件断面尺寸6不大于0.2倍波长1时，可 按下式确定：

附图3.1波浪对竖向、水平构件的作用

aVx 2元²H cosh2d at sinh 2元2

此时相位为wt=270°。 当 gxVmx大于 0. 5gzlmx时

4x = Axvmr( 1 + 0. 25 jx y

此时相位为wt=arcsin（一0.5qxlmu/qxVmx）。 2.水平构件。作用于距水底面（m)处（附图3.1b)水平构件单位长度上波浪荷载的水平分量g和 竖向分量q(kN/m），当垂直于波峰线的杆件断面尺寸α不大于0.1倍波长且平行于波峰线的杆件 断面尺寸6不大于0.1倍波长1时，可按下列公式确定： (1)水平分量9仍可由式（附3.1)至（附3.3)确定。 （2）竖向分量9可由下式确定：

武中 AtVv9 分别为波浪荷载竖向分量的速度分量和惯性分量（kN/m）； A.构件截面计算面积（m）

7 速度荷载系数，圆形截面可采用1.2，b/a不大于1.5的矩形截面可采用2.0； n—惯性荷载系数，圆形截面可采用2.0,b/a不大于1.5的矩形截面可采用2.2； V 一分别为水质点运动的竖向速度和竖向加速度。 g：的最大值Qmx按下列两种情况取值： 当aVmx不大于 0. 5glm时,

比时相位为wt=arccos（一0.5qmx/qtVmx） (3)作用于水平构件单位长度上的g(kN/m）一般可按下式确定

Qxmsx=Qelm8 QrVmax=QeVmax

q的最大值q可取下列两种组合情况的较大者： ①最大水平荷载时加相应相位的竖向荷载； ②最大竖向荷载时加相应相位的水平荷载。 二、作用于整个竖向构件上的最大速度荷载分量Qxvmax(kN）和最大惯性荷载分量QxImx（kN），当垂 直于波峰线的杆件断面尺寸α不大于0.3倍波长1且平行于波峰线的杆件断面尺寸b不大于0.2倍波 长1时，可按下列方法计算： 1.对于2至22间断面相同的构件，当波高H不大于0.2倍水深且水深不小于0.2倍波长1w或波

MVmxv 2元 Mlmx /xl 4元

Mrlmx xl 4元 元(22 sinh 4元d (21 wa)2 8lw

[元(22 2/)2 4元d (21w)2 + 8lw. sinh I. Z.m

2元(z2 2#2 cosh 2元2 cosh 2元2 Z wa lwa Iwa

QxmaxQrlma 当Qzymax大于0.5Qlm时： Qxmr = QxVmr 1+0.25

2.当QVm大于0.5Qm

对水底面的最大总力矩M.为：

对水底面的最大总力矩Mxma为： Mmx = MxVmx 1 + 0.25 Mxlmax Mvmar

板（阳台板、雨篷板）等水平板波派

、波浪上托力。位于静水面以上0.8倍波高H至静水面以下0.5倍波高H范围内的房屋水平 皮浪上托力可按下述方法确定： 作用于水平板的波浪上托力平均压强9.可按下式计算

一、波浪上托力。位于静水面以上0.8倍波高H至静水面以下0.5倍波高H范围内 板，其波浪上托力可按下述方法确定： 1.作用于水平板的波浪上托力平均压强m可按下式计算：

km一一波浪最大压强系数。根据楼板底面距静水面的相对高度△h/H按附表4.1确定。当板底 位于静水面以上时，△h取正值；反之取负值（附图4.1）。 荷载的分布宽度（沿波浪传播方向）。可取1/8倍波长。当板长1，不大于1/8倍波长时，l。取 1；当板长1大于1/8倍波长1时，应考虑波浪向前传播时，分布荷载Qm向前移动至不同位置的情 况。

附图4.1波浪对水平板的上托力

附表4.1波浪最大压强系数

2.对于半透空式房屋的楼板，计算波高H可乘以透浪系数k.。 二、波浪下冲力。位于静水面以上0.8倍波高H至静水面以下0.5倍波高H范围内的透空式房屋 水平板，在z处（附图4.2)波浪下冲力的最大值gm，可按下式确定：

qBmx=1. 7 cos(90°—α) 2g

U=0.75C+V tanh 2元a 2元 V. = Lwa

对图4.2波浪对水平板的

附录五地基土的承载力标准值

当根据室内试验的物理、力学指标平均值查表确定地基承载力时，将查表所得地基承载力基本值乘 以折减系数0.85，得出地基承载力标准值fk。

式中土性指标试验值：

附表5.1粉土承整力美本值（kPa

注0有括母者仅供内确用

■②在湖、靖、沟、谷与河漫滩地段，新近沉积的粉土，应根据当地实戏经验取值

附表5.2粘性士承载力基本值【kPa】

注：①有括号者仅供内插用1

②在潮、塘、沟、谷与河漫滩地段新近沉积的粘性土、第四纪晚更新世（Q）及其以前沉积的老粘性土均应根据当地实

附表3.3沿海地区激泥和滋泥质士承载力基本值

附来.4的和黄士承段力本（kPa）

附衰 5.5新近雄积黄土承股力基本值（kPa）

附录六平透空式房屋墙体承载能力验算

一、开洞墙体沿齿缝受弯承载力计算。当两洞口间墙体的中部有与其相垂直的墙体或有抗浪 可沿洞高取一单位高度的墙体(a1～α:)作为悬臂梁（附图6.1)验算其在波浪荷载作用下沿齿缝的 承载力。等效均布荷载可按下式确定，

附图6.1开漏墙体内力简化计算示意

附录七砖填充墙框架抗洪验算

一、侧移刚度。砖砌体填充墙框架考虑抗侧力作用时，层间侧移刚度可按下列公式确定： Kw = K + K.

一、侧移刚度。砖砌体填充瑶框架考虑抗侧作用时，层间侧移刚度可按下列公式确定： Kfw=K + Kw （附7.1） Kw=0.9ZEIu/H(0m+7)) （附7.2） Y=9Iu/AH （附7.3） 中一=1 （附7.4）

（附7.1) （附7.2） （附7.3） （附7.4）

Kw=0.9E/H（m+Y)） Y=91/A,H3 一如=1

对图7.1开洞块充墙裁面面积和慢性矩

二、波浪作用效应。 1.楼层组合的剪力设计值，应按各榻框架和填充墙框架的层间侧移刚度比例分配，但无填充墙框 架承担的剪力设计值，不宜小于对应填充墙框架中框架部分承担的剪力设计值（不包括由填充墙引起的 附加剪力）。 2.填充墙框架的柱轴向压力和剪力，应考虑填充墙引起的附加轴向压力和附加剪力，其值可按下 列公式确定

（附7.7) （附7.8)

N,=VH/ Y.= V.

武中N一框架柱的附加轴压力设计值； V——填充墙承担的剪力设计值，柱两侧有填充墙时可采用两者的较大值； H一框架的层高， 1一一框架的跨度！ V一一框架柱的附加剪力设计值GB/T 39521-2020 农业拖拉机和机械 拖拉机和自走式机械的自动导航系统 安全要求，

V≤Z(M+Mu)/H+0.8fA. 0.4Vtm≤Z(Mu+M)/H. fir= EN ·f.

（附7.9) （附7.10） （附7.11)

Awo 砖墙水平截面的计算面积，无洞口可采用1.25倍实际截面面积，有洞口可采用截面净 面积，但宽度小于洞口高度1/4的墙肢不考虑； MaMlu 分别为框架柱上、下端偏压的正截面承载力设计值，可按现行国家标准《混凝土结构设 计规范》的有关公式取等号计算； H一 柱的计算高度，两侧有填充墙时，可采用柱净高的2/3，两侧有半截填充墙或仅一侧有 填充墙时，可采用柱净高； f、一砖砌体抗剪强度设计值，按现行国家标准《砌体结构设计规范》采用； 一砖砌体强度正应力影响系数，按附表7.1采用。

附表7.1砖耐体强度正应力影响系数

注：6。为对应量力荷载代表值的翻体数面平均压应力

一、为便于在执行本规范条文时区别对待SN/T 5145.11-2019 出口食品及饲料中动物源成分快速检测方法 第11部分：鸭成分检测 PCR-试纸条法，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1.表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”； 反面词采用“严禁”。 2.表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”； 反面词采用“不应”或“不得”。 3.表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”或“可”； 反面词采用“不宜”。 二、条文中指明必须按其它有关标准、规范或其它有关规定执行时，写法为“应按.执行”或“应符 合.要求（或规定）”。

主编单位：中国建筑科学研究院 参加单位：湖南省水利水电科学研究所 主更起草人,王开顺 钟充巩正光 葛学礼 钟昌云 刘立强蔡建华

主编单位、参加单位和主要起草