GB／T 51295-2018标准规范下载简介

GB／T 51295-2018 钢围堰工程技术标准(完整正版、清晰无水印)

式中：l一一支承在内隔墙间的外壁最大计算跨径（m）； hi一一刃脚斜面部分的高度（m）。 刃脚水平方向可视为闭合框架，当刃脚悬臂的水平力分配系 数α时，作用于框架的水平力应乘以分配系数β：

h4 h1+0.05l

中：山 支承在内隔墙间的外壁最小计算跨径（m）；

QCR 617-2017 铁路客车及动车组用地板布4.7钢板桩围堰构造设计

4.7.1钢板桩按照截面划分有U型钢板桩、帽型钢板桩、直腹式 钢板桩、组合式钢板桩（图24）

钢板桩、组合式钢板桩（图24）

图24钢板桩截面形式

单排桩围堰是钢板桩围堰中最常见的形式，即依次插入钢板 桩（或钢板桩与钢管、组合墙等组合结构）形成连续的墙体来承受 和传递水平荷载的结构，单排桩围堰根据开挖深度可设计成悬臂 钢板桩围堰、单层及多层支撑（锚）钢板桩围堰，图25所示为典型 的单层钢板桩围堰。 一般在能设置支撑或拉锚的项目中优先采用单层钢板桩围堰 结构形式。设计时，需确保钢板桩有足够的插入深度、足够的强度 和刚度，且支撑体系满足强度、刚度及稳定性要求，封底混凝土满 足强度要求。 双排钢板桩围堰是设置两排钢板桩，钢板桩之间填土（或砂）： 两排钢板桩之间通过围標和拉杆连接而形成重力式的挡土、挡水 本系。双排钢板桩主要用在没有条件设置支撑（拉锚）的场地中， 如内河的截流围堰、水工结构的水域范围内围堰。图26所示为典 型的双排钢板桩围堰。与单排桩设计相比，不但要设计钢板桩的

长度、验算其刚度及强度，而且需要设计双排桩之间的宽度、验算 围堰的整体稳定性及内部剪切稳定性，同时需要设计拉杆及围標

图25典型的单层钢板桩围堰

一水位：2一泥面：3一拉森钢板桩；4一开挖面：5一锚桩：6一锚杆：7一支撑

双排钢板桩围堰填料应采用级配良好、摩擦角大的无黏性土， 慎用排水不良的黏性土。堰体内软弱的淤泥宜进行换填或加固处 理。为增加抗剪切能力，可采用土工织物袋装砂土回填。为减小 堰体内的水头压力，可在背水侧设置排水孔。 格型钢板桩围堰（图27、图28）是由直线型钢板桩拼接而成的 圆格型鼓型的格体，格体之间相互连接，格体内填充砂、石料，在 锁扣抗拉强度保证的前提下，依靠其自身的重力稳定性实现挡土

挡水的功能。该类型围堰中的钢板桩不是抗弯构件，而是抗拉构 件。通常用在大面积的水域围堰，且钢板桩入土深度受到限制，如 基岩表面等。设计时，初步确定了格型的直径（宽度）时，需验算钢 板桩的抗拉强度、格体内部剪切稳定，以及把格体作为重力式挡土 墙看待而进行抗滑移、抗倾覆、圆弧滑动及地基承载力验算。格型 围堰的设计可参照《格形钢板桩码头设计与施工规程》JT293一98

1一拉杆；2一围標；3一拉森钢板桩；4一回填土；5一内侧（背水面）；6一开挖面； 7一计算底面；8一水位；9一外侧（迎水侧）；10一泥面

4.7.6优化支撑布置可形成较大作业空间，宜避免采用大截面结 构构件，应尽量减少对河床清理、水下混凝封底以及主体结构施 工的影响。 由于钢围堰处于江河等水中，需抵御涨落潮、水流冲击、施工 船只停靠挤压等不利影响，还需具备一定的抵御漂浮物撞击能力 所以内支撑体系应具备较高的安全度，其整体稳定、局部稳定、构 牛节点的焊缝等连接均应按具有一定的安全储备进行设计。 内支撑可采用工字钢等型钢或钢管，各构件之间应连接可靠 同时支撑的布置应考虑其便于安装、拆除以及构筑物施工。

4.7.8钢板桩墙的抗弯刚度在施工中是一个变化的值，其范围

于单根钢板桩抗弯刚度与理想桩墙抗弯刚度之间，不可直接选取 钢板桩铭牌中桩墙的刚度作为设计参数，而需对其进行折减。同 样，钢板桩墙的充许弯矩也不可直接选取钢板桩铭牌值，而应按照 取钢板桩铭牌值的30%～70%进行折减。钢板桩变形小时，抗弯 折减系数取小值，钢板桩变形大时，抗弯折减系数取大值。 钢板桩的刚度随看其变形增加而逐步丛单根钢板刚度向理 想桩墙刚度变化提高，因此设计时不可直接选取钢板桩铭牌中桩 墙的刚度作为设计参数，需进行折减，否则计算出钢板桩变形量较 实际偏小而不安全。同样，钢板桩的实际充许弯矩也低于钢板桩 铭牌中桩墙的充许弯矩，因此根据钢板桩铭牌中桩墙的充许弯矩 值进行设计也不安全

4.8.1钢套箱围堰适用于承台底面低于河床的承台施工。侧板和 封底混凝土是钢套箱围堰的主要阻水结构，可兼作承台侧模和底模 钢套箱围堰一般有单壁套箱围堰和双壁套箱围堰两种，其结 构的选定根据水压差及支撑情况等经计算比较后确定。当水压差 天于10m以上时，一般选用双壁钢套箱围堰。 单壁钢套箱围堰或非圆形双壁钢套箱围堰均需根据计算设置

一层或多层内环梁和内支撑体系；当圆形双壁钢套箱围堰顶需要 设置施工平台时，应根据施工荷载需要设置内环梁和内支撑体系 双壁钢套箱与单壁钢套箱的比选参见表14，

4双壁钢套箱与单壁钢套箱的比

4.8.3围堰侧板构造见图29

4.8.3围堰侧板构造见图29。

图29围堰侧板构造 壁板：2一横向加劲肋：3一竖向加劲肋

4.8.5设置水平桁架或横隔板的目的是使内、外壁板组成整 本共同受力。水平桁架腹杆一般采用型钢，并与横向隔板焊 接，横隔板采用钢板加工制作，水平桁架间距不宜大于1.5m。 围堰尺寸较大或围堰壁舱内需要浇筑混凝土时，围堰的双壁侧 板内应设置竖向隔舱板，以对围堰壁舱进行分仓，并增加侧板 的刚度。 4.8.6双壁钢套箱围堰刃角构造大样可参见图30

4.8.6双壁钢套箱围堰刃角构造天样可参见图30。

30双壁钢套箱围堰刃角构造图

1一内壁板：2一外壁板：3一刃脚壁板：4一刃脚底部封板；

4.8.12插打式钢套箱围堰的平面尺寸宜比基础平面尺寸大 0.5m~1.0m，吸泥下沉式钢套箱围堰的平面尺寸宜比基础平面 尺寸大0.8m~2.0m，围堰内壁作为模板、且围堰有精确定位措施 时可天0.1m~0.2m。钢套箱围堰吸泥下沉容易产生平面偏差 扭转及倾斜，为确保模板、支架安装空间，故应放大尺寸；吸泥下沉 式钢套箱围堰下沉深度越大，则取值越大。

4.9钢吊箱围堰构造设计

4.9.1 钢吊箱围堰适用于承台底面高于河床的承台施工。侧板、

氏板和封底混凝土是钢吊箱围堰的主要阻水结构，可兼作承台施 工模板。 吊箱围堰一般有单壁吊箱围堰和双壁吊箱围堰两种，其结构 的选定根据水压差及支撑情况等经计算比较后确定。当水压差天 于10m以上时，一般选用双壁钢吊箱围堰。 单壁钢吊箱围堰或非圆形双壁钢吊箱围堰均需根据计算设置 层或多层内环梁和内支撑体系；当圆形双壁钢吊围堰顶需要设 置钻孔施工平台时，应根据钻孔施工需要设置内环梁和内支撑 体系。 双壁钢吊箱与单壁钢吊箱的比选可参考表14。 4.9.3钢吊箱围堰侧板可由壁板、竖向加劲肋、横向加劲肋或横 向隔板组成。 4.9.14钢吊箱围堰内腔尺寸宜比基础大0.1m~0.2m。围堰壁 板作为承台模板时，应考虑围堰准确定位的条件以及对承台位置 的影响

4.9.14钢吊箱围堰内腔尺寸宜比基础大0.1m~0.2m。 板作为承台模板时，应考虑围堰准确定位的条件以及对承 的影响。

OZ 大星 工字钢：2一大直径钢管：3一小直径钢管：4一钢筋：5一缺口

一圆形钢管桩：3一槽钢：4一第二圆形钢

4.10.3钢管桩主要为圆形截面，限制钢管的径厚比是为 钢管桩在插打施工中发生局部屈曲

4.10.4锁口位置渗漏水应采取填塞棉絮、锯末、黏土混合牛

在水较深、流速较天地区，因锁口与周围水位连通，直接注浆 则浆液会流入水中而无法固结，起不到止水作用。考虑防水效果 好、施工方便，推荐采用防水布袋灌浆法。一般采用比锁口直径梢 天，与锁口长度相等的防水布袋作为浆液的外包物，限制其外流 防水布袋套在注浆管的外面，随着注浆管一起放入锁口内，注浆管 可采用硬塑料管，直径小于锁口尺寸，以易于插入为宜，可重复使 用。防水布袋一般采用不透水油布加工而成，袋内一般采用低强 度高流动性的水泥浆，可掺入膨润王、黏土等。防水布袋直径应比 锁口稍大，其良好的柔度能保证锁口内被充分填充，达到良好的正 水效果。 具体施工时，布袋安装应防正绞缠，且布袋长度需确保浆体 次性灌注到位；灌注过程应确保严格按试验浆体配比。灌注速度 不宜过快，过程中要仔细观察浆体的稠度、灌注速度、防水布袋的 变化等，发现问题时及时采取补救措施。 考虑到钢管桩嵌入基底以下深度和开挖后悬臂深度基本各占 钢管桩长度一半左右，基坑底面以上部分焊缝是否渗漏水对基坑 施工十分重要，插打过程中鉴手锁口接触形式，在钢管桩发生偏斜 时已插打钢管桩锁口顶部焊缝受力最为不利，越往下受力越小，超 过一半深度儿乎不受影响。同时考虑到新插打钢管桩垂直度在打 入深度一半时检查，打入深度小于1/2时出现卡桩或者垂直度偏 差大时，需要拔出钢管桩检香其锁口焊缝是否完好，调整钢管桩坚 可位置重新插打。所以取焊缝计算长度为整条焊缝1/2验算符合 施工实际。 4.10.7围堰角部外侧土体应加固设计。钢管桩围堰在转角处受

力状态复杂，钢管弯矩和应力相对较大，因此应在转角值

桩外侧地层进行注浆加固。根据地质情况，注浆管应设置在钢管 桩外侧，转角处加固范围不宜小于3倍桩径。注浆材料应选择水 下地基土层加固材料，通过注浆试验设计合理的注浆材料、注浆间 距、注浆压力和注浆措施。

5钢围堰施工及质量检验

5.1.1施工前应进行现场查并收集下列资料：

（1）工程所在地有关工程建设、环保、土地使用、城管以及巷 道、港口、码头、道路使用等方面的规定； （2）工程作业区内地下管线或架空线路，水生植物、养殖场、水 下障碍物、污染物、居民区等，查明具体位置、分布范围及所属管理 单位； （3）施工水域过往船舶类型、数量、频率，以及对施工干扰 程度； （4）当地燃料、材料、电力与淡水等供应方式与条件以及临时 用地条件； （5）当地机械设备、劳动力使用条件和价格标准； （6）同类工程及其钢围堰施工的租关资料

5.1.5钢围堰属于临时工程，其最主要的功能是满足主体工

程施工的需要，其本身不具备人员居住和生活的功能。如果作 为施工人员居住和生活的场所，势必带来火灾、高水位淹没、 落水、雷击用电等一些安全隐惠，为保证人员安全和工程自 身安全，特别规定钢围堰及其平台不得作为人员居住、生活的 场所。

1本条明确了钢板桩打桩方法，其具体分类及应用见表15 锤击法桩锤可米用柴油锤、蒸汽锤、落锤和振动锤。

5.2.1本条明确了钢板桩打桩方法，其具体分类及应用见表15

表15打桩方法的分类和应用

5.2.3钢板桩可以利用液压锤、振动锤等打桩机具进行施工， 但在人口密集区应采用液压锤以避免噪声和对其周围建筑物 的损害。在施工过程中，应采用型钢导向架来控制钢板桩 位置。 钢板桩施工一般可采用冲击锤、振动锤、静力压桩机，以及挖 掘机改装的液压锤振动锤施工。需根据桩长、地质条件、周边环境 来选取合适的打桩机械。由表15选定打桩方法后，可参照以下建 议初选打桩设备型号。 冲击锤：锤重可按锤重与桩重比值选取，锤重与桩重（含桩帽 重）一般可取：柴油动力锤或落锤选取1：2～1.5：1，液压锤选取 1：1~1：2，蒸汽锤可选1：5。 振动锤激振力

F=15X（L+2M)/100 式中：F一 激振力（kN）； L 打桩深度（m）；

式中：F 激振力（kN）： L一打桩深度（m）；

桩质量（kg），振幅可参考图3

量（kg），振幅可参考图34选取

图34桩深与振幅关系图

静压桩机：自前多采用日本的静力压桩机，400宽拉森桩采用 SA100或SA150系列，压桩力分别为100t及150t。500宽拉森桩 采用SW100，600宽拉森桩采用SW150，压入力分别为100t及 150t。压桩力可通过桩土之间的摩阻力、锁扣之间的阻力进行计 算，据此压桩力选用机械。当压人力不足时，该型机械可选配高压 水减阻、安装钻头预钻孔。 挖掘机液压振动锤：该型设备打桩质量不易控制，垂直度较 差，适用于打桩要求不高，桩长较短的工程。一般情况下，如采用 320型挖机改装的可打设6m、9m桩，450型可打12m桩，15m桩 超过15m桩不适合使用该型设备。 5.2.6由于土方回填产生的土压力可能导致钢板桩前斜，因此打

5.2.6由于土方回填产生的土压力可能导致钢板桩前斜，

6由于土方回填产生的土压力可能导致钢板桩前斜，因此

确。导向架可分为陆上导向架（图35）和水上导向架（图36 平行于钢板桩墙定位轴线两边，导桩间距宜为2m～4m，导机 板桩之间应设置导梁，宜采用型钢或格构式，并应有足够的 导梁设置的位置应比钢板桩顶低300mm~500mm，避免桩

导梁。当采用夹紧式导向架时，两侧导梁间距应为钢板桩墙截面 高度加20mm~50mm。

图35陆上打桩作业的导向架 1一导桩：2一导梁：3一钢板桩

钢板桩插打平面与侧面参见图37

图36水上打桩作业的导向架 1一导桩：2一导梁：3一钢板桩

图37钢板桩的安装 一 导桩：2一导梁：3一钢板桩：4一卡板

5.2.10本条第4款，钢板桩发生倾斜度超标、变形过天、穿透力 不足、锁扣脱开、沉放缓慢、桩身断裂或锁口开裂时，可对应采取下 列措施： （1）钢板桩倾斜度小于桩宽时，应采用绞车等工具将已倾斜钢 板桩顶部朝反向拉纠正或采用屏风式打人法纠斜； （2）钢板桩倾斜度大于或等于桩宽时，应采用楔形钢板桩纠斜； （3）已打钢板桩与在打钢板桩一起下沉时，应对相邻钢板桩锁 扣焊接或栓接； （4）钢板桩穿透力不足时，可采用大功率桩机或预先成孔或高 压喷水等措施； （5）钢板桩发生锁扣脱开时，应采用冲洗清砂法或屏风式打人 法等措施解决； （6）钢板桩发生桩身断裂或锁口开裂时，应更换钢板桩并应调 整振动锤电流，控制激振力； （7）钢板桩变形过大时，可在钢板桩顶面以下适当位置，沿钢 板桩内侧凹槽处设置型钢予以约束； （8）钢板桩沉放缓慢时，可采用原位反复插打或机械引孔措施。

单桩打入法指将1根或2根桩插打至正确位置，然后打至最 终深度，如此重复直至最后一根桩打完。此法的优点是所需桩铺 的功率小，缺点是钢板桩可能容易发生倾斜、扭转或曲折。屏风式 打入法指首先将20根～30根桩打入足够深度，使它们不需要导 可架也能立稳，然后先在桩墙两端打入1根～2根桩，再将中间的 桩也打入相同深度。重复以上操作，将整个打桩工作分儿次完成， 最后将全部钢板打至最终深度。每次打的入土深度应限制在 2m～3m内。此法的缺点是需要天型机具，且需要多次移动打桩 机，因此任务繁重。此法适用于打桩精度要求高的工程，可以防止 钢板桩倾斜、扭转和曲折

（1）国外使用的方法：①沥青填充材料，国外采用的材料有 Beltan、SIRO88、Bitumenputty、ADKEAKM系列等；②水溶性聚氨酯 膨胀材料，国外采用的材料有WADIT、DBP4427561&EP0695832、 ADKEAA30、ADKEAA50、ADKEAP201、Pilelock等；③蜡和矿物 油混合物材料Arcoseal；锁口焊接，这样将钢板桩完全与水隔 绝，形成密闭隔水的墙体。 （2）国内常用的钢板桩正水填充材料有复合胶，、复合胶Ⅱ或 者采用黄油、沥青、锯末等的混合物

2.14本条第3款规定的目的是掌握水下混凝土高度和流

5.2.15钢板桩可按与打桩顺序相反的次序拔桩；当遇至

的钢板桩时，应立即停拔检查，采取射水、振动等松动措施，不能硬 发；拨除的钢板桩应及时清除王砂，涂以油脂，对变形大的板桩应 周直，完整的板桩应及时运出工地，堆置在平整场地上；钢板桩应 分层堆放，每层堆放数量不应超过5根，各层之间应垫枕木，枕木 间距宜为3m～4m，上下层垫木应在同一垂线上，堆放总高度不宜 超过2m。

对桩尖打卷及锁口变形的桩，可加大拨桩设备能力，将相邻桩 并除，必要时可水下切割；使用振动锤拨桩时，桩锤各部机件、 连接件应完好，电气线路、绝缘部分应良好，使用前应检查。

5.3.2当围堰范围内河床为光板岩面且岩面高程高于围堰刃脚 氏口设计高程时，可采用水下爆破方法或冲击钻机、水下挖槽机等 设备清理整平围堰刃脚投影范围内的岩层，形成局部沟槽，以便围 腰下沉看床；当围堰范围内河床面为软弱覆盖层时，可采用高压射 水冲洗方法或挖泥机、吸泥机等设备将围堰刃脚投影范围内的覆 盖层泥沙清除，以便围堰顺利下沉就位

5.3.8钢套箱围堰下放设施包括主吊点、吊杆及锚梁、液压控制 系统、升降梁等吊挂系统，液压泵及液压干斤顶等应满足施工要 求，液压控制系统应满足多点同步要求。

场地应选择能够满足围堰整体出运方式的场地，钢套箱围堰整体 拼装宜采用钢支墩组成拼装平台进行分块组拼，钢支墩的高度及 摆放位置应严格按钢围堰施工组织设计要求进行设置，钢套箱围 堰应分区分块对称拼装，并选择合理的合拢口进行合拢，确保围堰 拼装尺寸满足设计及规范要求

5.4.3由于水下操作不方便，极易造成钢吊箱底板与钢护筒之间 空隙封堵不严、不实，因此在封底混凝土灌注前，潜水员水下检查， 发现问题及时处理。 为保证封底混凝土与钢护筒握裹良好，要求对与封底混凝土 接触的钢护筒外壁和钢吊箱底板进行清理。清理工作由潜水员进 行，钢护筒外壁、钢吊箱底板水下清理采用钢刷完成。

水位时的浮力和低水位时的粘结力，二是防水渗漏，三是增加吊箱 围堰钢底板的刚度。

后，拆除吊箱围堰底板吊杆，将由吊杆承受的围堰底板荷载通过封 氏混凝土与钢护筒外壁间的粘结力转换至钢护筒上。体系转换 时，注意桩顶标高以下钢护筒和拉压杆的加固焊接

5.5.2钢管桩打桩设备可分为榄杆式、柱脚式、塔式和龙门式等 结构形式。 5.5.5打桩锤根据动力特性可分为落锤、蒸汽锤、柴油锤、液压锤

工工艺的可行性、施工参数的合理性、施工组织的顺畅性及 施的可靠性。直线段插打试桩不少于3根

同时焊接过程中应采取措施减少焊接变形。

6.1.1施工监控的自的，一方面是检验施工工艺的效果和设计的 合理性，为今后改进同类工程设计和施工方法提供根据；另一方面 是及时掌握钢围堰的受力和变形情况，通过监测可及时发现围堰 和围標、支撑可能出现的异常情况，以便及时采取应急措施，

A.1.2作用在钢围堰结构上的土压力应考虑场地的工程地质条 牛、钢围堰结构相对于土体的位移、地面坡度、地面堆载、邻近建筑 及施工设备的影响、地下或地表水位及其变化、钢围堰结构体系的 刚度及施工方法等影响因素，土压力的计算可采用朗金土压力理 论、库仑土压力理论或有限元理论。 实际上，土压力是挡土结构物与土体相互作用的结果，天部分 请况下，土压力介于主动土压力和被动土压力之间。在影响土压 力大小及其分布的诸因素中，挡土结构物的位移是关键因素， 图38给出了压力与挡土结构物位移间的关系，从图中可以看 出，挡结构物达到被动土压力所需的位移远大于导致主动土压 力所需的位移

图38土压力与挡土墙位移的关系

自然状态土体内水平应力可认为与静止土压力相等。土体 侧向应变会改变其水平应力状态。最终的水平应力随看应变的 大小和方向可皇现出两种极限状态（主动极限平衡状态和被动 极限平衡状态）之间的任何状况。钢围堰结构处于主动极限平 衡状态时，受主动土压力作用，是侧向土压力的最小值，通常只 需要较小的移动率Y/H（水位位移/墙体高度）即可达到。钢围 堰结构处于被动极限平衡状态时，受被动土压力作用，是侧向土 压力的最大值，通常需要较大的移动率Y/H才能达到，具体见 表16

表16围堰移动或转动达到极限平衡状态时的Y/H大小

注：Y为水平位移：H为围堰高度

静止土压力计算，对于不容许位移和位移限值很小的支护结 构，在设计中要考虑承受静止土压力。静止土压力系数K。值随 土体密实度、固结程度的增加而增加。、?的精确取值应通过试 验确定，估算时见表17。

王动及被动王压力可采用朗金土压力或库仑土压力理论计 算。考虑到朗金土压力计算方法的假定概念明确，与库仑土压力 理论相比具有能直接得出土压力的分布，从而适合结构计算的优 点，受到工程设计人员的普遍接受，因此本标准主动压力及被动 土压力均采用朗金主压力计算。朗金压力计算时应注意在土层 分界面上（图39），由于相互土层的重力密度及抗剪强度指标不 同，因此土压力的分布有突变：

2ciVka（拉应力区不应考虑，拉应力区高度h。 YiVkal

6点上（第一层土中）：

6点下（第二层土中）：

Pa2下=hKa2—2c2Vka2

多层土中的朗金土压力计算，另一种更简化的计算方法则是 将各层土的重力密度、内摩擦角按土层厚度进行加权平均：

Zyhi Ym= h.

DB41T 2074-2020 通信行业安全生产风险隐患双重预防体系建设效能评估规范Zg,h; Pm Dh.

然后近似地把它们当作均质土的抗剪强度指标求出土压力系 数后再计算土压力。值得注意的是，计算结果与分层计算结构是 否接近要视具体情况而定。

图39成层土的主动土压力计算

A.1.10水的浮力可以按下列规定采用：基础底面位于透水性地 基上的钢围堰，当验算稳定时，应考虑设计水位的浮力：当验算地 基应力时，可仅考虑低水位的浮力，或不考虑水的浮力；基础嵌入 不透水性地基的钢围堰不考虑水的浮力；作用在钢围堰底面的浮 力，应考虑全部底面积；当不能确定地基是否透水时，应以透水或 不透水两种情况与其他作用组合，取其最不利者

A.2.1本条参考了《公路桥涵设计通用规范》JTGD60一2015第 4.3.8条的规定。

DB11T 472-2021 商品交易市场设置与管理规范A.2.4本条参考《公路桥涵设计通用规范》JTGD60一2015第 4.3.11条的规定

A.3.1本条参考了《公路桥涵设计通用规范》TGD60一2015第 1.4.2条的规定。位于通航河流中的钢围堰具有船舶撞击的风 险，由于钢围堰施工及使用时间较短，是否需要考虑应根据风险的 大小来研究确定。 当墙前波高大于1m时，应考虑波浪作用，但不考虑波浪对墙 后地下水位的影响。计算用的波要素及波浪力的标准值可按现行 行业标准《海港水文规范》JTJ213一98及《防波堤设计与施工规 范》JTJ298一98的有关规定执行。