DBJ／T15-112-2016标准规范下载简介

DBJ／T15-112-2016 集装箱式房屋技术规程

ELt A. H(2.6§j 0. 9 H2pr

5.2.3对于特殊集装箱式房屋，其侧壁维护板为填充保温板， 抗侧刚度仅由钢框架提供。根据结构力学，按位移法可计算出纯 框架结构的抗侧刚度。 5.2.4集装箱横向加载时的抗侧刚度计算方法和纵向加载时 是相同的，基本分析的思路和原理不变，仍取单侧进行分析。 虽然计算公式不变，但集装箱端板的波形同侧板差异较大， 因此，其抗侧刚度相对侧板的变化并非仅仅只是长度变短， 计算公式中，两个表征波纹剪切和扭曲的参数也会发生明显 变化。

DB11／T 1584-2018 有限空间中毒和窒息事故勘查作业规范5.3单体开洞集装箱式房屋刚度计算

开洞会使得集装箱侧板抗剪刚度下降，变形增大，但对于满 足4.0.7中限制条件的开洞，其刚度折减有限，欧洲蒙皮理论认 为这样的开洞并不会让蒙皮结构的变形机理产生本质性的变化。 因此，这里我们仍然认为开洞侧板仅发生剪切变形，忽略其微弱 的弯曲变形影响，如图27所示。 根据欧洲规范，窗形开洞会导致蒙皮板沿长度方向的侧移变

图28开洞侧板竖向剪应变示意

图26窗形洞口理论模型

图27开洞侧板受力分布

形不再连续，有窗口的区域的 变形会明显增大，如图28中折 线所示。然而由于集装箱上下 则梁同蒙皮板焊接，二者相互 协调；同时由于洞口尺寸的限 制，使得洞口区域变形的突变 并不是非常大，因此其最终变 形仍然趋于平滑，如图28中的

由于蒙皮板仅受剪力作用，不考虑弯曲变形的影响，那么它 两个方向的剪应变互等，即如图29所示的2同图28中的1 相等。 根据以上分析，以洞口左右两侧边缘为边界对蒙皮板进行分 割，划分成若十区域，如图30所示。将洞口从左到右依次命名

29开洞侧板水平剪应变示意

为H，将区域内不带洞口的板块从左到右依次命名为S，将区 域内带洞口的板块命名为Hi，其中i表代表板块所在的洞口区 域，i表代表板块在区域内的上下位置。

图30开洞侧板区域划分

1纯剪作用 当蒙皮板开洞，在开洞区域的板块，其变形会发生突变，大 于相邻的完整未开洞板带。造成这种现象的原因是开洞板带的受 力蒙皮面积减少，同时应力会在洞口上下的板块间重分布，不再 完全均匀。 对板块H11进行分析，其纯剪柔度为：

反块H12进行分析，其纯剪柔度为：

对板块H.，其受力根据刚度进行分配，可得：

2ahiαs(1 +v) C1lj=Pj bs,tE

2ahiαs(I +v) C12j = Pj bs2tE

C1lj bs1 P, = bs1 +bs2 P 1 1 C1li C12i

根据变形协调，板块H，的侧移即整个开洞板块的侧移：

2ahiQ,(1 +v) bs 2ah1αs(1 +v) bs,tE bs1 + bs2

2ahiQ,(1 +v) bsl 2ah1αs(1 +v) H, = C11j × P, =Pj bs,tE bs1 + bs2

对于无开洞的板块S1，其整体变开

A's, = 9j 2as1Qs(1 +v) htE

同理，可以求解出其他开洞板块和不开洞板块的相应变形 因此，总的纯剪变形之和为：

Ai = Z4s. + Z4H. = i 2 Zas,αs(1 +) btE

相同尺寸，整板的纯剪切变形为：

为了利于计算，可以考虑把上式写成如下形式。

2Zαs,α(1 +v) Z4s. + ZAi, = Pi btE 2 ah;αs(1 + v) Pj ZbstE

2 ah;αs(1 + v) + Pj ZbstE

2aα,(1 +v) wi =Pi htE

4h Z asi Z ahi b Mj Ai a a V.bsi

于板块H.进行分析，其扭曲柔度为

11，其受力根据刚度进行分配，可

bsl Cin P1 = D

根据变形协调，板块H.的侧移即整个开洞板块的侧移：

对于无开洞的板块S，，其整体变形为

同理，可以求解出其他开洞板块和无开洞板块的相应变形 因此，总的扭曲变形之和为：

相同尺寸整板的扭曲变形为：

对扭曲作用的影响系数入，的计算

4h Zasi ahi 63 入n + 4n a a b

uh L L Zbs

对于总的剪切应变，针对加固处理的窗形升洞进行修正后的 表达式如下：

那么开洞集装箱抗侧刚度为！

进而可以得到相应的折减系数计算公式：

对于门形开洞，当洞口满足4.0.7中的开洞原则时，欧洲蒙 理论认为可以取α，和α2的和作为等效长度进行分析，取为等 效长度之后仍可按照整板进行计算。 集装箱整箱的整体变形计算公式为：

对门形开洞做等效处理之后的整体变形计算公式为：

HP 0. 9 (3Φo + H2,291)

因此，可以得到门形开洞的整体变形影响系数为入

那么，相应的折减系数计算公式头

△zm L =1 + Lm I ai +a2

5.3.2对于无加固处理的窗形开洞，其洞口上下边缘自由

不再受到约束，边界条件发生了改变。虽然纯剪作用引起的 面内剪切变形所受边界影响很小，但波纹扭曲引起的变形却 将发生较大改变。因此，无加固窗形开洞对蒙皮板变形造成 的影响主要分为两部分：第一，开洞造成边界条件改变，开 洞区域的扭曲变形相应增大；第二，开洞造成应力分布变化 引起的变形不连续。对于第二部分变化，其分析同加固的窗 形洞口完全一致，不赘述，主要研究第一部分，即扭曲变形 增大的变化。 对于无加固的窗形开洞，仍选用如图30所示的计算模型进 行分析。 由于没有加固处理，并洞会导致侧板的整体性改变，在洞口 四周形成自由的边界。对于无洞口的区域S，其上下边缘仍然与 上下侧梁固定连接，受到约束，仅左右侧小部分区域形成自由边 界，此时我们认为它的扭曲变形几乎不受影响：对于洞口的区域 的板块Hi，其边界条件变为一端固结一端自由，此时其扭曲变 形将发生较大改变。 压型钢板在剪切作用下，其波纹会发生扭曲变形，为便于说 明，我们取压型钢板一个波纹的侧部板条进行示意，如图31 （a）所示，其长度为H，宽度为2b。。当其边界条件为螺栓连接 时，扭曲变形表现为非线性，如图31（a）中曲线所示；对于集 装箱这种焊接蒙皮结构，我们认为其扭曲变形是线性的，如图 31（a）中直线所示。无论是线性扭曲还是非线性扭曲，其变形 都相对轴反对称，在高度一半处发生类似“反弯”的现象，如 图31（b）所示。 对于板块H.，其变形同左右两侧刚性板带相协调，扭曲仍 然是以线性扭曲为主，但却不会在其二分之一高度处发生“反 弯”的现象。我们假设一块板的深度是开洞板块的一倍，其余参 数完全相同，两端固结，如图31（c）所示。那么其“反弯”点 正好出现在开洞板块下边缘的位置。由于反弯点上下部分是完全 对称的，则其变形能是完全相同的，都等于总变形能的一半。因

此，一边固结一边自由蒙皮板的应变能等于深度是它一倍且两端 固结的蒙皮板应变能的一半。

根据之前的结论，扭曲应变能同压型钢板的深度6的三次方 成正比；根据能量理论结构力学可知，扭曲柔度同扭曲应变能成 正比，因此，一条边界自由对蒙皮板扭曲刚度产生的放大系 数为：

对洞口未加固的板块H进行分析，其扭曲柔度为：

对洞口未加固的板块H12进行分析，其扭曲柔度为：

对板块H，其受力根据刚度进行分配，可得：

Ciin b.l Pi = P P ciln Ci2n

根据变形协调，板块H的侧移即整个开洞板块的侧移：

于无开洞的板块S，，其整体变形头

司理，可以求解出其他开洞板块和不开洞板块的相应变形， 因此，总的扭曲变形之和为：

相同尺寸整板的扭曲变形为：

考虑开洞无加固的边界影响的修正后扭曲作用影响系数入，的 计算式为：

AR Zahi 63 + 4 n A" a a Ib3.

ds dh H3 +4 × n L L E bsi

那么对于总的剪切应变，考虑开洞无加固的洞口边界影响的 修正后表达式如下：

进而可以得到折减系数计算公式为：

y'=Aii+AnYn

5.3.3当加固杆件与顶粱、 底梁或基础进行可靠连接时，那适固 杆件对洞口增强可以弥补洞口对整体刚度的削弱，因此可以按本 规程第5.2节规定计算。

5.3.4开洞面积一定时，圆形洞口相较矩形洞口更为有

6.1.2实际工程中集装箱式房屋的连接节点，按方向分上下和 左右，按构件分为角柱和边梁，按荷载分为水平荷载产生的上下 间的水平剪力（由上下柱的连接承担）、水平荷载产生的左右间 的竖向剪力（由左右柱间的连接承担）、水平荷载产生的上下间 的拉力（由上下梁的连接承担）。每种连接件的功能见本规程条 文说明图12中的相关说明。 6.1.3焊接连接方式在钢结构中广泛使用，具有可靠的技术保 证，国内外多项集装箱工程也广泛使用焊接连接方式作为箱体 之间连接的手段。哈尔滨工业大学在进行两个箱体连接侧向刚 度试验中发现，角件之间焊接连接可以很好地传递荷载，安全 可靠。 6.1.5集装箱式房屋需要考虑集装箱模块与基础之间的连接问

6.1.2实际工程中集装箱式房屋的连接节点，按方向分上下和 左右，按构件分为角柱和边梁，按荷载分为水平荷载产生的上下 旬的水平剪力（由上下柱的连接承担）、水平荷载产生的左右间 的竖向剪力（由左右柱间的连接承担）、水平荷载产生的上下间 的拉力（由上下梁的连接承担）。每种连接件的功能见本规程条 文说明图12中的相关说明。

6.1.3焊接连接方式在钢结构中广泛使用，具有可靠的技术保

证，国内外多项集装箱工程也广泛使用焊接连接方式作为箱体 之间连接的手段。哈尔滨工业大学在进行两个箱体连接侧向刚 度试验中发现，角件之间焊接连接可以很好地传递荷载，安全 可靠。

6.1.5集装箱式房屋需要考虑集装箱模块与基础之间的连

题，一般采用预理埋钢板的方式，如图32所示。预理钢板与混凝 土基础连接一般有两种方式，一种是预埋弯钢筋，之后与钢板焊 接；另一种是预埋带有贯穿螺栓的角钢，钢板与角钢焊接。

图32预埋钢板的形式

集装箱式房屋的基础种类繁多，大多采用钢筋混凝土板，钢 膀混凝土圆柱，小垫块等儿种形式。在有特殊要求时，例如，需 要考虑防潮，增加管线布置等，可用钢筋混凝土垫块或钢架 架起。

要考虑防潮，增加管线布置等，可用钢筋混凝土垫块或钢架 架起。 6.2上下集装箱之间连接的抗剪承载力 6.2.1~6.2.2本规程式（6.2.2）是基于双头锥上的剪应力是 均匀分布的假定所给出的。由于双头锥与角件孔壁之间的挤压应 力比较复杂，为简化计算，假定双头锥承受压应力均匀分布于双 头锥直径平面上。 f、f。、f可由试验确定。也可参照现行国家标准《船用集 装箱紧固件》GB/T11577中参数，对照现行国家标准《钢结构 设计规范》GB50017中材料偏于安全的取值。 6.4左右集装箱之间连接的抗剪承载力 6.4.1左右集装箱间的连接本规程给出两种方式：专用连接件 和焊接钢板连接形式，需要根据垂直抗剪荷载按现行国家标准 《钢结构设计规范》GB50017分别计算，

上下集装箱之间连接的抗剪承载

6.2.1~6.2.2本规程式（6.2.2）是基于双头锥上的剪应力是 均匀分布的假定所给出的。由于双头锥与角件孔壁之间的挤压应 力比较复杂，为简化计算，假定双头锥承受压应力均匀分布于双 头锥直径平面上。 f，、f。、f可由试验确定。也可参照现行国家标准《船用集 装箱紧固件》GB/T11577中参数，对照现行国家标准《钢结构 设计规范》GB50017中材料偏于安全的取值，

左右集装箱之间连接的抗剪承

6.4.1左右集装箱间的连接本规程给出两种方式：专用连接件 和焊接钢板连接形式，需要根据垂直抗剪荷载按现行国家标准 《钢结构设计规范》GB50017分别计算，

7集装箱式房屋的制作施工与验收

7.1.8进行该认可的目的是确认集装箱制造厂是否具备按本规 范要求和/或法定要求成批生产不低于样箱质量水平的集装箱的 条件和能力。

7.2集装箱式房屋的制作

7.2.10钢结构构件在生产中应避免人为的损坏，在生产构件时 应考虑后期施工过程中可能的加工余量。 7.2.11在进行构件加工时，应对构件进行必要的清理，以保证 施工的顺利进行。 7.2.12钢材的机械矫正，一般应在常温下用机械设备进行，矫 正后的钢材，在表面上不应有回、凸痕及其他损伤。对冷矫正和 冷弯曲的最低环境温度进行限制，是为了保证钢材在低温情况下 受到外力时不致产生冷脆断裂，故环境温度应作严格限制。缓慢 冷却是为了防止加热区脆化，故低合金结构钢加热后不应强制 冷却。

止后的钢材，在表面上不应有回、凸痕及其他损伤。对冷矫止 冷弯曲的最低环境温度进行限制，是为了保证钢材在低温情况 受到外力时不致产生冷脆断裂，故环境温度应作严格限制。缓 冷却是为了防止加热区脆化，故低合金结构钢加热后不应强 冷却。

7.2.13对于构件上用螺栓

其加工方法有钻孔、冲孔等，应根据技术要求合理选择加工方 法。钻孔是一种机械切削加工，孔壁损伤小，加工质量较好。冲 孔是在压力下的剪切加工，孔壁周围会产生冷作硬化现象，孔壁 质量较差，但其生产效率较高。

7.3集装箱式房屋的施工

7.3.3~7.3.5集装箱式房屋结构的安装应采用专用的设

7.3.3~7.3.5集装箱式房屋结构的安装应采用专用的设备，根

据国外相应的工程实例，采用的设备往往是义车和吊车GBT13477.12-2018建筑密封材料试验方法　第12部分：同一温度下拉伸-压缩循..pdf，在对有 较大开洞的箱体进行吊装时还应考虑吊装过程中可能导致的结构 变形，并应采用相应的保护措施。

7.3.9本条规程主要为防止集装箱式房屋结构损坏。

7.3.10对于钢梯、栏杆、钢平台等附属结构应符合相应的国家 安装标准。

7.3.10对于钢梯、栏杆、钢平台等附属结构应符合相应的国

附录A集装箱式房屋模块化组合方式

A.0.1自前国内外集装箱建筑广泛使用的大多数为20ft和40f 两种型号，采用这两型号的集装箱不仅有许多的设计和工程经验 可以参考，而且可以保持生产厂商生产的连续性。在生产时也应 采用标准化的构件，以利于生产效率的提高和日后的维修。 集装箱式房屋空间组合形式繁多，但是，有的形式不利于抗 震，需要相应的保证措施。有的需要增加相应的支撑结构。参考 多部国外集装箱式房屋文献和实际工程案例，本条规程提出儿种 简单的预制集装箱结构的空间组合方式示例，在有可靠设计依据 时也可采用其他组合方式。并应满足相应国家规范的要求。 A.0.4如图A.0.4（a）、（b）、（c）为上层集装箱的角柱落在下层 集装箱的上侧长梁上，图A.0.4（a）中采用的是在柱与梁相交处附 加柱支撑，通过附加的柱子将里传至地面，这时要在底层的附加柱 下加基础垫块；图A.0.4（b）在柱与梁相交的位置采用悬挂系统把 二层集装箱吊起来，再把三层的集装箱底部支起来，这样上层集装 箱的力是通过这个悬挂框架直接传至地面，而另一端用附加支撑柱 支起，相当于上层集装箱与下层集装箱没有直接接触：图A.0.4 （c）也是在角柱与梁相交处沿角柱的方向加附加柱支撑，将力传至 地面，上层集装箱的另一端沿角柱下加柱支撑，这样就避开了长梁 相交来传力。图A.0.4（d）、（e）、（f）为上层集装箱的下侧长梁与 下层集装箱的上侧长梁垂直相交。图A.0.4（d）在梁与梁相交处加 支撑柱，和图A.0.4（b）相同，在底层的集装箱下对应位置加基础 垫块；图A0.4（e）下层集装箱通过增大长梁面积来提高梁的刚 度，上层集装箱相应的位置处还是加支撑柱，防止底侧长梁的变形 过大。图A.0.4（f）在上层集装箱的四个角柱下加支撑柱，将上层 集装箱支起，这样上层集装箱的力就直接通过附加的柱子传到地下 而不是通过梁与梁之间的接触传力。

GB／T 31997-2015 风力发电场项目建设工程验收规程附录B集装箱式房屋细部尺寸和截面参数

本条规程对集装箱式房屋的主要结构构件进行了外观尺寸的 总结和截面几何性质的计算，以便用于结构设计，其中主要结构 构件的选取主要参考了《系列1集装箱技术要求和试验方法第 部分：通用集装箱》GB/T5338、《系列1集装箱分类、尺寸 和额定质量》GB/T1413、《集装箱术语》GB/T1992等。对其 他构件，例如通风孔、箱罩等未作统计说明。