DB2101／T 0002-2018标准规范下载简介

DB2101／T 0002-2018 沈阳市工业建筑节能设计标准

业建筑，空调期或供暖期室外的新鲜空气进入室内，一方面，有利 于确保室内的卫生条件，另一方面，又要消耗大量的新风负荷，换 气次数的不同，将会直接影响能耗模拟结果的大小。因此在进行权 衡判断时，需要规范换气次数的设置。考虑厂房的空间差异，对不 司体积厂房的换气次数提出了不同的要求。对于空气调节的工业建 筑，若室内为正压，则不考虑空气渗透负荷，在进行权衡判断时， 换气次数设为0；对于夏季空调且室内正压，冬季供暖且无新风的工 业建筑，夏李换气次数设为0，冬季换气次数按照表4.4.4的规定取 值；对于夏季、冬季都采用空气调节，且室内均无法保证正压的工 业建筑，夏季、冬季换气次数按照表4.4.4的规定取值。若设计建 筑已进行换气次数考虑，参照建筑的换气次数与设计建筑一致。

DB21017T 00022018 建筑，围护结构传热系数推荐值是在中等劳动 十计算温度，在不同气候区，根据建筑物通风 虽度的情况分别给出的。工业建筑的体形系数 热系数的影响较小，而通风换气次数和室内余 热系数的影响非常大。因此，当实际通风换气 交大差异时，需要进行围护结构热工性能权衡 判断可以按照稳态计算方法进行。 Qn=Qg+Qw+Q+Q（1） Qn=qV (2) Q.=K,FAt (3) 标准 △t=tnte Qw=KwFw△t (4) Qc=KF△t (5) Q=cpLV△t (6) 示准信： 量（W） 强度（W/m3）； (m3); #量（W）； 构外墙部位对应的平均传热系数[W/(m²·K)] 外墙部位对应的面积（m²）： 设计计算温度（℃），按照表3.2.2选取 计算温度（℃），按现行国家标准《民用建筑 空气调节规范》GB50736选取； 热量（W）； 勾屋顶部位对应的平均传热系数[W/(m²·K)]; 肉屋顶部位对应的面积（m²）； 传热量（W）； J窗户部位对应的平均传热系数[W/(m·K)] 窗户部位对应的面积（m²）；

4.4.7对于二类工业建筑，围护结构传热系数推荐值是在中等劳动 强度下的室内节能设计计算温度，在不同气候区，根据建筑物通风 换气次数和室内余热强度的情况分别给出的。工业建筑的体形系数 和窗墙对围护结构传热系数的影响较小，而通风换气次数和室内余 热强度对围护结构传热系数的影响非常大。因此，当实际通风换气 次数与计算条件存在较大差异时，需要进行围护结构热工性能权衡 判断计算。 围护结构热工性能权衡判断可以按照稳态计算方法进行。 稳态计算法：

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JTS／T 292-2-2018 远海区域水运工程船舶机械艘(台)班费用定额5 供暖通风空调系统节能设计

5.1.1工业建筑的功能及规模差别很大，供暖通风空调可以有很多 方式。如何选定合理的供暖通风空调方式，通过方案比较分析给出 理由，或者通过技术经济比较确定。 5.1.2暖通工程设计过程中滥用单位负荷指标的现象十分普遍。估 算的结果当然总是偏大，并由此造成“一大三大”的后果，即总负 荷偏大，从而导致主机偏大、管道输送系统偏大、未端设备偏大。 由此带来初投资增高、运行能耗增加等问题。 5.1.3生产过程产生的余热，例如以烟气、蒸汽、水、渣、产品等 形式从工艺系统排出的热量，在不影响正常的生产、确保工艺稳定 的前提下，经过技术经济比较进行余热回收，在工艺优先的策略下 设计控制系统。上 5.1.4通风机根据风机性能曲线、管路特性曲线选型，两条线的交 叉点就是风机的工作点。绘制管路特性曲线有一定的难度，并且管 路特性曲线是动态的，管道上阀门开关或调节、过滤器阻力增加管 路特性曲线会有变化，因此提出根据系统设计风量、总阻力以及风 机性能曲线选择通风机。 1在现行国家标准《通风机能效限定值及能效等级》GB19761 中，将通风机的能效等级分为3级，其中1级能效最高，3级能效 最低。该标准中同时指出，通风机的节能评价值不应低于2级，因 此本标准中规定通风机的能效等级不宜低于2级。 一2每台风机都有一个经济工作区，风机设计工作点应位于风机 经济工作区之内。风机并不总在一个工作点工作，调节后或者系统 阻力特性发生变化后工作点会偏离设计点，但设计点应在经济工作 区之内。 3负荷总是变化着的，是否一定要调节还是不调节而让系统实 现自平衡，取决于调节能否取得合理的经济效益。对于运行时间较 长且运行工况（风量、风压）有较大变化的系统，为节省系统运行 费用，需考虑采用变频调速风机。 4两台或多台风机并联运行时，可通过台数调节实现节能运行

这是多台风机并联理论上存在的优点。但实际上往往由于风机选型 不合理、管道配置不合理使得系统存在较大的并联损失，并且这种 缺陷往往难以完全克服，因此本条提出单台风机能满足通风系统要 求时，不宜采用两台风机并联同时工作。确需两台风机并联工作时， 要选择同型号、同规格的风机。

不合理、管道配置不合理使得系统存在较大的并联损失，并且这种 块陷往往难以完全克服，因此本条提出单台风机能满足通风系统要 求时，不宜采用两台风机并联同时工作。确需两台风机并联工作时， 要选择同型号、同规格的风机。 5.1.5本条说明如下： 1在现行国家标准《清水离心泵能效限定值及节能评价值》 GB19762中提出了泵的三种能效，能效限定值n1、目标能效限定值 2、节能评价值n3。 2在水泵经济工作区内，水泵效率不低于其最高效率的90%。 3水泵的运行调节应能满足系统运行工况变化的要求，通过台 数调节、变频运行、定频泵和变频泵联合运行等实现水泵的运行调 节。水泵运行调节的基本原则除满足系统需求外，还要兼顾运行节 电，这就要求每台水泵尽可能地高效运行，水泵的工作点宜位于经 济工作区之内。 4水泵并、串联在工程上十分常见，不合适的并、串联非但起 不到增加流量或提高扬程的作用，还会旁通流量或者增加阻力，因 此这里提出水泵并联时，各台水泵的扬程应接近。水泵串联时，上 一级水泵与下一级水泵的总流量应相近

5.1.5本条说明如下：

5.2.1当每名工人占用的建筑面积超过100m²时，设置使整个房间 都达到某一温度要求的全面供暖是不经济的，仅在固定的工作地点 设置局部供暖即可满足要求。有时厂房中无固定的工作地点，设置 与办公室或休息室相结合的取暖室，对改善劳动条件也会起到一定 的作用。 5.2.2本条文说明如下： 1热水和蒸汽是集中供暖系统最常用的两种热媒。蒸汽供暖的 跑冒滴漏、凝结水回收率低、凝结水水质差等问题，造成了蒸汽供 暖不利于节能，因此推荐采用热水作供暖热媒。 2有时生产工艺是以高压蒸汽为热源，因此不宜对蒸汽供暖 持绝对否定的态度。当厂区供热以工艺用蒸汽为主，在不违反卫生、

都达到某一温度要求的全面供暖是不经济的，仅在固定的工作地点 设置局部供暖即可满足要求。有时厂房中无固定的工作地点，设置 与办公室或休息室相结合的取暖室，对改善劳动条件也会起到一定 的作用。

5.2.2本条文说明如下

1热水和蒸汽是集中供暖系统最常用的两种热媒。蒸汽供暖的 跑冒滴漏、凝结水回收率低、凝结水水质差等问题，造成了蒸汽供 暖不利于节能，因此推荐采用热水作供暖热媒。 2有时生产工艺是以高压蒸汽为热源，因此不宜对蒸汽供暖 持绝对否定的态度。当厂区供热以工艺用蒸汽为主，在不违反卫生、 技术和节能的条件下，生产厂房、仓库、公用辅助建筑可采用蒸汽

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5.2.8减小沿高度方向的温度梯度可以减少无效热损失，这

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5.3.1自然通风对改善热车间人员活动区的卫生条件是最经济有效 的方法。因此，对同时散发热量和有害物质的车间，在夏季，应尽 量采用自然通风；在冬季，当室外空气直接进入室内不致形成雾气 和在围护结构内表面不致产生凝结水时，也应考虑采用自然通风。 只有当自然通风达不到要求时，才考虑增设机械通风或自然与机械 的联合通风。 采用自然通风或定时换气不能保证室内空气参数和清洁度、对 于无自然通风的房间和地段以及用于防火安全为目的的工业建筑， 当采用自然通风不能满足室内卫生、防火、防爆等要求时，应根据 具体条件设置机械通风。 5.3.2合理选用风口形式，布置送、排风口位置，避免盲目地采用 只增加风量的方式来达到提高通风效率的目的。在进行气流组织计 算时，应优先选择已有经典气流组织计算公式。不能满足要求时 可采用计算机数值模拟方法，在进行模拟误差分析基础上，优化气 流组织形式。 5.3.3局部排风装置在集中热源、集中污染源附近进行补集，可有 效减少排风量和污染物扩散。局部送风装置可保证局部工作区环境 需求，并满足工作区的局部送风参数：冬季可向工作岗位送热风， 夏季可向工作岗位送冷风。局部通风系统可减少通风量，达到节能 的目的。 热法左

5.3.2合理选用风口形式，布置送、排风口位置，避免盲目地采用 只增加风量的方式来达到提高通风效率的目的。在进行气流组织计 算时，应优先选择已有经典气流组织计算公式。不能满足要求时 可采用计算机数值模拟方法，在进行模拟误差分析基础上，优化 流组织形式。

效减少排风量和污染物扩散。局部送风装置可保证局部工作区环域 需求，并满足工作区的局部送风参数；冬李可向工作岗位送热风 夏季可向工作岗位送冷风。局部通风系统可减少通风量，达到节育 的目的。

5.3.4热射流在距热源表面1倍～2倍热源直径或1倍～21

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尺寸处，热射流断面发生收缩，气流覆盖范围宽度最小且流速较高， 高部排风罩口位于此高度易于获得较高的捕集效率。 5.3.5工艺生产槽边抽风排除槽内的有害物时，一般采用条缝排风 罩，例如脱铜电解槽排风，在不影响工艺操作的前提下，宜在槽的 双侧或周边设置槽边排风罩，可以使条缝风口风速降低，从而使阻 力减少，达到节能的目的。同时，应避免盲目的增加阻力来使条 缝排风罩风口速度分布均匀。 5.3.7吹吸式通风系统通过送风气流将污染物送至吸风口，可提高 污染物补集效率。送风口尽量设置在离污染源较近的位置。 5.3.8热源集中在上部的高大厂房会形成显著的垂直温度梯度，冬 季可将上部热空气利用通风机送至下部工作区以满足其供暖需求。 5.3.9排风系统大量向室外排风时，排出的热量或冷量相当可观 为了减少能量损失可向室内排风。对于室内外温差不大的情况，要 将风排至室外。 5.3.10除尘器及净化设备，应优先采用高效节能型。例如，旋风 除尘器在排气管中设减阻杆以及设置出口导流叶片，具有较低阻力 电除尘器的电场数采用四电场或五电场、增大比集尘面积、采用脉 冲供电的方式、采用智能动态控制技术都可降低阻力。袋式除尘器 采用渐缩式进气风道获取最佳气流分布利用阻力测试及控制技术 实现智能化清、卸灰作业与故障实时诊断，均可降低运行能耗。 5.3.11袋式除尘器流通结构对除尘效率以及除尘器阻力均有较大 的影响，因此应采用合理的流通结构。采用合理的清灰方式和过滤 风速，并选用低阻力的滤料，可以达到降低除尘器阻力、降低通风 系统能耗的目的。不同清灰方法选择不同的过滤风速，可按表2选 择

表2√袋式除尘器推荐的过滤风速（m/min）

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5.3.12高压供电可以减少电能输配损失，因此规定电机功率大于 300kW的大型离心式通风机宜采用高压供电方式。 5.3.13空气压缩机、锅炉引风机等设备如果从室内取风，必然造成 建筑物门、窗等处渗透风量加大，室内负压过大，有时甚至造成外 门开启困难。大量的室外冷风进入室内，室内温度难以保证，同时 要补充巨大的新风热负荷，这给建筑冬季供暖设计带来很大的难度 因此应与相关专业协调，避免从室内直接取风的做法。这里用“宜”， 是因为具体的做法和气候条件、工艺条件有关，不能一概而论。比 如，空压机吸气温度过低时，空压机不能正常工作，因此，不严格 规定一定从室外取风。 5.3.14同一除尘系统中，各个排风点并不一定是连续工作的，对于 非连续工作的排风点，工艺设备停正工作时，排风也要停止，以利 于节能。

5.4.1全面空调即为全室性空调

5.4.1全面空调即为全室性空调

5.4.2本条文说明如下：

1工业建筑的舒适性空调和工艺性空调不划分在同一系统中。 如果把使用时间不同的空调区划分在同一空调风系统中，不仅给运 行调节造成困难，同时也增大了能耗，为此强调根据使用要求来划 分空调风系统。 2定风量全空气系统是按照满足最小新风量要求进行设计的， 空调系统不仅要考虑设计工况，而且还考虑全年各个季节时系统的 运行模式。在过渡季节，空气系统采用全新风或增大新风比运行，

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充分利用室外较低温度的冷空气，可以消除余热，降低室内温度， 有效地改善工作环境，节省空气冷却所需要消耗的能量。因此，增 大新风进风口和新风管的断面尺寸，实现全新风运行。 3双风管送风，主要是为了满足工艺要求。由于双风管送风方 式因为有冷、热风混合过程，会造成能量损失，且有初投资大，占 用空间大等缺点，一般工艺无特殊要求时，不推荐使用。 4由于工艺生产的性质、规模以及设备布置情况不同，在工业 厂房中生产线及设备的散热区域很复杂，根据具体情况，设有排除 余热的局部排风系统时，不将空调系统回风口布置在这些散热量较 大的区域。对于有吊顶的厂房，当屋顶传热量较大或者吊顶空间高 大时，如采用吊顶回风会加大空调能耗，不利节能。 5.4.3温湿度独立控制空调系统是采用温度与湿度两套独立的空调 控制系统，分别控制、调节室内的湿度与温度，即用高温冷源去除 室内余热，用新风去除室内余湿，从而避免了常规空调系统中热湿 联合处理后再热空气所带来的能量损失。同时，高温冷源温度可以 通过多种低成本的和节能的方式提供，降低了运行能耗。即使是采 用机械制冷方式，由于降温所需的高温冷源冷媒温度要高于常规冷 却除湿联合处理时的冷媒温度要求，能效比也远远要高于后者，因 此冷源效率得到了大幅提升。此外，夏季采用高温未端之后，由于 未端的换热能力增大，冬季的热媒温度明显低于常规系统，这也扩 大了可再生能源等低品位能源的应用范围。然而，目前的除湿技术 手段的效率还是有待提高的，应避免处理余湿的代价高于处理余热 的优势，例如投资过高节能却不显著。因此，一温湿度独立控制空调 系统的设计，需注意解决好以下问题： 1除湿方式和高温冷水的选择。设计者应通过对空调区全年温 湿度要求的分析，合理采用各种现有的除湿方式。如果空调区全年 充许的温、湿度范围较大，冷却除湿且不用再热的方式经分析论证 后能够满足使用要求，也是可应用的除湿的方式之一。而对于车燥 地区来说，将室外新风直接引入房间来，即可实现对房间的去湿要 求。 人工制取高温冷水、高温冷媒系统、蒸发冷却等方式，甚至天 然冷源（如地表水、地下水等），都可能作为温、湿度独立控制系 统的高温冷源。因此应对建筑所在地的气候特点进行分析论证后合 理采用，主要的原则是尽可能降低人工冷源的需求。 2全年运行应尽可能利用天然冷源。由于全年室外空气参数的

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变化，一些地方即使设计采用人工冷源时，在过渡季节也是可以直 接应用天然冷源或其他的低品位可再生能源。例如：在室外空气的 湿球温度较低时，尽可能采用冷却塔来制取16℃～18℃高温冷水： 与常规系统采用7℃冷水的空调系统相比，前者全年冷却塔供冷的 时间远远多于后者，从而减少了冷水机组的运行时间。 当冬季供热与夏季供冷采用同一个末端设备时一例如夏季 采用干式风机盘管或辐射末端设备，一般冬季采用同一末端时的热 水温度在30/40℃即可满足要求，如果有低品位可再生热源，则在 设计中应充分考虑和利用。 3不应采用再热方式。温、湿度独立控制空调系统的优势即为 温度和湿度的控制与处理方式分开进行，因此空气处理时不能采用 再热升温方式，造成能源的浪费。综上所述，由于温、湿度独立控 制系统需要配置两套独立系统，在初投资方面会有所增加，因此在 方案选择阶段需要综合考虑实际需要和增量成本，经技术经济分析 后确定是否采用该系统。另外，两套系统运行时的控制管理更加复 杂，设计师需在设计说明中明确运行策略，以保证实际运行符合建 筑的功能需要和节能要求。/ 5.4.4工业厂房的空调系统多采用定风量系统，但有时由于人员或 物料等条件的变化，采用风机变频实现变风量运行，可以收到明显 节能效果；变风量空调系统的未端装置形式很多，这里只对系统风 机提出节能要求。人 5.4.5本条主要针对舒适性空调，工艺可参照执行。熔值控制方法， 是在空气调节过程中，夏季对空气的处理无论是控制送风水蒸气分 压力还是控制露点温度都要根据空气的温度、相对湿度全面考虑， 即要由被处理空气的热烩值来决定。在一次回风和变风量送风系统 中采用了恰差控制法，系统中装有差控制器，它可以根据新风和 回风的烩差控制新风量、回风量以及排风量的大小。 一为了测量空气的熔值，在新风入口处和回风管道中装有两组温 度传感器和湿度传感器，分别测出新风的干球温度和相对湿度以及 回风的干球温度和相对湿度，然后将这些参数信号送入烩差控制器 中。熔差控制器把新风、回风的熔值进行比较后将信号送入控制器 中，通过执行机构控制、调节新风阀门和回风阀的开度，调整新风 和回风的风量比，使空调机组最大限度的利用室外空气的热。当 室外新风的熔值比室内回风的熔值高时，通过熔值控制关闭新风门 打开回风阀门；反之，当室外新风熔值比室内回风熔值低时，通过

变化，一些地方即使设计采用人工冷源时，在过渡季节也是可以直 接应用天然冷源或其他的低品位可再生能源。例如：在室外空气的 湿球温度较低时，尽可能采用冷却塔来制取16℃～18℃高温冷水 与常规系统采用7℃冷水的空调系统相比，前者全年冷却塔供冷的 时间远远多于后者，从而减少了冷水机组的运行时间。 当冬季供热与夏季供冷采用同一个末端设备时一一例如夏季 采用干式风机盘管或辐射末未端设备，一般冬季采用同一末未端时的热 水温度在30/40℃即可满足要求，如果有低品位可再生热源，则在 设计中应充分考虑和利用。 3不应采用再热方式。温、湿度独立控制空调系统的优势即头 温度和湿度的控制与处理方式分开进行，因此空气处理时不能采用 再热升温方式，造成能源的浪费。综上所述，由于温、湿度独立控 制系统需要配置两套独立系统，在初投资方面会有所增加，因此在 方案选择阶段需要综合考虑实际需要和增量成本，经技术经济分析 后确定是否采用该系统。另外，两套系统运行时的控制管理更加复 杂，设计师需在设计说明中明确运行策略，以保证实际运行符合建 筑的功能需要和节能要求。

5.4.4工业厂房的空调系统多采用定风量系统，但有时由于人员可 物料等条件的变化，采用风机变频实现变风量运行，可以收到明显 节能效果；变风量空调系统的未端装置形式很多，这里只对系统风 机提出节能要求。人

5.4.5本条主要针对舒适性空调，工艺可参照执行。熔值控制方法， 是在空气调节过程中，夏季对空气的处理无论是控制送风水蒸气分 压力还是控制露点温度都要根据空气的温度、相对湿度全面考虑， 即要由被处理空气的热熔值来决定。在一次回风和变风量送风系统 中采用了烩差控制法，系统中装有烩差控制器，它可以根据新风和 回风的差控制新风量、回风量以及排风量的大小。 一为了测量空气的恰值，在新风入口处和回风管道中装有两组温 度传感器和湿度传感器，分别测出新风的干球温度和相对湿度以及 回风的于球温度和相对湿度，然后将这些参数信号送入差控制器 中。熔差控制器把新风、回风的熔值进行比较后将信号送入控制器 中，通过执行机构控制、调节新风阀门和回风阀的开度，调整新风 和回风的风量比，使空调机组最大限度的利用室外空气的热。当 室外新风的熔值比室内回风的熔值高时，通过熔值控制关闭新风门 打开回风阀门：反之，当室外新风烩值比室内回风值低时，通过

常用空气热回收装置性能和适用对

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排风泄漏量 0.5%~10% 0 0~5% 0~1% 0~5% 0 风量较大且 新风与排风 仅需回收显 含有轻微灰 需要回收全 需回收全热 允许排风与 热回收点较 热的系统 尘或温度较 热且空气较 并对空气有 适用对象 新风间有适 多且比较分 高的通风系 清洁的系统 过滤的系统 量渗透的系 散的系统 统 统

5.4.9计算排风热回收节能的效率，不能仅考虑热回收装置自身的 热交换效率，还要考虑送、排风机增加的能耗，鼓励选用高效、低 阻的热交换装置。排风热回收系统的净回收效率计算方法如下： (1)显热净回收效率：

式中:n 显热净回收效率； ni 全热净回收效率； 1 新风进口干球温度（℃），取5℃； t2 新风出口干球温度（℃）； t3 排风进口干球温度（℃），取21℃； t4 排风出口干球温度（℃）； ii 新风进口烩值（kJ/kg干空气），取12.9; i2 新风出口值（kJ/kg干空气）； i3 新风进口恰值（kJ/kg干空气），取36.6； i4 排风出口烩值（kJ/kg干空气）； Lx 新风量（m3/h）； L. 排风量（m3/h）：

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5.4.12很多空调水系统的定压和膨胀，没有采用膨胀水箱，而走 采用如安全阀或其他措施，将膨胀的水直接排泄，这种做法非常 误，造成大量水流失及能量损耗。由于工业建筑情况复杂，本标准 对采用闭式还是高位膨胀水箱不作限制性规定，只是强调空调水系 统应设置膨胀水箱

5.4.13本条文说明如下：

1水处理功能主要有：杀菌、灭藻、除垢、缓蚀及过滤等，应 根据空气冷却水的水质情况设置水处理装置，可设置具有综合功能 的水处理装置，也可根据工业水质的情况，设置具有针对功能的水 处理装置。

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中、大型限定词，是把小型系统视作例外。因为再热损失（即 冷热抵消量的多少）与送风量的大小也（即系统的大小）成正比例 关系。小型系统规模小，即使用再热，有一些冷热抵消，数量有限。 小型系统常采用整体式恒温恒湿机组，使用方便、占地面积小，在 实用中确实有一定的优势，因此不限制使用。况且对于小型系统， 如果再另外加设一套新风处理机组，既不经济，也不现实。这里“中 大型”意在定位于通常高度为3m左右，面积在300m以上的恒 温恒湿空气调节区对象。对于这类对象适用的恒温恒湿机组的容量 大致为：风量10000m3/h，冷量约56kW。现在也有将恒温恒湿 机组越做越大的现象，这是不节能、不经济、不合理的。 5.4.17本条参考现行国家标准《公共建筑节能设计规范》GB50189。 5.4.18本条参考现行国家标准《公共建筑节能设计规范》GB50189。 耗电输冷（热）比反映了空调水系统中循环水泵的耗电与建筑冷热 负荷的关系，对此值进行限制是为了保证水泵的选择在合理的范围 降低水泵能耗。

5.5.1常见的直接用电供热的情况有：电锅炉、电热水器、电热空 气加热器、电暖气及电暖风机等。采用高品位的电能直接转换为低 品位的热，热效率低、运行费用高，用于供暖空调热源是不经济的。 3工矿企业些分散的建筑，远离集中供热区域，如偏远的泵 站、仓库、值班室等，这些建筑通常体积小，热负荷也较小，由于集 中供热输配管道太长，管网热损失及阻力过大，不具备集中供热的条 件。 4本款指厂房中小型配电室等重要电力用房，在沈阳地区，设 备余热不足，要保证室内温度，不充许采用热水或蒸汽直接供暖， 而且也不能采用“间接供暖”，如热风供暖的情况。在工业企业中 常见的是一些小型的配电室等。 5工业企业本身设置了可再生能源发电系统，其发电量能够满 足部分厂房或辅助建筑供热需求，为了充分利用发电能力，充许采 用这部分电能直接供热。 6本款指采用电加湿的限制条件。冬季室内相对湿度的要求较 高且对加湿器的热惰性有工艺要求，如有较高恒温恒湿要求的工艺

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性房间，或对空调加湿有一定的卫生要求，不采用蒸汽无法实现湿度 的精度要求或卫生要求时，为了满足工艺要求，才允许采用电极式 或电热式蒸汽加湿器。而对于一般的舒适性空调来说，不采用电能 作为空气加湿的能源。当房间因为工艺要求，如精密仪器、物理检 验室等，对相对湿度精度要求较高时，通常宜设置未端再热，为了 提高系统的可靠性和可调性，可以适当的采用电为再热的热源。 5.5.2本条针对燃煤、燃油或燃气锅炉。锅炉选型时应符合本条的 规定，以便锅炉在满足热负荷变化的条件下，达到节能高效运行。 锅炉的容量、台数选择应依据《锅炉房设计规范》GB50041。当锅 炉回水温度小于或等于50℃时，宜采用冷凝式锅炉。 5.5.4本条参考《公共建筑节能设计标准》GB50189。 5.5.5本条引自《公共建筑节能设计标准》GB50189。 5.5.6实际运行中，冷水机组绝大部分时间处于部分负荷工况下运 行，只选用单一的满负荷性能指标来评价冷水机组的性能，不能反 映出冷水机组的真实能效，一定要考虑冷水机组在部分负荷运行时 的能效。因此对冷水机组的综合部分负荷性能系数（IPLV）作出了 要求。 冷水机组变频后，上可有效地提升机组部分负荷的性能，尤其是 变频离心式冷水机组，变频后其综合部分性能系数IPLV通常可提 升30%左右；相应地，由于变频器功率损耗及其配用的电抗器、滤 波器损耗，变频后机组的满负荷性能会有一定程度的降低，通常在 4%左右。

5.5.7空调冷源的综合制冷性能系数（SCOP）是指整个冷源制

系统，包括冷水机组、冷却水泵及冷却塔或风冷式的风机，在名义 工况下的额定制冷量与其净输入能量之比。它是衡量整个空调冷源 系统的能效水平的指标。对多台冷水机组、冷却水泵和冷却塔组成 的冷却水系统，应将实际参与运行的所有设备统计计算。 一冷水机组名义工况温度条件见表4。

电制冷冷水机组名义工况的温度

冷源系统的总功率=制冷机功率+冷却水泵功率+冷却塔风机功

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率。其中均应采用轴功率计算。 通过换热器的冷却水系统，例如地表水或地埋管热泵系统，日 于采用换热器间接提供冷却水，系统增加了循环水泵，整个冷源的 SCOP就会降低。因此，不在本条规定之内，

单元式空调机组能效等级指标

5.5.9表5.5.9中的参数取自现行国家标准《蒸汽和热水型漠化锂 吸收式冷水机组》GB/T18431和《直燃型溴化锂吸收式冷（温）水机 组》GB/T18362，在设计选择溴化锂吸收式机组时，其性能参数应 大于其规定值。 5.5.10本条说明如下： 1机组在冬季制热运行时，室外空气侧换热盘管低于露点温度 时，换热翅片上就会结霜，会大大降低机组运行效率，严重时无法 运行，为此要除霜。 2冬季设计工况下的机组性能系数是指冬季室外空调计算温 度时，达到设计需求参数时的机组供热量（W）与机组输入功率（W） 的比值。这单对于性能上相对较有优势的空气源热泵冷热水机组的 COP限定为2.00；对于规格较小、直接膨胀的单元式空调机组 COP限定为1.80。 3空气源热泵机组在融霜时，机组的供热量就会受到影响，同

5.5.10本条说明如下

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以蒸汽为热媒的空气加热器的凝结水、蒸汽型吸收式制冷设备的凝 结水等。凝结水回收系统一般分为重力、背压和压力凝结水回收系 统，可按工程的具体情况确定。从节能和提高回收率考虑，热力站 优先采用闭式系统即凝结水与大气不直接相接触的系统。当凝结水 量小于10t/h或距热源小于500m时，可用开式凝结水回收系统。 5.5.15对于冬季或过渡季需要供冷的建筑，当条件合适时，可采 用冷却塔直接提供空调冷水的方式，减少全年运行冷水机组的时间 通常的系统做法是：当采用开式冷却塔时，停止冷水机组的运行， 通过板式换热器提供二次空调冷水，如果是闭式冷却塔，则不通过 板式换热器，可直接提供，再由阀门切换到空调系统冷水之中向空 调机组供冷水。不管采用何种形式的冷却塔，都应按冬季或过渡季 的气象条件计算建筑冷负荷及冷却水能够提供的水温是否能满足 空调未端需求的供水温度。得出增加投资和回收期等数据，当技术 经济合理时可以采用。 5.5.16本条是针对工业厂区或大型厂房建筑的集中空调或供暖的 冷热源布置的原则，宜减少输配造成的能量损失和管材的消耗。集 中设置冷热源机房后，可选用单台容量较大的冷热源设备。通常， 设备的容量越大运行能效也越高，当系统较大时，“系统能源综 合利用率”比较好。对于厂区建筑物内各用户区域的逐时冷热负荷 曲线差异性较大且使用率比较低的建筑群，采用同一集中冷热源机 房，可以节省设备投资和供冷、供热的设备房面积。集中机房系统 较大，如果其位置设置偏离冷热负荷中心较远，同样也可能导致输 送能耗增加。因此，集中冷热源机房位于或靠近冷热负荷中心位置 设置。

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6.1.1节水与节能是密切相关的，为节约能耗、减少水泵输送的能 耗，应合理设计给水、热水、排水系统、计算用水量及水泵等设备 通过节约用水达到节能的目的。 6.1.2现行国家标准《民用建筑节水设计标准》GB50555对设置用 水计量水表的位置作了明确要求。设置计量装置不仅有利于节水节 能，对企业的成本核算、运行管理也有积极意义。

6.2.2合理利用厂区管网压力供水是很好的节能方式。通过调研及 收集确切资料，在保证满足用水设备、用水器具最低供水压力下 尽可能直接利用厂区管网压力。

给水系统的水压既要满足卫生器具所需要的最低水压，文要考 虑系统和给水配件可承受的最大水压和使用时的节水节能要求。 各分区的最低卫生器具配水点的静水压力要求与现行国家标 准一致。但在工程设计时，为简化系统，常按最高区水压要求设置 一套供水加压泵，然后再将低区的多余水压采用减压或调压设施加 以消除，显然，被消除的多余水压是无效的能耗。系统用水量较大 时，例如高层旅馆的给水系统，分区设置加压泵，避免或减少无效 能耗。用水点供水压力的限值，来源于现行国家标准《民用建筑节 水设计标准》GB50555的规定，是为了节约用水，同时降低加压水 泵的流量和功率，并减少生活热水的加热能耗。 6.2.4本条说明如下： 1给水泵的能耗在给排水系统的能耗中占有很大的比重，因此 给水泵的选择应在管网水力计算的基础上进行，从而保证水泵选型 止确，工作在高效区。变频调速泵在名义转速时的工作点，位于水

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2泵节能评价值是指在标准规定测试条件下满足节能认证要 求达到的最低效率。泵节能评价计算与水泵的流量、扬程、比转数 有关，工程设计时对所选供水加压泵提出相应要求，由供货企业根 据产品的上述参数，按照国家标准《清水离心泵能效限定值及节能 评价值》GB19762的有关规定，校核计算泵节能评价值并保证水泵 能够满足要求。 3选择具有随流量增大而扬程逐渐下降特性的供水加压泵，能 够保证水泵工作稳定、并联使用可靠，有利于节水节能。人

6.3.1工业企业余热、废热利用与开发是我国节能重大方针，由于 工业企业余热、废热有较大潜力，应充分利用这部分能源，从而减 少能源的消耗。 6.3.2由于工业企业热水具有分散性，应尽可能缩短供水半径，减 少热水输送过程中的热量消耗。用水量较小、用水点分散的建筑， 如工业厂房内行政辅助建筑等。热水用水量较大、用水点比较集中 的建筑，如工业浴室等。 6.3.3由于热水水温不稳定，易造成安全事故和能耗浪费。自动温 控阀应采用温包灵敏度高、传感机构耐久可靠的产品。 6.3.4工业企业的淋浴的目的是冲洗汗水、灰尘等作用，时间较短， 用水集中，不宜过多调节温度，单管系统比较方便。对供、回水温 差提出要求的目的是为了控制热量损失。

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电力系统与照明节能设计

7.1.1按照负荷的性质、用电容量、地区供电条件，统筹兼顾，合 理确定设计方案。 7.1.2制订合理的照明方案，优先选择节能高效的照明设备。在供 配电系统设计时，应根据厂房规模、工艺特点等因素，合理选择节 能高效电气设备和节能技术。供配电的合理性主要包括但不限于下 列几个要点： 1电源：合理确定供电电压等级，优先利用市政提供的可再生 能源；场地内的可再生能源应进行评估，当经济技术合理时方可采 用。 2合理确定供电中心：尽量设置变配电所、配电间及电气竖井 于用电负荷中心位置，并合理选择供电线路，以减少线路损耗，当 变配电所离较大的用电设备较远时，如制冷机房（冷冻机用电量在 400kW以上时），应考虑分散设置变配电所。 3负荷计算时供配电系统的设计依据，严格执行通过负荷计算 确定变压器的容量和数量。 4无功补偿：在变配电所设置无功补偿装置，对于大型冷冻机 荧光灯等设备采用就地补偿，以提高功率因数，从而降低线路损耗。 5合理选择变压器：选用高效低损耗的变压器。 6优化的经济运行方式：利用负荷计算合理调配变压器，使建 筑物在常规负荷状态时，尽量使变压器以最小损耗方式运行。

7.2.1变配电所设置在负荷中心可以减少功率损耗、电压损失，提 高供电质量。 7.2.3单相用电设备接入220V/380V配电系统时，尽量做到三相 平衡，可以减小电流，减少电能损耗，

7.2.4李节性负荷或专用设备较多时，投入变压器的台数可根据实 际负荷而定，做到经济运行，节约电能。（D，Yn11）接线组别的 配电变压器虽然负载损耗和空载损耗略大，但三次及其整数倍以上 的高次谐波电流可在原边环流，有利于抑制高次谐波电流；同时（D， Yn11）接线组别的配电变压器零序阻抗小，有利于单相接地故障的 切除。 7.2.5变压器、电动机、变频器等用电设备应选用能效高的产品。 变压器的能效等级应满足《三相配电变压器能效限定值及能效等级 GB20052中的规定。电动机的能效等级要求的相关标准有：《小功 率电动机能效限定值及能效等级》GB25958，《中小型主相异步电 动机能效限定值及能效等级》GB18613。 7.2.6当电缆用于长期稳定的负荷时，按经济电流密度校验导体的 截面，将减少35%～42%的线路损失，有利于节约电能。 7.2.7在工业用电中，大量的用电设备是异步电动机、电阻炉、电 弧炉、照明等，因此，正确选用电动机、变压器容量等，可以提高 自然功率因数；在一般的工业企业中，线路感抗也占一定比重，设 法降低线路损耗，也是提高自然功率因数的一个重要环节。 7.2.8人工补偿无功功率，经常采用两种方法，一是同步电动机超 前运行，一种是采用电容器补偿。同步电动机价格贵，操作控制复 杂，本身损耗也较大，不仅采用小容量同步电动机不经济，即使容 量较大，而且长期连续运行的同步电动机，也正慢慢由异步电动机 加电容器补偿所代替。并联电容器价格便宜，便于安装，维修工作 量、损耗都比较小，可以制成各种容量，分组容易，扩建方便，因 此，应采用并联电容器作为人工补偿的主要设备。 7.2.9为了尽量减少线损和电压降，采用就地平衡无功功率的原则 来装设电容器。 7.2.10国家标准《电能质量公用电网谐波》GB/T14549，对交流 额定频率50Hz，标称电压110kV及以下的公用电网谐波的充许值 已经给出了明确的限值要求。 工业企业配电系统中的高次谐波除来自外部电源，主要产生于 非线性用电设备，高次谐波产生的危害是多方面，如增加设备和线 路的损耗、加速电缆绝缘的老化、影响继电保护装置的准确性、对 通信线路产生干扰等。当注入电网的谐波超过允许值时，应根据不 同行业的要求、谐波源的特点采取相应的滤波措施。

7.3.4国家标准《电磁兼容限值谐波电流发射限值（设备每

7.3.5工业建筑通常会装设两列或多列灯具，其控制的原则是：

用，当部分工段或工序停止生产作业时，可以整体关闭该区域的灯 光； 2照明时考虑各种分隔的可能性，以避免空间分隔对照明线路 进行大的改动； 3灯列与侧窗平行，有利于利用自然光； 4每个开关控制的灯具数量宜少一些，有利于节能和运行维护 6对于部分工业建筑，当有条件时，可以对走廊、楼梯等场所 设置人体感应器件实现自动开关或调光。 7对于大型工业建筑，可设置智能照明控制系统，可以有效地 对照明系统进行合理控制，节约电能损耗。 8对于厂区道路照明，采用光控和时间控制，可以有效节约电 能。

7.3.6太阳能是取之不尽、用之不竭的能源，虽然一次性投资大， 旦维护和运行费用都很低，符合节能和环保的要求。经核算证明技 术经济合理时，宜利用太阳能作为照明能源。光导照明作为直接 有效的节能方式，在条件允许时，宜优先采用，

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8能量回收与可再生能源利用

8.1.1《中华人民共和国可再生能源法》（2010），可再生能源是 指风能、太阳能、水能、生物质能、地热能、海洋能等非化石源。 目前，可在建筑中规模化使用的可再生能源主要包括浅层地能和太 阳能。《民用建筑节能条例》（2008）第四条规定：国家鼓励和扶 持在新建建筑和既有建筑节能改造中采用太阳能、地热能等可再生 能源。在具备太阳能利用条件的地区，有关地方人民政府及其部门 应当采取有效措施，鼓励和扶持单位、个人安装适用太阳能热水系 统、照明系统、供热系统、供暖制冷系统等太阳能利用系统。在进 行工业建筑节能设计时，应根据国家《可再生能源法》和《民用建 筑节能条例》等系列法律法规，在对当地环境资源条件的分析与技 术经济比较的基础上，结合国家与地方的引导与优惠政策，优先采 用可再生能源利用措施。

8.2.1工业可回收的能量大体分为三

DB2101/T 0002—2018 8.3可再生能源应用

DB2101/T 0002—2018 得到实惠。

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9.1.1监测与控制系统是保证工业建筑实现节能运行的必要措施。 监测与控制内容应根据建筑与工艺的功能、系统类型、运行数据等 通过技术经济比较确定。制订控制方案时挖掘系统潜能，提高节能 效果。合理配置建筑设备，进行有效、科学的控制与管理，提高能 源利用率

9.2.1对设备和设施使用的各种能源消耗进行监测，能够掌握企业 的用能现状，及时发现并调整企业作业流程中的节能瓶颈，优化企 业运行管理水平，降低企业运行成本，文可为工业建筑节能、节水、 环境保护方面提供有效可靠的决策依据。用能计量设施的选择应能 保证运行正常，并且实现准确的计量。 9.2.2工业建筑的电能计量分厂房分用途设置电能计量装置。其 重大意义在于对建筑内部电耗追踪，并明确建筑生产过程中的各项 电耗比例，以帮助企业及时发现问题，充分发掘节能潜力。电能计 量装置能够对各用电设备分别采集计量其用电量并进行实时计量、 现场显示、具备远程通信功能，集中建立用电分项计量数据库。建 筑电能计量分级、分项计量时： 【（1）在每个独立的建筑物入口设置总电表； （2）对照明、制冷、热力、空调供暖、通风除尘、给排水和 水处理设备等设置独立分项电能计量装置； （3）可再生能源发电、电能回收设置独立分项计量装置； （4）对特殊房间的空调供暖设备设置独立分项电能计量装置。 9.2.3工业企业用电设备种类较多，在进行电能计量时，根据负载 和输变电设备特点选择监测参数，如用电量、功率因数和谐波等。 从节约用电和节约投资两方面综合把握仪表的选型。 在能源管理系统中，电能计量装置采集并存储电能计量数据，

采用现场总线形式上传数据。通信协议常用选择MODBUS标准切 议或《多功能电能表通信协议》DL/T645 9.2.4加强建筑用能的量化管理是建筑节能工作的需要，在冷热源 处设置能量计量装置，是实现用能总量量化管理的前提和条件，同 时在冷热源处设置能量计量装置利于相对集中，也便于操作。目前 水系统“跑冒滴漏”现象普遍，系统补水造成的能源浪费现象严重， 因此对冷热源站总补水量也采用计量手段加以控制。 9.2.5常见的室内检测器品牌很多，测量精度、安装方式均有不同， 设计人员可根据项目需要选择产品。探测器的运行方式通常有以下 几种： （1）对于自然通风的房间，探测器可独立工作，仅在浓度超 标时发出警报，提醒室内人员及时开窗通风； （2）对于机械通风、集中或半集中式空调系统的房间，可采 用探测器自动控制通风、空调设备的运行工况或运行台数的变化 有利于在保持场所内空气质量的前提下节省能源；当联锁困难时 也可将探测器连入BA系统，用于提醒运维管理人员注意。 9.2.6为了保证控制精度的要求，一般温度传感器量程为测点温度 的1.2～1.5倍，管道内温度传感器热响时间不大于25s，当在室内 或室外安装时，热响时间不大于150s。当参数参与自动控制和经济 核算时，采用分度号为Pt100的A级精度（三线制）。湿度传感器 安装在附近没有热源、水滴且空气流通，能反映被测房间空气状态 的位置，其响时间不大于150s。压力（压差）传感器的工作压力（压 差）大于测点可能出现的最大压力（压差）的1.5倍，量程为测点 压力（压差）的1.2～1.3倍。流量传感器量程为系统最大流量的 1.2～1.3倍，且耐受管道介质最大压力，并具有瞬态输出；流量传 感器的安装部位，满足上游10D（D为管径）、下游5D的直管段 要求，当采用电磁流量计、涡流流量计时，其精度为1.5%。

9.3.2充分利用自然采光是实现照明节能控制的有效途径。在人工 照明控制系统设计时充分考虑采光，不仅可以降低照明能耗，而且 还可以在一定程度上降低供冷能耗。 9.3.3多台电梯的情况下，采用电梯的单台控制容易造成分布不均

9.3.3多台电梯的情况下，采用电梯的单台控制容易造成分布不均

资源浪费等，直接影响物流和人流的效率。群控系统分析每台电梯 完成输送任务所付出的能耗、候梯时间、乘梯时间等，在满足候梯 和乘梯时间阀值以及相关工艺要求的情况下，按最节能的方式实现 控制。电梯群控技术对于建筑节能和改善电梯的运行效果，具有十 分重要的作用。 9.3.4可以根据工业建筑的用水量、用水的均匀性合理选择大泵、 小泵搭配，泵组也可以配置气压罐，供小流量用水，避免水泵频繁 启动，以降低能耗。根据管网水力计算进行选泵NB／T 10287-2019 玻璃钢电缆桥架，使水泵在其高效 区内运行，避免设备运行大马拉小车，降低额外能耗。 9.3.5可采用电动机定子调压、变换极对数在转子回路连续调节等 效电阻、线绕转子异步电动机在转子回路连续调节等效电阻、变频 调速、静止串级调速、内反馈串级调速以及电磁调速电动机调速等 多种方式。对于变化范围比较小，且长时间在满负荷区域附近运行 的电机，应进行经济技术比较后采用变频方案。。 9.3.6经检测笼型电机降压启动时绕组发热比全压启动更要严重 对于低压配电而言，满足《通用用电设备配电设计规范》GB50055 对于电机启动的要求即可全压启动。全压启动节能安全，在不影响 其他用电设备以及配电网络的情况下，应采用全压启动。 9.3.8在大惯量、拖动性的变频调速系统中，合理利用能量回馈单 元不仅能实现快速，而且可将电机制动或减速过程中所产生的再生 电能回馈到电网，从而节约能源。 9.3.9为了节约运行能耗，供暖通风与空调系统需配置必要的监测 与控制。其内容可包括参数检测、参数与设备状态显示、自动调节 与控制、工况自动转换、能量计量以及中央监控与管理等，具体内 容根据建筑功能、相关标准、系统类型等通过技术经济比较确定。 能源计量总站具有能源计量报表管理及趋势分析等基本功能，控制 系统控制的冷热源站年平均能效不得低于设计能效。

9.3.10本条说明如下

1冷热源站房设备的顺序启停和连锁控制是为了保证设备的 运行安全，是控制的基本要求。工业冷热源站房和民用冷热源站房 同，存在冷热源设备及未端设备不用时相应的设备和电动阀门没 有关闭，为保证使用支路的止常水流量，水泵仍需多台运行，导致 云行能耗增大的情况，连锁控制非常有必要。冷热源站房控制系统 还应做到，在顺序启停和连锁排查有故障时，控制系统能报警并启 动下一组设备而不影响整体系统的运行。

DB2101/T0002—2018 2冷水机组是暖通空调系统中能耗较大的单体设备，冷水机组 的最高效率点通常位于该机组的部分负荷区域，因此采用冷量控制 方式较台数控制更有利于运行节能。 3水泵的台数控制保证系统水流量和最不利点的水压差，冷冻 水泵控制以解决好未端动态水力平衡为基础，实现效率优先进行水 泵台数和转速的控制。 4二级泵系统压差测点的选择通常有两种：①取水泵出口主供 回水管道上的压力信号。由于信号点的距离近，易于实现。②取二 级泵环路中最不利末端回路上的压差信号。方法②节能效果较方法 ①更好，但信号传输距离远，需有可靠的技术保证。方法①采用定 压差控制，则与水泵定速运行相似，因此二级泵系统采用压差设定 值优化调节方式以发挥变速水泵的节能优势。 5关于冷却水的供水温度，不仅与冷却塔风机能耗相关，更会 影响到冷机尤其是离心机的运行能耗。从节能的观点来看，较低的 冷却水进水温度有利于提高冷水机组的能效比，但会使冷却塔风机 能耗增加，过低的冷却水进水温度会影响冷机运行的可靠性。对于 冷却侧能耗有个最优化的冷却水温度。因此，一定要采取一定的冷 却水水温控制措施。通常有三种做法：①调节冷却塔风机运行台数： ②调节冷却塔风机转速：③供回水总管设置旁通电动阀，通过调节 旁通流量保证进入冷水机组的冷却水温度高于最低限制。在方法 和方法②中冷却塔风机运行总能耗也得以降低。 冷却水系统使用中，由于水分的不断蒸发，水中的污染物浓度 会越来越大，需要及时排污。冷却水排污方法有定期排污和控制离 子浓度排污。 6冷水供水温度提高，会使冷水机组的运行能效比提高，但同 时会使末端空调设备的除湿能力下降、送风温差变小、风机运行能 耗加大。因此供水温度的优化调节需综合考虑整个系统的能耗，对 高风压工艺空调系统谨慎采用。 7冷机设备轮换使用，有利于延长设备的使用寿命。 9.3.11本条主要列出与节能设计相关的控制内容，基本的设备故 障报警、高低液位报警等内容没有一一列出。 供热量控制调节包括质调节（供水温度）和量调节（供水流量） 两部分，需要根据室外气候调节和未端需求变化进行调节。对于未 设集中控制系统的工程，设置气候补偿器和时间控制器等装置来实 现第2款和第3款的要求。对锅炉台数和燃烧过程的控制调节，可

GB／T 51308-2019 海上风力发电场设计标准（完整正版、清晰无水印）DB2101/T 00022018

以实现按需供热，提高锅炉运行效率，节省运行能耗并减少大气污 染。锅炉的热水温度、烟气温度、烟道片角度、大火、中火、小火 状态等能效相关参数上传至建筑能量管理系统，根据实际需求供热 量调节锅炉运行台数和投入燃料量。 9.3.12为满足工艺环境要求，暖通专业常设置全空气系统完成过 滤、冷却、加热、加湿等空气处理过程，并常有全年运行全空气系 统的特点。很多全空气系统的输送能耗在送风允许温差小、管路系 统长、空气过滤处理阻力消耗大等情况时，全空气系统在整个空调 系统的能源消耗比例会增大到大于冷热源系统。因此要对全空气系 统进行全年动态运行控制。第1款～第7款均是有效的节能控制方 式。 9.3.13近一二十年来，为减少安装空间、降低风机运行能耗等， 车间采用大型风机盘管代替全空气系统的工艺空调方式增多。精密 空调通常有特殊要求，如区域温差、区域颗粒物浓度或正负压等要 求，风量调节对工艺环境的保障有较大影响，因此采用水阀和风量 调节相结合的控制方式。车间舒适性空调在满足室内空气质量的条 件下，优先采用台数控制节省运行能耗。第3款～第5款均是有效 的节能控制方式。 9.3.14对于间歇运行的空调系统，在保证工艺生产环境使用要求 的前提下，合理安排启停时间，是节能的重要手段之一。 9.3.15集中供暖系统具备室温调控功能。 9.3.17工业热风系统包括：热媒为水或蒸汽的热风供暖系统、燃 气加热热风供暖系统、热泵供热热风供暖系统。热风供暖系统通常 使用在集中新风系统、工艺排风量大的补风系统，能源消耗很大。 9.3.18以排除余热为主的通风系统，设置车间工作区温度监测与 通风系统控制装置；以排除污染物为主的通风系统，设置车间工作 无污染物浓度和排放口污染物浓度监测与控制装置。 9.3.19热回收系统具备检测功能有利于监测热回收装置的热回收 能力。热回收系统具有调控 功能是节能的要求