DG／TJ08-015-2018标准规范下载简介

DG／TJ08-015-2018 高层建筑钢混凝土混合结构设计规程

8.4.2支撑与箱形柱连接时，柱在与支撑翼缘连接的相应位置 立设置横隔板。 8.4.3支撑与钢管混凝土柱连接时，柱在与支撑连接的相应位 置应设置外环板或内隔板（图8.4.3）

8.4.2支撑与箱形柱连接时，柱在与支撑翼缘连接的相 应设置横隔板

3.4.3支撑与钢管混凝土柱连接时，柱在与支撑连接的相应位 置应设置外环板或内隔板（图8.4.3）

GB 51354-2019 城市地下综合管廊运行维护及安全技术标准18.4.3支撑与钢管混凝土柱连接节点

8.4.4当支撑腹板位于框架*面内时，支撑与框架连接见图 3.4.1（a）和（b）；当支撑腹板垂直框架*面时，支撑与框架梁连接 见图8.4.1(c)和(d)。

8.4.4当支撑腹板位于框架*面内时，支撑与框架连

8.4.5抗震设计中，支撑与框架的连接及支撑拼接极限承载

8.4.5抗震设计中，支撑与框架的连接及支撑拼接极限承载力 应满足：

Nubr≥1.2A/

武中：Nubr一 螺栓连接或焊接在支撑轴线方向的极限承载力 A一支撑毛截面面积：

8.4.7消能梁段加劲肋应在三边与梁用角焊缝连接。其与腹

3.4.7消能梁段加劲肋应在二边与梁用用焊缝连接。其与腹板 连接焊缝的承载力不应低于Af，与翼缘连接焊缝的承载力不应 低于As/4。此处，As=bstst，bst为加劲肋的宽度，Ls为加劲肋的 厚度。

8.5伸臂桁架、环带桁架连接

8.5.1伸胃案和环带案的接应符合下列要求 1伸臂桁架弦杆与核心简之间应采用刚接，且宜贯穿核心 简，或根据有限元分析计算确定伸入核心筒的长度。 2伸臂架与外框柱连接宜采用铰接或半刚接 3伸臂桁架在施工阶段宜考虑核心简与外框架施工过程在 重力荷载作用下变形差的影响，可采取主体结构施工完成后再连 接的措施减少其影响 4环带桁架与外框架柱宜采用刚性连接，连接方式可按中 心支撑连接方式。 8.5.2伸臂桁架与外框柱的连接应符合下列要求： 1伸臂的弦杆应伸人柱节点区，节点板应贯穿构件中的型 生

1伸臂的弦杆应伸人柱节点区，节点板应贯穿构件中的 钢与型钢可靠连接

2在施工阶段，伸臂桁架与外框柱连接可采用主体结构施 工完成后再连接的方式，以释放由于外框柱与核心筒竖向变形不 同所带来的附加内力。 3采用伸臂桁架不参与整体受力的临时施工连接方式时： 应通过设计取消或减弱由伸臂架引起的竖向变形。可在连接 处设置长圆孔，实现桁架构件在施工阶段的自由变形。长圆孔沿

1一伸臂桁架；2连接钢板；3一支座

料腹杆方向的总长度L应按下式计算

式中：△一一桁架杆件安装到终固两端竖向变形差； α一一斜腹杆与竖直方向的夹角。 8.5.3伸臂桁架与核心筒的连接可通过桁架杆件与预埋在核心 简内的节点板或铸钢节点相连。节点板可焊接在核心简内的型 钢暗柱和型钢暗梁上，杆件与节点板通过焊接或螺栓拼接 8.5.4对于超高层结构在使用过程中，框架和核心简收缩和徐变 导致的长期变形差异、地基差异沉降和温度作用所引起的内力，在 设计过程中应被考虑。可通过专门分析设计，或在柱节点处采用液

.6.1柱脚设计应符合下列要求

1承受轴向拉力作用的柱，应采用埋入式柱脚或外包式柱 脚。不承受轴向拉力作用的柱，可采用外露式柱脚。 2理人式钢柱脚的钢柱翼缘保护层厚度，中间柱不应小于 180mm；边柱与角柱的外侧不应小于250mm。 3钢柱埋人部分的顶部应设置水*加劲肋；埋入部分钢柱上应 设置焊接栓钉，栓钉的数量及间距可按外包式柱脚的有关规定。 4埋入范围内钢柱四周应设置竖筋及箍筋，配置钢筋的计 算应根据现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99 的有关规定执行。主筋最小含钢率为0.2%，并不宜小于422； 箍筋宜为10间距100mm。埋入部分顶部，应配置不小于312 间距为50mm的加强箍筋。 5理人式柱脚的各项计算均应符合现行行业标准《高层民 用建筑钢结构技术规程》JGJ99的相关规定。

1钢柱外包混凝土的高度与理人式柱脚的理人深度相同。 钢柱脚底板可放置在桩承台上或基础底板上或地下室楼层板上。 2外包式柱脚的轴力，通过钢柱底板传至基础；弯矩全部由 外包钢筋混凝土承担并传至基础：剪力以外包钢筋混凝土为主与

，7理入式钢柱脚设计尚应符合下列要求： 理人式柱脚的型钢伸入基础的理置深度h应满足下列公

.7理入式钢柱脚设计尚应符合下

理入式柱脚的型钢伸入基础的理置深度h应满足下列公

Vss Vss 4M hB> bsefp bseJe

基础顶面柱型钢部分承担的弯矩设计值，M可取 型钢的受弯承载力M； 基础顶面柱型钢部分承担的剪力设计值，可取Vs： M/H，，其中H.为柱净高； 昆凝土的承压强度设计值，按下式计算

fb= /b/bse : f。,且 f≤3f.

表8.6.7柱型钢埋入式柱脚埋入部分侧向的有效宽度b..

2理人式柱脚应按下列公式确定柱型钢底部的弯矩和轴力 设计值

3埋人式柱脚型钢底部的混凝土，在轴力N和弯矩M.作 用下，应符合下式要求：

式中：MBu一一型钢底部的混凝土承载力。 计算M时，可将型钢柱脚底板的锚栓作为受拉钢筋，与底板

M'

图8.6.73埋入式钢柱脚U形加强筋计算简图

式中N..M 分别为周边钢筋混凝土箱形截面的轴压力设计 值和弯矩设计值： N.M 型钢混凝土柱脚截面处轴压力设计值和弯矩设 计值。 2非埋入式柱脚的受剪承载力应满足下列要求：

VVE+VBu Vr=0.7f.bh.+0.5fwA

式中V 考虑柱底弯矩调整影响后的柱脚剪力设计值。 VBy 柱型钢底板摩擦力和锚栓的受剪承载力之和，柱底部 的剪力可由底板与混凝土之间的摩擦力传递，摩擦系 数取0.4；单根锚栓的受剪承载力V=A。f，A。为单 根锚栓截面面积，为锚栓钢材的抗剪强度设计值

VB一一周边钢筋混凝土部分的受剪承载力。 b——周边箱形混凝土截面的有效受剪宽度,取b。=be1十be2。 h。一沿受力方向周边箱形混凝土截面的有效高度。 3非埋人式柱脚的柱型钢混凝土保护层厚度不应小 于150mm。 4非埋人式柱脚相邻层的柱型钢翼缘上应设置栓钉。栓钉 的直径不宜小于19mm，水*和竖向中心距不宜大于300mm，且 栓钉中心至型钢板材边缘的距离不应小于60mm。当有可靠依据 时，可按照计算确定栓钉数量。

图8.6.8非埋入式基础承载力的叠加

用双螺母紧或其他措施防止松动，锚栓埋入长度不应小于其直 径的25倍，锚栓底部应有弯钩或锚板，锚板厚度宜大于1.3倍锚 栓直径。 5按构造配置抽筋时，锚筋的总截面面积应不小于钢管壁 截面面积的0.7倍，应适当分置于钢管内和钢管外，插筋锚入混 疑土基础的长度不应小于45d及1000mm，d为插筋直径。管外 的插筋应热弯等强焊接于柱脚板面或钢管外壁上，管内插筋伸入 管内的长度不应小于45d及1000mm

9.1.1高层建筑混合结构的消能减震部件可单独采用延性消能 构件或消能器，也可同时采用延性消能构件和消能器 9.1.2进行高层建筑混合结构减震设计时，应与抗震设计方案 进行对比分析。 9.1.3减震设计时主体结构楼、屋盖宜满足*面内无限刚性的 要求；当不满足该要求时应考虑楼、屋盖*面内的弹性变形，在楼 层的合理位置布置减震部件，并建立符合实际情况的力学分析 模型。

9.1.2进行高层建筑混合结构减震设计时，应与抗震设计方案 进行对比分析。 9.1.3减震设计时主体结构楼、屋盖宜满足*面内无限刚性的 要求；当不满足该要求时应考虑楼、屋盖*面内的弹性变形，在楼 层的合理位置布置减震部件，并建立符合实际情况的力学分析 模型。 9.1.4消能器应能对应不同的工作状态提供足够的附加阻尼 在10年一遇标准风荷载作用下，摩擦消能器不应进入工作状态， 金属消能器不应产生屈服。 9.1.5进行高层建筑混合结构减震设计时，延性消能构件和消 能器等减震部件应符合下列要求：

9.1.4消能器应能对应不同的工作状态提供足够的附加阻尼。

9.1.4消能器应能对应不同的工作状态提供足够的附加阻尼。 在10年一遇标准风荷载作用下，摩擦消能器不应进入工作状态， 金属消能器不应产生屈服

9.1.5进行高层建筑混合结构减震设计时，延性消能构件和消

1减震部件的性能参数应经试验确定。 2减震部件的设置部位，应采取便于检查和替换的措施。 3设计文件上应注明对减震部件的性能要求，安装前应按 规定进行检测，确保性能符合要求。 9.1.6进行减震结构的构件设计时，应充分考虑延性消能构件 和消能器弓引起的附加轴力、剪力和弯矩作用。 9.1.7屈曲约束支撑、高延性钢板墙、高延性联肢剪力墙宜用作 延性消能构件，并采用附录A的方法进行设计

9.1.8减震结构的减震设计，尚应符合相关专门标准的规定；也

9.1.8减震结构的减震设计，尚应符合相关专门标准的规定：也

可按抗震性能目标的要求进行基于性能的设计。性能目标可以 根据需要选定针对整个结构、结构的局部位置或关键部位、结构 的关键部件、重要构件等

9.2延性消能构件减震设计要点

9.2.1延性消能构件在50年一遇标准风荷载和多遇地

2.1延性消能构件在50年一遇标准风荷载和多遇地震作用 应满足下式要求：

式中：S一 延性消能构件在考虑50年一遇风荷载或多遇地震作 用的内力组合设计值； R一一延性消能构件的承载力设计值（按材料强度设计值确 定）。

用的内力组合设计值； R一延性消能构件的承载力设计值（按材料强度设计值确 定）。 9.2.2延性消能构件减震设计应针对不同的减震要求确定合理 的减震性能目标： 1针对改善刚度分布不规则的减震要求，延性消能构件不 宜过早发生屈服，宜确保整个结构在罕遇地震作用下刚度分布基 本合理。 2针对改善结构关键部位的延性和保护结构的关键部件、 重要构件的减震要求，延性消能构件应先于相关部位、部件和构 件发生屈服。

本合理。 2针对改善结构关键部位的延性和保护结构的关键部件、 重要构件的减震要求，延性消能构件应先于相关部位、部件和构 件发生屈服。 9.2.3延性消能构件应在罕遇地震作用下有足够的延性储备 并应通过专业机构的性能检验。

9.2.3延性消能构件应在罕遇地震作用下有足够的延性储备， 并应通过专业机构的性能检验

9.2.3延性消能构件应在罕遇地震作用下有足够的延性储省

1由第三方进行抽样检验，抽检数量为同一类型同一规格 数量的3%，当同一类型同一规格的延性消能构件数量较少时，可 以在同一类型中抽检总数量的3%，但不应少于2个，检测合格率 为100%，检测后的延性消能构件不能用于主体结构。 2在1/150，1/100，1/75，1/50的层间位移角相应的延性消

能构件的位移幅值下往复循环各3圈后，其承载力衰减量不应超 过15%，且滞回曲线稳定饱满

9.2.5结构采用延性消能构件减震设计时，延性消能构件的相 关部位应符合下列要求： 1延性消能构件与支承构件的连接，应符合本规程和有关 规程对相关构件连接的构造要求。 2在延性消能构件施加给主体结构最大力作用下，延性消 能构件与主体结构之间的连接部件应在弹性范围内工作。 3与延性消能构件相连的结构构件设计时，应计入延性消 能构件传递的附加内力

9.3消能器减震设计要点

9.3.1消能减震设计时，应根据多遇地震下的预期减震要求及 罕遇地震下的预期结构位移控制要求，设置适当的消能部件。消 能部件可由消能器及斜撑、墙体、梁等支承构件组成。消能器可 采用速度相关型黏滞消能器和黏弹性消能器，或位移相关型金属 屈服消能器和摩擦消能器

9.3.1消能减震设计时，应根据多遇地震下的预期减震要求及 罕遇地震下的预期结构位移控制要求，设置适当的消能部件。消 能部件可由消能器及斜撑、墙体、梁等支承构件组成。消能器可 采用速度相关型黏滞消能器和黏弹性消能器，或位移相关型金属 屈服消能器和摩擦消能器。 9.3.2消能器的力学模型参数应根据设计要求，按消能器的类 型进行如下选择： 1摩擦型消能器、铅消能器可采用理想弹塑性模型。 2软钢消能器可采用双线性或三线性模型。 3速度型消能器可采用MAXWELL模型。 4设计分析所用消能器力学模型参数应与使用的消能产品 的足尺试验结果一致。 9.3.3以剪切变形为主的消能部件在结构中布置宜遵照下列 原则： 1消能部件的布置宜使结构在两个水*主轴方向的动力特 性相*

9.3.2消能器的力学模型参数应根据设计要求，按消能器的类 型进行如下选择： 1摩擦型消能器、铅消能器可采用理想弹塑性模型。 2软钢消能器可采用双线性或三线性模型。 3 速度型消能器可采用MAXWELL模型 4设计分析所用消能器力学模型参数应与使用的消能产品 的足尺试验结果一致。

2消能部件的竖可布置宜使结构沿高度方向刚度均匀*。 3消能部件宜布置在层间相对位移或相对速度较大的楼 层，同时可采用合理形式增加消能器两端的相对变形或相对速 度，提高消能器的减震效率。 4消能部件的布置不应导致结构出现明显的薄弱构件或薄 弱层。 9.3.4消能减震结构设计时宜使各层以下参数相接*（基本烈 度地震作用下）： 1位移相关型消能器：消能部件水*等效刚度与结构水* 层间刚度比，消能部件水*剪力与结构的水*层间剪力乘以该层 水*层间位移之积之比。 2黏滞消能器：消能部件的水*阻尼力与结构的水*层间 剪力乘以该层水*层间位移之积之比。 3黏弹性消能器：消能部件的水*刚度与结构的水*层间 刚度比，消能部件零位移时的水*阻尼力与结构的水*层间剪力 乘以该层水*层间位移之积之比。 9.3.5消能减震结构每一层各消能器的最大水*阻尼力之和不 宜大于相应层结构层间屈服剪力的60%。 9.3.6消能减震设计中不应考虑消能器（屈曲约束钢板墙和高 延性钢连梁除外）承担重力荷载 9.3.7消能减震设计的计算分析，应符合下列规定： 1当主体结构基本处于弹性作阶段时，可采用线性分析 方法作简化估算，并根据结构的变形特征、高度、消能器类型、消 能器布置情况等，应按现行上海市工程建设规范《建筑抗震设计 规程》DGJ08的相关规定，分别采用底部剪力法、振型分解反应 谱法和时程分析法。消能减震结构的地震影响系数可根据消能 减震结构的总阻尼比按现行上海市工程建设规范《建筑抗震设计 规程》DGJ08的相关规定采用。 消能减震结构的自振周期应根据消能减震结构的总刚度确

1当主体结构基本处于弹性工作阶段时，可采用线性分析 方法作简化估算，并根据结构的变形特征、高度、消能器类型、消 能器布置情况等，应按现行上海市工程建设规范《建筑抗震设计 现程》DGJ08的相关规定，分别采用底部剪力法、振型分解反应 普法和时程分析法。消能减震结构的地震影响系数可根据消能 威震结构的总阻尼比按现行上海市工程建设规范《建筑抗震设计 规程》DGJ08的相关规定采用。 消能减震结构的自振周期应根据消能减震结构的总刚度确

定，总刚度应为结构刚度和消能部件有效刚度的总和。 消能减震结构的总阻尼比应为结构阻尼比和消能部件附加 给结构的有效阻尼比的总和；多遇地震、设防烈度地震和遇地 震下的总阻尼比应分别计算。当位移型消能器的耗能部件采用 延性和疲劳性能好的软钢时，多遇地震下的附加有效阻尼比可取 设防烈度下的附加有效阻尼比计算值。 2对主体结构进入弹塑性阶段的情况，应根据主体结构体 系特征，采用静力非线性分析方法或非线性时程分析方法。 在非线性分析中，消能减震结构的恢复力模型应包括结构恢 复力模型和消能部件的恢复力模型及消能器承担重力荷载情况。 3消能减震结构的层间弹塑性位移角限值，应符合预期的 变形控制要求，宜比非消能减震结构适当减小。 9.3.8消能部件附加给结构的有效阻尼比和有效刚度，应按照 现行上海市工程建设规范《建筑抗震设计规程》DGJ08及其他相 关标准确定。

9.3.9消能部件的设计参数，应符合下列规定：

1速度线性相关型消能器与斜撑、墙体或梁等支承构件组 成消能部件时，支承构件沿消能器消能方向的刚度应满足下式：

式中：KDZ／T 0342-2020 矿坑涌水量预测计算规程.pdf，一支承构件沿消能器方向的刚度： T一一消能减震结构的基本自振周期： CD一消能器的线性阻尼系数。 2速度非线性相关型消能器的支承构件沿消能器消能方向 的刚度应满足下式，

K,≥Kd K.≥3K.

中:Kdo 消能器的初始速度； K—设防烈度下消能器零位移时的阻尼力与最大位移 之比,即损失刚度。

式中：l一一黏弹性消能器的黏弹性材料的总厚度； △u一一沿消能器方向的最大可能的位移； LY一黏弹性材料允许的最大剪切变形。 4位移相关型消能器与支撑、墙体或梁等支承构件组成消 能部件时，消能部件的恢复力模型参数宜符合下列要求：

Aupx/△usy<2/3

式中：公upy 消能部件在水平力方向的屈服位移或起滑位移； △usy一设置消能部件的结构层间屈服位移。 5消能器的迹象位移能力应不小于罕遇地震下消能器最大 位移的1.2倍；对速度相关型消能器，消能器的极限速度应不小 于地震作用下消能器最大速度的1.2倍，且消能器应满足在此极 限速度下的承载力要求

9.3.10消能器的性能检验，应符合下列规定

1对黏滞流体消能器，由第三方进行抽样检验，其数量为同 工程同一类型同一规格数量的20%，但不少于2个，检测合格 率为100%，检测后的消能器可用于主体结构；对其他类型消能 器，抽检数量为同一类型同一规格数量的3%，当同一类型同一规 格的消能器数贵较少时，可以在同一类型消能器中抽检总数量的 3%，但不应少于2个，检测合格率为100%，检测后的消能器不能 用于主体结构。 2对速度相关型消能器，在消能器设计位移和设计速度幅 值下，以结构基本频率往复循环30圈后，消能器的主要设计指标 误差和衰减量不应超过15%；对位移相关型消能器，在消能器设 计位移幅值下往复循环30圈后2016JSCS-7-1：全国民用建筑工程设计技术措施建筑产业现代化专篇，消能器的主要设计指标误差和 衰减量不应超过15%，且不应有明显的低周疲劳现象。 9.3.11结构采用消能减震设计时，消能部件的相关部位应符合 下列要求：

1消能器与支承构件的连接，应符合本规程和有关规程对 相关构件连接的构造要求。 2在消能器施加给主体结构最大阻尼力作用下，消能器与 主体结构之间的连接部件应在弹性范围内工作。 3与消能部件相连的结构构件设计时，应计入消能部件传 递的附加内力。 9.3.12当消能减震结构的抗震性能明显提高时，主体结构的抗 震构造要求可适当降低。降低程度可根据消能减震主体结构底 部或控制楼层（相对薄弱的楼层）承担层间剪力或层间位移降低 程度确定，最大降低程度应控制在1度以内