DB21／T 2572-2019 标准规范下载简介

DB21／T 2572-2019 装配式混凝土结构设计规程

5.3.1装配式混凝土结构建筑设计应采用模数数列协调结构构件、内装部品部件、设备管线之间的尺寸 关系，做到构件部品设计、生产和安装等相互间尺寸协调，减少和优化各部件的种类和尺寸。 5.3.2从装配式建筑的可建造性出发，住宅的平面与空间设计除应满足居住功能外，以标准化为基础的 模块化方法设计，应采用楼栋单元、套型和部品模块等不同层级的通用模块，并确立各层级模块的标准 化和系列化的尺寸体系。套型模块由若干个不同功能空间及部品模块构成，通过不同层级的模块组合可 满足多样性需求。常用部品模块主要有楼电梯、公共管井、基本户型、集成厨房、集成卫生间等。 5.3.3装配式建筑设计应重视其平面、立面和剖面的规则性，宜优先选用规则的形体，同时便于工厂化、 集约化生产加工，提高工程质量，并降低工程造价。 一般设计使用年限为50年，国外出现了百年住宅，因此为使用提供适当的灵活性，满足居住需求的 变化尤为重要，《CSI住宅建筑设计导则》推荐耐久性为100年的住宅设计。已有的经验是采用大空间的 平面，合理布置承重墙及管并位置。在装配式住宅建筑中采用这种平面布局方式不但有利于结构布置， 而且可减少预制楼板的类型。但设计时也应适当考虑实际的构件运输及吊装能力，以免构件尺寸过大导 致运输及吊装困难。大空间住宅可以实现装修设计的多样化，设备管线与结构体分离。

5.4.1装配式建筑应进行系统集成设计。以BIM技术为工具，以建筑功能为核心，综合考虑建筑功能、 外立面、结构体系、围护结构、管线系统、防火、内装等各方面的协同与集成，实现主体结构、外围护 系统、设备与管线系统和内装系统的一体化。 5.4.3门窗洞口尺寸规整既有利于门窗的标准化加工生产，又有利于墙板的尺寸统一和减少规格。宜采 用单元化、一体化的装配式外墙系统，如具有装饰、保温、防水、采光等功能的集成式单元墙体。

5.5.1装配式混凝土建筑内装修部品应具有通用性和互换性，接口标准化可有效避免出现不 系列接口的非兼容性

系列接口的非兼容性。 5.5.2装配式住宅室内装修设计在内装体与结构体分离的基础上，应考虑部品部件的可更换性，设计使 用年限低的内装体维修和更换时不宜破坏设计使用年限高的内装体，且不得对主体结构构件造成拆改， 避免更换内装体和设备管线对结构主体结构构件造成破坏，影响结构耐久性。 5.5.4装配式建筑的内装设计与传统内装设计的区别之一就是部品选型的概念T／CAGHP 043-2018 地质灾害防治工程合同编制指南（试行），部品是装配式建筑的组 成基本单元，具有标准化、系列化、通用化的特点。装配式建筑的内装设计更注重通过对标准化、系列 化的内装部品选型来实现内装的功能和效果

5.6.1目前的建筑和装饰装修设计，一般把设备管线理设在楼板和墙体的现浇混凝土内，一般管线的设 十使用年限为30年，一般装修的使用年限为20年，主体结构的使用年限为50年，部分建筑结构耐久性 按照100年设计。建筑使用30年后，主体结构还在使用年限内，但是装修和设备管线已经老化，维护改 告更换困难，甚至有的建筑不得不拆除重建，缩短了建筑使用寿命，造成了资源浪费。因此，装配式建 筑提倡内装修部品和设备管线与主体结构分离设计，当装修和设备管线老化时及时维修更换，不影响主 体结构。

5.6.3预制构件上为管线、设备及其吊挂配件预留的孔洞、沟槽宜选择对构件受力影响最小的部位，并 应确保受力钢筋不受破坏，当条件受限无法满足上述要求时，建筑和结构专业应采取相应的处理措施。 设计过程中设备专业应与建筑和结构专业密切沟通，防止遗漏，以避免后期对预制构件凿剔。 5.6.6当受条件所限必须暗理或穿越时，横向布置的设备及管线可结合建筑垫层进行设计，也可在预制 墙、楼板内预留孔洞或套管；竖向布置的设备及管线需在预制墙、楼板中预留沟槽、孔洞或套管。

利影响。因此，在确保结构安全的前提下，宜结合装配式结构的技术特点，利用现代隔震和消能减震技 术，达到节材、减重、提高大震安全性的效果。采用隔震和消能减震技术的高层装配式结构在发达国家， 特别是日本，获得了广泛的应用，并经受了高烈度地震的考验。相对于单纯增加竖向构件面积，通过增 大结构刚度来抵抗水平作用的方法，隔震和消能减震技术显然更符合可持续发展的需要。 大量的工程实践证明了消能减震技术路线的可靠性和先进性。消能构件均采用工厂化生产、现场安 装的形式，与装配式结构在建造模式上完全契合；装配式结构在安装精度上的控制要求，使得消能构件 的安装难度必然低于现浇结构。消能减震技术与混凝土预制装配式技术相结合的高层建筑体系，可以较 好地满足我国当前的社会需求，有助于实现建筑产业现代化的目标。 隔震技术对低层和多层建筑比较合适。日本和美国的经验表明，不隔震时基本周期小于1.0s的建筑 结构效果最佳。根据橡胶隔震支座抗拉屈服强度低的特点，需限制非地震作用的水平荷载，结构的变形 特点需符合剪切变形为主且房屋高宽比应受一定的限制。对高宽比大的结构，需进行整体倾覆验算，防 止支座压屈或出现超过1.0MPa的拉应力。 6.1.8装配式结构目前在我国方兴未艾，大量的新型体系和节点不断出现，规程是当前成熟经验的总结 但不能成为新技术发展的障碍。因此，对于本规程未涉及的新型结构体系可以使用抗震性能化设计的方 去，对结构的抗震安全性进行评价。结构抗震性能设计应根据结构方案的特殊性，选用适宜的结构抗震 生能目标，并应论证结构方案能否满足预期的抗震性能目标要求。 6.1.9高层装配整体式框架结构，首层剪切变形远大于其他楼层，在强震作用下，首层柱脚为塑性铰区 域，当底层柱采用预制，柱脚位置钢筋连接采用灌浆套筒连接或浆锚搭接连接时，试验结果表明，预制 柱底的塑性铰与现浇结构的塑性铰有一定差别，国内尚无底层预制柱的实际震害经验，在目前设计计算 和施工经验不丰富的情况下，高层框架结构首层柱宜采用现浇柱。同时考虑施工影响因素，地下室柱子 钢筋或基础插筋精确定位难度大，一般钢筋偏位较大，首层柱如果采用预制，施工安装难度大。 高层装配整体式剪力墙底部加强部位是结构抵抗罕遇地震的关键部位，弹塑性计算分析和实际震害 资料表明，底部墙肢的损伤往往较上部墙肢严重，因此对于底部加强区剪力墙墙肢的延性和耗能能力要 求较高。底部加强部位如果采用预制，竖向钢筋连接接头率为100%，目前对于装配式剪力墙整体抗震性 能偏少，国内尚无实际震害经验，底部加强区墙肢主要塑性发展区域采用现浇混凝土有利于保证结构的 整体抗震能力。同时考虑施工影响因素，地下室剪力墙墙肢的首层预留钢筋定位难度大，一般钢筋偏位 较大，首层墙肢如果采用预制，施工安装难度大。 当高层装配整体式剪力墙结构底部加强部位和框架结构首层柱采用预制混凝土构件时，应进行专门 论证和研究，应重点提高连接接头的性能、接头位置，使钢筋连接接头位置避开主要塑性发展区域，同 时采取可靠措保证钢筋连接在罕遇地震作用下处于正常工作状态。还应优化结构布置和构造措施，提高 关键构件和部位的承载能力，尤其是柱底水平接缝与剪力墙墙肢水平接缝的承载能力，确保实现“强柱 弱梁”的目标，并对罕遇地震作用下首层柱和剪力墙底部加强部位的塑性发展程度进行控制，必要时进 行试验验证。底层柱采用预制时，钢筋连接位置应设在柱根1/3以上部位；底层剪力墙采用预制时，边 缘构件部位应采用现浇，纵向钢筋采用焊接或机械连接， 6.1.10装配式混凝土结构中由于预制混凝土构件已基本完成收缩，故伸缩缝的间距较现浇结构可适当加 天，但底部现浇区域及楼板后浇叠合层仍为现浇结构，对其采取适当措施是必要的，如设置后浇带等。

利影响。因此，在确保结构安全的前提下，宜结合装配式结构的技术特点，利用现代隔震和消能减震技 术，达到节材、减重、提高大震安全性的效果。采用隔震和消能减震技术的高层装配式结构在发达国家， 特别是日本，获得了广泛的应用，并经受了高烈度地震的考验。相对于单纯增加竖向构件面积，通过增 大结构刚度来抵抗水平作用的方法，隔震和消能减震技术显然更符合可持续发展的需要。 大量的工程实践证明了消能减震技术路线的可靠性和先进性。消能构件均采用工广化生产、现场安 装的形式，与装配式结构在建造模式上完全契合；装配式结构在安装精度上的控制要求，使得消能构件 的安装难度必然低于现浇结构。消能减震技术与混凝土预制装配式技术相结合的高层建筑体系，可以较 好地满足我国当前的社会需求，有助于实现建筑产业现代化的目标。 隔震技术对低层和多层建筑比较合适。日本和美国的经验表明，不隔震时基本周期小于1.0s的建筑 结构效果最佳。根据橡胶隔震支座抗拉屈服强度低的特点，需限制非地震作用的水平荷载，结构的变形 特点需符合剪切变形为主且房屋高宽比应受一定的限制。对高宽比大的结构，需进行整体倾覆验算，防 止支座压屈或出现超过1.0MPa的拉应力

6.1.12在装配式结构构件及节点的设计中，除对使用阶段进行验算外，还应重视施二

6.1.13参照现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011，承载力抗震调整系数取值同现浇混凝土结构。

折减系数系数可较大，取0.81.0；当轻质墙板刚度较天且结构刚度较小时，如在框架结构申，周期折减 系数系数可较小，如取0.7~0.9。 高层装配整体式剪力墙结构，非承重外围护墙、内隔墙均为轻质隔墙板，并与主体结构采用柔性连 接，周期计算可不折减。装配整体式框架结构，外围护墙采用预制外墙板与主体结构采用点连接（柔性 连接），内隔墙均为轻质隔墙板并与主体结构采用柔性连接，周期折减系数可取0.9~1.0 6.3.4装配整体式框架结构和剪力墙结构的层间位移角限值均与现浇结构相同。对多层装配式墙板结构 双面叠合剪力墙结构，当按现浇结构计算而未考虑墙板间接缝的影响时，计算得到的层间位移会偏小， 因此加严其层间位移角限值，

6.4.1应特别注意预制构件在短暂设计状况下的承载能力验算，对预制构件在脱模、翻转、起吊、运输、 堆放、安装等生产和施工过程中的安全性进行分析。这主要是由于：1）在制作、施工安装阶段的荷载、 受力状态和计算模式经常与使用阶段不同；2）预制构件的混凝土强度等级在此阶段尚未达到设计强度。 因此，许多预制构件的截面及配筋设计，不是使用阶段的设计计算起控制作用，而是此阶段的设计计算 起控制作用。 6.4.2预制梁、柱构件由于节点区钢筋布置空间的需要，保护层往往较大。当保护层厚度大于50mm时 宜采取增设钢筋网片等措施，控制混凝土保护层的裂缝及在受力过程中的剥离脱落。 4生低由 生加铺上

6.4.4预制构件中外露预埋件凹入表面，便于进行封闭处理。

6.4.5当构件设计计算时，如对预制构件在脱模、吊装、运输、安装等有具体要求或特殊限制时，应在 设计文件上注明具体要求。考虑到我国现阶段的生产设备、运输能力、塔吊吊装能力等综合因素，建议 预制的单个构件重量不宜大于70kN

面，包括柱端接缝、梁端接缝、剪力墙的竖向接缝和水平接缝等，是影响结构受力性能的关键部位。接 缝的受剪承载力组成主要包括：结合面混凝土的粘结强度、键槽或者粗糙面、钢筋的摩擦抗剪作用、销 诠抗剪作用；当接缝处于受压、受弯状态时，静力摩擦可承担一部分剪力。 后浇混凝土、灌浆料或坐浆材料与预制构件结合面的粘结抗剪强度往往低于预制构件本身混凝土的 剪强度。因此，预制构件的接缝一般都需要进行受剪承载力的计算。本条对各种接缝的受剪承载力提 出了总的要求。 为保证接缝的安全，接缝的承载力设计值应大于设计内力。对于装配整体式结构的梁、柱端部箍解 加密区及剪力墙底部加强部位等控制区域，接缝要实现强连接，要求接缝的承载力设计值大于被连接构 牛的承载力设计值乘以强连接系数，强连接系数应根据抗震等级、连接区域的重要性以及连接类型来确 定。对于其他区域的接缝，可采用延性连接，允许连接部位产生塑性变形，但接缝的承载力设计值应大 于设计内力。 6.5.2装配整体式框架结构中，框架柱的纵筋连接宜采用套筒灌浆连接，梁的水平钢筋连接可根据实际 情况选用机械连接、焊接连接或者套筒灌浆连接。装配整体式剪力墙结构中，预制剪力墙竖向钢筋的连 接可根据不同部位，分别采用套筒简灌浆连接、浆锚搭接连接，水平分布筋的连接可采用焊接、搭接等。 6.5.3采用钢筋套筒灌浆连接时，该类接头的应用技术可按现行行业标准《钢筋套筒灌浆连接应用技术 规程》JGJ355中有关规定执行。本条第1款要求采用由接头型式检验确定的相匹配的灌浆套筒、灌浆料： 并经检验合格后使用。施工过程中不应更换灌浆套筒或灌浆料，如确需更换，应按更换后的灌浆套筒、 灌浆料提供接头型式检验报告，并重新进行工艺检验及材料进场检验。第4款规定套筒之间的净距不小 于25mm，是为了保证施工过程中，套筒之间的混凝土可以浇筑密实。 6.5.5浆锚搭接连接可用于预制剪力墙受力钢筋的连接。根据哈尔滨工业大学的试验研究成果，钢筋搭 接长度与螺旋箍筋配箍量有直接关系，当配箍充足时钢筋的搭接长度可大大减小。本条规定的搭接长度 试验研究证明，螺旋箍筋的设置改变了无约束搭接的剪裂破坏模式，即无论搭接长度为多少，无螺 旋箍筋约束的试件均为纵筋屈服荷载水平的混凝土沿搭接方向的纵向劈裂破坏，而配置螺旋箍筋的试件 承载力随配箍率不同可接近或达到钢筋的极限荷载。随试件加载螺旋箍筋应变变化明显，有效约束核心 混凝土横向膨胀作用，螺旋箍筋约束是提高钢筋搭接连接性能的本质原因。试验验证的最小搭接长度为 0.7la。因此，提出钢筋搭接长度计算系数i，并在满足本规程第8.3.3条规定时，偏于安全地取为0.9。 对于成孔方式，以往大多采用旋转抽出内置芯管方式成孔，但是这种方法工序繁项，工艺不好控制， 且较为消耗人工。为简化工艺并保证质量，本规程提出并建议使用预理金属波纹管成孔（波纹管不抽出） 的构造方式。根据沈阳建筑大学对预埋金属波纹管成孔和抽芯成孔的带螺旋箍筋浆锚搭接连接方式的低

系数、刚度退化、耗能能力等方面极为相似，可认为两种浆锚搭接连接方式具有等同的抗震性能；各试 牛滞回曲线均较饱满，呈明显反S型，各试件的骨架曲线走势基本一致，表现出相近的发展规律；延性 系数均大于4，满足抗震延性要求。 试验同时还表明，预埋波纹管连接的极限位移和延性系数略低于抽芯成孔的极限位移和延性系数， 兑明抽芯成孔连接方式的变形能力略强于预理波纹管连接方式：；选用同样的预理波纹管连接方式，增加 答接长度可提高其变形能力。因此，本条引入成孔方式修正系数2，并将其取为1.2，略大于抽芯成孔。 6.5.6试验表明，预制梁端采用键槽的方式时，其受剪承载力一般大于粗糙面，且易于控制加工质量及 验验。键槽深度太小时，易发生承压破环；当不会发生承压破坏时，增加键槽深度对增加受剪承载力没 有明显帮助，键槽深度一般在30mm左右。梁端键槽数量通常较少，一般为1个～3个，可以通过公式较 准确地计算键槽的受剪承载力。对于预制墙板侧面，键槽数量很多，和粗糙面的工作机理类似，键槽深 度及尺寸可减小。 粗糙面凹凸尺寸主要适用于在承受静力荷载为主的叠合构件中。如果预制构件的结合面设置了抗剪 钢筋，则可根据可靠经验或试验适当减小粗糙面的凹凸尺寸（如采用了本规程第6.6.2条规定的桁架钢 筋，预制板面的凹凸尺寸可减小到2mm～3mm）。 当预制柱底部设置键槽时，应同时设置灌浆排气口。 5.5.7预制构件纵向钢筋的锚固多采用锚固板的机械锚固方式，伸出构件的钢筋长度较短且不需弯折， 更于构件加工及安装。预制构件伸出钢筋采用弯锚方式难于吊装施工，所以在直线锚固长度不能满足规 范要求时，可优先选用机械锚固。 6.5.9叠合构件的预制构件在支座处的搁置长度可为零，即与支座构件贴边放置；但通常为防止在混凝 土浇筑时漏浆，预制构件需要与其连接构件有一定的搁置长度，一般不应小于10mm，如果过小容易出现 妾触部位混凝土局部压坏。常用的搁置长度梁为20mm，板为15mm。此外，距离梁、板端500mm范围 内应设置施工支撑。

6.6.1叠合板后浇层最小厚度的规定考虑了楼板整体性要求以及管线预埋、面筋铺设、施工误差等方面 的因素。预制板最小厚度的规定考虑了脱模、吊装、运输、施工等因素。在可靠的构造措施（如设置桁 架钢筋或增设板肋）的情况下，可以考虑将预制板厚度适当减少。 当板跨度较大时，为了增加预制板的整体刚度和水平界面抗剪性能，可在预制板内设置桁架钢筋， 见图6.6.1；钢筋桁架的下弦钢筋可作为楼板下部受力钢筋使用。施工阶段验算预制板的承载力及变形时 可考虑桁架钢筋的作用，减少预制板下的临时支撑。 当板跨度超过6m时，采用预应力混凝土预制板可取得较好的经济性；板厚大于180mm时，为了减轻 楼板自重，推荐采用空心楼板，可在钢模板 中电设置各种轻质模具 浇筑混凝土后形成空心

图6.6.1预制板设置析架钢筋示意

6.6.2叠合楼板包括架钢筋混凝土叠合板、预制平板底板混凝土叠合板、预制带肋底板混凝土叠合板、 叠合空心楼板等。本节中主要对常规叠合楼盖的设计方法及构造要求进行了规定，其他形式叠合楼盖的 设计方法可参考行业现行相关规程。 预制双T板具有构造简单（楼、屋盖板梁合一）、跨度大、自重轻、经济指标好、防火、防潮、施工 进度快等一系列突出优点，国外广泛的应用于公共建筑和停车场建筑等大跨度楼、屋盖体系中。目前 国内对双T板的应用主要是工业建筑厂房居多。 结构转换层、平面复杂或开洞较大的楼层、作为上部结构嵌固部位的地下室楼层对整体性及传递水 平力的要求较高，宜采用现浇楼盖。 当屋面板采用叠合楼板时，为增强顶层楼板的整体性，叠合楼板应设置架钢筋。当顶层框架柱纵 向钢筋采用在叠合板后浇混凝土层内锚固时，由于框架柱钢筋直径较大，后浇层厚度不应小于100mm，当 顶层框架柱钢筋不在叠合板后浇层内锚固时，后浇层厚度可取不应小于80mm；剪力墙纵向钢筋一般直径 较小，后浇层厚度80mm可以满足钢筋锚固要求。 另外，装配式混凝土的卫生间由于涉及到上下水管及结构楼板可能降低标高，以及其他预埋管线较 密集的区域，可采用现浇楼板。 庄 5.6.3根据楼板板块尺寸的天小及预制板的尺寸，同一板块内，可采用整块的预制板及后浇叠合层形成 的叠合板，也可采用几块预制板与后浇叠合层形成的带接缝的叠合板。整块预制板的叠合板根据尺寸按 照单向或双向叠合板设计；带接缝的叠合板需要根据接缝的构造确定计算及配筋设计方法， 对于采用密拼接缝连接的叠合板，宜按照实际情况进行承载力能力和正常使用计算。 预制板的宽度主要受控于运输条件，一般宽度不宜超过2.4m，最大宽度不宜超过3m 采用实体有限元分析预制装配整体式楼板和同厚度的整体板在竖向和水平荷载作用下的受力性能的 结果表明，当按弹性楼板进行结构分析时，预制装配整体式楼板可以按同等厚度的整体板进行计算。楼 反板缝处内力与同等厚度板的计算结果有一定差别，因此板缝处内力还应考虑板缝的影响进行调整，具 本可区别以下情况（图6.6.3）对弯矩计算结果进行调整：

L/L,>2或Lx/L<0.5时，弯矩可不调整； Lx/Ly=1时，Y向弯矩M,宜乘以1.05～1.10; Lx/L.=1～2或0.5~1范围时，可按上述原则插值调整

图6.6.3预制板平面布置示意

6.6.6预制板设置20mm～30mm的板上边缘倒角，可以保证接缝钢筋的混凝土保护层厚度，同时增加了 接缝处楼板的厚度。与梁、墙、柱相交部位的预制板边可不设边缘倒角。楼板间接缝宽度一般按零缝设 计，制作预制板时宜控制为负误差。 本条所述的接缝形式较简单，利于构件生产及施工。理论分析与试验结果表明，这种做法是可行的 叠合楼板的整体受力性能介于按板缝划分的单向板和整体双向板之间，与楼板的尺寸、后浇层与预制板 的厚度比例、接缝钢筋数量等因素有关。开裂特征类似于单向板，承载力高于单向板，挠度小于单向板 但大于双向板。板缝接缝边界主要传递剪力，弯矩传递能力较差。在没有可靠依据时，可偏于安全地按 照单向板进行设计，接缝钢筋按构造要求确定。 6.6.7当预制板侧接缝可实现钢筋与混凝土的连续受力时，即形成“整体式接缝”时，可按照整体双向 板进行设计。采用后浇带形式的整体式接缝，后浇带应有一定的宽度以保证钢筋在后浇带中的连接或者 猫固空间，并保证后浇混凝土与预制板的整体性。后浇带两侧的板底受力钢筋需要可靠连接，比如焊接 机械连接、搭接等。 也可将后浇带两侧的板底受力钢筋在后浇带中锚固，形成本条第3款所述的构造形式。中国建筑科 学研究院的试验研究证明，此种构造形式的叠合板整体性较好。利用预制板边侧向伸出的钢筋在接缝处 搭接并弯折锚固于后浇混凝土层中，可以实现接缝两侧钢筋的传力，从而传递弯矩，形成双向板受力状 态。接缝处伸出钢筋的锚固和重叠部分的搭接应有一定长度，以实现应力传递；弯折角度应较小以实现 顺畅传力；后浇混凝土层应有一定厚度；弯折处应配构造钢筋以防止挤压破坏。 试验研究表明，与整体板比较，预制板接缝处应变集中，裂缝宽度较大，构件的挠度略大，接缝处 受弯承载力略有降低，其数值不超过15%。因此，接缝应该避开双向板的主要受力方向和跨中弯矩最大 位置。垂直接缝的受力钢筋可按弹性双向板计算配筋量并增加15%配置，以弥补间接传力可能引起的承 载力降低。 668预制楼板上表面应做成粗糙面与顶部现层形成整体后、结合面水平抗前强度一般能够满足叠

6.6.6预制板设置20mm～30mm的板上边缘倒角，可以保证接缝钢筋的混凝土保护层厚度，同时增加了 接缝处楼板的厚度。与梁、墙、柱相交部位的预制板边可不设边缘倒角。楼板间接缝宽度一般按零缝设 计，制作预制板时宜控制为负误差。 本条所述的接缝形式较简单，利于构件生产及施工。理论分析与试验结果表明，这种做法是可行的。 叠合楼板的整体受力性能介于按板缝划分的单向板和整体双向板之间，与楼板的尺寸、后浇层与预制板 的厚度比例、接缝钢筋数量等因素有关。开裂特征类似于单向板，承载力高于单向板，挠度小于单向板 但大于双向板。板缝接缝边界主要传递剪力，弯矩传递能力较差。在没有可靠依据时，可偏于安全地按 照单向板进行设计，接缝钢筋按构造要求确定。

重要作用，后者称之为隔板作用。 预制双T板楼盖体系大体上可分为干式和湿式两类。干式楼盖体系中，楼盖只由预制板组成，由预 制板和连接件来提供隔板作用；湿式楼盖体系的做法是在预制板上配置钢筋网片后浇筑混凝土。湿式体 系又可分为两种：1）加后浇层非组合楼盖，结构的后浇层用以承担全部楼盖荷载，楼盖中连接件的作用 是方便安装和提高楼盖整体性；2）加后浇层组合楼盖，在该种楼盖结构申，后浇层与预制板结合面传递 剪力，发挥组合作用，结构后浇层与预制板共同提供隔板作用。目前，一些西方国家在中、低烈度区倾 向使用干式体系，在高烈度区采用湿式楼盖体系。 如果充许楼盖屈服，因连接件形式相同，节点强度相同，屈服点将集中在与端部相邻的一个或儿个 连接件位置。对现有楼盖连接形式的节点变形能力研究发现，当节点屈服时连接件的变形需求明显超过 其变形能力极限。因此，保证楼盖处于弹性工作阶段是非常必要的。 为使楼盖保持弹性工作，必须通过设计使楼盖的屈服晚于抗侧力体系。常规做法是对按规范计算的 设计基准烈度下楼盖剪力乘以放大系数，楼盖弹性设计的计算方法可参考美国PCI手册（第七版）。 5.6.13连接件以锚筋的屈服作为连接件破坏的标志，为了实现锚筋延性受拉破坏机理，设计时应将连接 件中的其他部分（钢板、嵌条焊缝等）进行超强设计，以避免其过早破坏。 连接件受拉强度的计算可采用等效桁架模型，依靠锚筋的延性破坏来确定连接件的受力性能；对于 有后浇层的节点，应只计入机械连接件对节点承载力的贡献。 连接件受剪承载力计算时，宜采用等效桁架模型计算锚筋与板缝成一定角度连接件的受剪承载力； 采用摩擦抗剪模型计算锚筋与板缝垂直的连接件和湿式连接（或混合连接）申后浇层的受剪承载力，摩 察抗剪系数可取0.6。 摩擦抗剪系数μ决定了抗剪承载力。μ要根据接触面的情况来确定，对于干式连接件可取0.7，对于 显式连接中后浇层已经开裂的情况可取0.6，对于湿式连接中后浇层没有开裂的情况可取1.4。经过对双 工板楼盖的调查发现，大多数楼盖的后浇层在混凝土的体积收 文缩和温度荷载作用下均出现了开裂现象，为

连接件受拉强度的计算可采用等效桁架模型，依靠锚筋的延性破坏来确定连接件的受力性能；对于 有后浇层的节点，应只计入机械连接件对节点承载力的贡献。 连接件受剪承载力计算时，宜采用等效桁架模型计算锚筋与板缝成一定角度连接件的受剪承载力； 采用摩擦抗剪模型计算锚筋与板缝垂直的连接件和湿式连接（或混合连接）中后浇层的受剪承载力，摩 擦抗剪系数可取0.6。 摩擦抗剪系数μ决定了抗剪承载力。μ要根据接触面的情况来确定，对于干式连接件可取0.7，对于 显式连接中后浇层已经开裂的情况可取0.6，对于湿式连接中后浇层没有开裂的情况可取1.4。经过对双 T板楼盖的调查发现，大多数楼盖的后浇层在混凝土的体积收缩和温度荷载作用下均出现了开裂现象，为 了安全起见，此类节点均按已经开裂的情况进行计算，即摩擦抗剪系数取0.6。

6.7.1目前预制钢结构楼梯已在实际工程中得到大量应用，无其是建筑效果要求的异型楼梯，对于预制 异型楼梯，采用钢结构设计及施工简便，比混凝土结构具有明显优势。采用预制钢结构楼梯时，应注意 进行防腐防锈处理，并采取防火处理措施。 6.7.2考虑制作、脱模、运输、吊装、安装等因素，楼梯板不宜太薄，厚度不宜小于120mm。预制楼梯 按简支构件计算截面下部钢筋，但为了保证在吊装、运输及安装过程中构件截面承载力及控制裂缝宽度 规定其板面宜配置通长钢筋，钢筋量可根据加工、运输、吊装过程中的承载力及裂缝控制验算结果确定 最小构造配筋率可参照楼板的相关规定。 6.7.3、6.7.4发生强烈地震时，楼梯是重要的逃生通道，应避免楼梯的破坏。框架结构中，预制楼梯与 主体结构之间采用后浇混凝土等措施形成两端固支，梯板起到斜支撑的作用，对结构刚度、承载力、规 则性影响较大，应参与抗震计算。当预制楼梯与主体结构采取一端为固定铰、另一端为滑动铰的简支连 妾时，楼梯对结构刚度等的影响较小，可不参与抗震计算；应保证铰支承具有足够的转动及滑动变形能 力，并采取构造措施防止滑落。剪力墙结构中，当采用简支的预制楼梯时，楼梯间墙宜做成小开口剪力

墙。 点连接为主体结构预理钢筋，安装时预留钢筋伸入楼梯板预留孔洞中，在预制板安装到位后浇筑混 凝土封闭留洞。线连接为梯板钢筋伸出锚入主体结构梁、墙内或者主体和梯板均预留钢板安装后焊接连 接。在风荷载及地震作用下应保证楼梯与主体结构的可靠连接，预留伸出钢筋锚入支座长度，面筋不应 小于laE，底筋不应小于5倍钢筋直径且至少到支座中心线。

用的受剪承载力计算公式与上一条相同。当柱受拉时，没有轴压产生的摩擦力，且由于钢筋受拉，计算 钢筋销栓作用时，需要根据钢筋中的拉应力结果对销栓受剪承载力进行折减。 7.2.4叠合式受弯构件依施工和受力特点的不同可分为在施工阶段加设可靠支撑的叠合式受弯构件（刃 称“一阶段受力叠合构件”）和在施工阶段不设支撑的叠合式受弯构件（亦称“二阶段受力叠合构件” 两类。 一阶段受力叠合构件除应按叠合式受弯构件进行斜截面受剪承载力和叠合面受剪承载力计算和使其 叠合面符合本章的构造要求外，其余设计内容与一般受弯构件相同。二阶段受力叠合构件则应按现行国 家标准《混凝土结构设计规范》GB50010有关规定进行设计。 预制构件高度与叠合构件高度之比h1/h小于0.4的二阶段受力叠合构件，受力性能和经济效果均较 差，不建议采用。

7.3.1考虑到装配整体式框架安装的需要，在结构设计中应注意协调框架节点处梁柱的尺寸，预制叠合 框架梁梁宽一般不小于300mm，预制框架柱适合的短边截面尺寸不宜小于500mm，圆形框架柱不宜小于 500mm。同时在梁柱钢筋的配筋方案选择上，需考虑框架柱纵筋采用套筒灌浆连接所需的构造空间。采用 较大直径钢筋及较大的柱截面，可减少钢筋根数，增大钢筋间距，便于钢筋连接及节点区钢筋的空间避 上。 7.3.2当叠合板的总厚度小于叠合梁的后浇混凝土叠合层厚度要求时，预制部分可采用凹口截面形式， 曾加梁的后浇层厚度。预制梁也可采用其他截面形式，如倒T形截面或传统的花篮梁的形式等。 梁箍筋形式可以采用单根钢筋弯折，也可以采用钢筋焊接网弯折的型式，钢筋焊接网的材料和弯折 的型式参照现行行业标准《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》JGJ114。 本条提出“组合式封闭箍”的概念，组合式封闭箍是指U型的下开口箍和IⅡ型的上开口箍，共同组 合形成的组合式封闭箍。组合式封闭箍便于提升现场钢筋安装效率与质量。当采用闭口箍筋不便安装上 部纵筋时，可采用组合封闭箍筋。本条中规定箍筋帽两端均采用135°弯钩或一端135°弯钩，另一端90° 弯钩。由于对封闭组合箍的研究尚不够完善，因此在抗震等级为一、二级的叠合框架梁梁端加密区中不 建议采用。 预制面以下的腰筋设计应考虑构件在制作、吊装、运输、安装等不利荷载组合下的受力情况。 7.3.3当预制梁上板的搁置长度大于梁箍筋保护层厚度时，推荐设置挑耳和设置U型插筋两种构造方式， 也可采用其他可靠措施。当采用设置挑耳构造时，实践过程中梁的扭矩荷载较大，设计时需要对梁进行 受扭承载力验算；当采用U型插筋时，插筋伸入梁预制混凝土中的长度应符合现行国家标准《混凝土结 沟设计规范》GB50010的有关规定，梁荷载应全部由下部全预制梁承担，由于上部后浇混凝土较少，计 算时不应考虑其叠合效应， 装配整体式预制空心楼板与预制梁的搭接也可采用本条构造。

7.4.3、7.4.4在预制柱叠合梁框架节点中，梁钢筋在节点中锚固及连接方式是决定施工可行性以及节点 受力性能的关键。梁、柱构件尽量采用较粗直径、较大间距的钢筋布置方式，节点区的主梁钢筋较少， 有利于节点的装配施工，保证施工质量。设计过程中，应充分考虑到施工装配的可行性，合理确定梁、 主截面尺寸及钢筋的数量、间距、位置等。在十字形节点中，两侧梁的钢筋在节点区内锚固时，位置可 能冲突，可采用弯折避让的方式，弯折角度不宜大于1：6。节点区施工时，应注意合理安排节点区箍筋、 预制梁、梁上部钢筋的安装顺序，控制节点区箍筋的间距满足要求。

在框架顶层中节点处，由于预制梁吊装为从上往下，顶层柱钢筋弯锚会影响预制梁的放置，为方便 施工顶层柱纵筋可采用机械锚固。由于取消了柱纵筋的弯锚段，对柱顶部箍筋进行了适当加强。顶层中 节点参考日本做法设置开口U型箍（U型箍位于最顶层梁筋之上）（图7.4.4）

顶层中节点U型箍筋俯视图 图7.4.4顶层节点区梁面U型箍加强示

顶层端节点的梁纵筋采用机械锚固时，为保证梁、柱能够相互可靠传力及机械锚固端头处混凝土的 约束作用，将柱顶标高适当提高；梁纵筋采用弯锚的锚固方式时，柱顶标高可不高于梁顶面，应沿梁设 置开口箍筋。 中国建筑科学研究院及方科公司的低周反复荷载试验研究表明，在保证构造措施与施工质量时，该 杉式节点均具有良好的抗震性能，与现浇节点基本等同。 7.4.6在预制柱叠合梁框架节点中，若梁下部纵向钢筋在节点区内连接较困难时，可在节点区外设置后 浇梁段，并在后浇段内连接梁纵向钢筋。为保证梁端塑性铰区的性能，钢筋连接部位距离梁端需要超过 .5倍梁高。 7.4.7该做法与预制柱、叠合梁的节点做法类似。柱现浇，柱内受力钢筋的连接方式与常规的现浇混凝 土结构相同，柱的钢筋布置灵活，对加工精度及施工的要求略低。在预制柱连接技术尚未成熟及大面积 准广时，此种节点连接方式较易施工，工程质量更容易得到保证。 7.4.8连接可根据其在地震下能否保持弹性状态划分为强连接和延性连接，强连接在地震中始终保持弹 性状态，延性连接在较大地震中会进入塑性变形状态。在装配整体式框架结构的抗侧力体系中，合理安 排强连接和延性连接的位置，能够保证结构抗侧力体系“强柱弱梁”的机制，从而保证塑性铰出现在梁 端，使装配整体式结构性能与现浇混凝土结构等同。 当设计成延性连接时，参考ACI318规范，应满足以下两条件：1）延性连接受剪承载力标准值应大 于考虑塑性铰极限变形时延性连接处相应剪力的两倍；2）延性连接受剪承载力设计值应大于被连接预制 构件截面受剪承载力设计值。 V服 当设计成强连接时，参考ACI318规范，应满足条件：强连接的设计承载力应大于考虑强连接外塑 生铰极限变形时，强连接处产生的相应效应值。与延性连接相比，强连接处纵向钢筋连接接头位置与节 点区无距离限制，如图7.4.8所示。在强连接中，靠近节点区一侧纵向钢筋面积应大于远离节点区一侧 纵向钢筋面积，即靠近节点区一侧截面受弯强度应大于远离节点区一侧截面受弯强度；同时由于接头材 料强度高于被连接钢筋，当结构发生较大变形时，接头远离节点区一侧截面会形成塑性铰，而接头靠近 节点区一侧截面仍处于弹性状态，故连接接头与节点区之间无距离限制

图7.4.8强连接接头位置示意 一后浇节点：2一预制柱：3一预制梁：4一钢筋连接

图7.4.8强连接接头位置

7.4.10当梁的下部纵向钢筋在后浇段内采用机械连接时，一般只能采用加长丝扣型直螺纹接头，滚轧直 螺纹加长丝头在安装中会存在一定的困难，且无法达到I级接头的性能指标。套筒灌浆接头也可用于水 平钢筋的连接。 7.4.11对于叠合楼盖结构，次梁与主梁的连接可采用后浇混凝土节点，即主梁上预留后浇段，混凝土断 开而钢筋连续，以便穿过和锚固次梁钢筋。当主梁截面较高且次梁截面较小时，主梁预制混凝土也可不 完全断开，采用预留凹槽的形式供次梁钢筋穿过。次梁端部可设计为刚接或铰接。次梁钢筋在主梁内采 用锚固板的方式锚固时，锚固长度根据现行行业标准《钢筋锚固板应用技术规程》JGJ256确定。

8.1.5短肢墙的轴压比通常较天，延性相对较差；装配整体式剪力墙结构对连接、延性、计 方面的要求均高于现浇结构，因此在高层装配整体式剪力墙结构中应避免过多采用短肢墙。 蔷的预制墙板构件深化设计较为困难，生产和运输效率相对较低，对经济性、制作和安装施 影响较大。

8.2.1一般情况下，预制剪力墙宜采用一字型墙板，如果满足如下要求也可选用其他截面类型：1）建筑 设计需要，结构设计合理；2）预制构件厂家具有生产的必要设备和质量保证能力；3）预制构件的尺寸 洞口两侧的墙肢宽度一般不宜小于300mm，否则在脱模、吊装、运输工况下容易开裂。洞口上方的连 梁高度不宜小于250mm，主要是针对洞口尺寸较小的情况，当洞口尺寸较大，连梁尺寸应根据脱模工况计 算。 8.2.2参考现行行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3有关规定，对双洞口预制剪力墙洞口间 墙肢的设计做了规定。 8.2.3、8.2.4墙板开洞的规定参照现行行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3的要求确定，

接的要求同套简灌浆连接， 8.2.6对预制墙板边缘配筋应适当加强，形成边框，保证墙板在形成整体结构之前的刚度、延性及承载 力。 8.2.7预制夹心保温墙板，即三明治墙板，外叶墙板厚度一般为60mm，外墙燃烧性能达到A级，耐久性 也提高，从建筑立面表现还是防水处理方面均有较好的效果，故建议采用。 预制夹心保温墙板具有结构、保温、装饰一体化的特点，根据其内、外叶墙板间的连接构造，可分 为组合墙板和非组合墙板。组合墙板的内、外叶墙板可通过拉结件的连接共同工作；非组合墙板的内、 外叶墙板不共同受力，外叶墙板仅作为荷载，通过拉结件作用在内叶墙板上。目前国内对于预制夹心列 墙板的科研成果和工程实践经验都还较少，实际工程中通常采用非组合式的墙板。 当建筑外墙采用外保温做法时，保温材料可以选择在预制构件加工厂与预制剪力墙进行复合，即带 外保温的预制剪力墙（也称两明治墙板），但应注意外保温在施工过程中的成品保护问题。 用于装配整体式剪力墙结构的预制夹心外墙板均为承重外墙板

“约束浆锚钢筋搭接连接”（专利名称：插入式预留孔灌浆钢筋搭接连接构件，专利号：ZL20082 0090150.6)。浆锚搭接连接的方式在国内有一定的研究成果和实践经验，适合用于剪力墙水平接缝处竖向 分布钢筋的连接，施工方便，造价较低。但浆锚搭接连接用于较粗的钢筋时，连接长度较大，对墙体的 破坏模式有一定影响。因此，在抗震性能比较重要且钢筋直径较大的剪力墙边缘构件中不建议使用。在 实践中可将套筒灌浆连接与浆锚搭接连接相结合，在边缘构件的较粗钢筋中采用套筒灌浆连接，对竖向 分布钢筋采用浆锚搭接连接，形成钢筋混合连接方式，兼顾可靠受力性能、便于施工操作性及造价经济 性等问题。 根据哈尔滨工业大学的相关试验结果表明，配置了适量的螺旋筋以后，浆锚搭接连接的性能较好 可满足剪力墙等竖向构件中钢筋连接的要求。根据研究结果，当配置了足够的螺旋箍筋后，钢筋的搭接 长度可按本规程第6.5.5条取用。本条规定了与第6.5.5条搭接长度相适应的，并与连接钢筋直径配套 的螺旋箍筋配置量， 8.3.8、8.3.9在楼层收进及屋面处设置封闭连续的后浇钢筋混凝土圈梁，是为了保证结构整体性和稳定 性。在不设置圈梁的楼面处，通过设置水平后浇带并在其内设置纵向钢筋，也可起到保证结构整体性和 稳定性的作用。 业

了说明，当连梁剪跨比小于2.5需要设置斜向钢筋时时，一般采用全现浇连梁。本条给出了常用的“力 把墙”的预制连梁与预制墙板的连接方式。也可采用其它连接方式，但应保证接缝的受弯及受剪承载力 不低于连梁的受弯及受剪承载力。 8.3.11楼面梁与预制剪力墙在面外连接时，宜采用铰接，可采用在剪力墙上设置挑耳的方式， 8.3.13当采用后浇连梁时，纵筋可在连梁范围内与预制剪力墙预留的钢筋连接，可采用搭接、机械连接 或焊接等方式。 8.3.15当墙板与墙肢分开预制时，可不考虑墙板对结构刚度的影响。洞口下方墙板可设计为不配置箍筋 的墙板，当墙板在小震作用下处于弹性状态，在罕遇地震作用下应考虑洞口下的墙板退出工作，按照只 有洞口下方连梁进行弹塑性计算分析：洞口下墙板也可按照单独连梁进行设计，可与墙板下方的连梁形 成双连梁，墙板与下方连梁水平接缝宜采用柔性砂浆封堵，并满足建筑防水构造要求。 8.3.16本条对采用预制梯板时，作为外墙的楼梯间墙平面外稳定提出构造要求，

9.1.1多层墙板结构主要应用于抗震设防类别为丙类的多层住宅工程，多层住宅可采用大空间墙板结构 体系。 9.1.2为控制地震作用、降低震害程度，本条提出了多层装配式墙板结构房屋的最大适用层数和适用高 度。 9.1.4综合考虑墙体稳定性、预制墙板生产运输及安装需求，提出了预制墙板截面厚度的要求，《装配式 混凝土结构技术规程》JGJ1中当多层结构3层及以下时墙板厚度可不小于120mm，本规程规定最小厚度 不小于140mm，与《装配式混凝土建筑技术标准》GB/T51231保持一致，当采用大空间墙板结构体系时， 板厚度应根据计算确定；由于多层装配式墙板结构的预制墙板厚度一般较小，为了保证墙肢的抗震性 能，提出了预制墙板的轴压比限值。

9.2.1多层装配式墙板结构在重力、风荷载及地震作用下的分析均可采用线弹性方法。地震作用可采用 底部剪力法计算，各抗震墙肢按照负荷面积分担地震力。在计算中申，采用后浇混凝土连接的预制墙肢可 作为整体构件考虑；采用分离式拼缝（预埋件焊接连接、预埋件螺栓连接等，无后浇混凝土）连接的墙 肢应作为独立的墙肢进行计算及截面设计，计算模型中应包括墙肢的连接节点。按本规程的构造作法， 在计算模型中，墙肢底部的水平缝可按照整体接缝考虑，并取墙肢底部的剪力进行水平接缝的受剪承载 力计算。 0.2.2按照本章第3节中的构造要求，预制墙板的竖向接缝采用后浇混凝土连接时，受剪承载力与整浇 混凝土结构接近，不必计算其受剪承载力。 预制墙板底部的水平接缝需要进行受剪承载力计算。受剪承载力计算公式的形式与本规程第8.3节中 的公式相似，由于多层装配式墙板中，预制墙板水平接缝中采用坐浆材料而非灌浆料填充，接缝受剪时 静摩擦系数较低，取为0.6。

9.3构造及连接设计

9.3.1多层装配式墙板结构中，预制墙板水平接缝比较简单，其整体性及抗震性能主要依靠后浇暗柱及 圈梁的约束作用来保证，因此，要求三级抗震结构的转角、纵横墙交接部位应设置后浇暗柱。后浇暗柱 的尺寸综合考虑受力和施工便捷性，墙板水平钢筋要锚固在后浇暗柱内，考虑钢筋绑扎和混凝土浇筑， 一般不宜小于300mm，实际应用中最好采用400mm及以上。后浇暗柱内的配筋量参照配筋砌块结构的构 造柱及现浇剪力墙结构的构造边缘构件确定。墙板水平分布钢筋在后浇段内可采用弯折锚固、锚环、机 戒锚固等措施。 9.3.2采用后浇混凝土连接的接缝有利于保证结构的整体性，且接缝的耐久性、防水、防火性能均比较

好。接缝长度应考虑进行钢筋连接时，要保证其最小的作业空间，不应小于200mm，考虑后浇混凝土质 量，宜采用细石混凝土，接缝长度一般不宜小于300mm；当后浇段采用灌浆灌缝料连接时，接缝长度可 当减少，也不应小于100mm。接缝长度还应考虑水平钢筋的锚固和搭接，两侧预制墙板内的水平分布 钢筋可在后浇段内互相焊接、搭接、弯折锚固或者做成锚环锚固。 参照日本的多层装配式结构的做法，当房屋层数不大于3层时，相邻承重墙板之间的竖向接缝也可 采用预埋件焊接连接的方式。此时，整体计算模型中应计入竖向接缝及连接节点对刚度的影响，且各连 接节点均应进行承载力的验算。 .3.3本条提供了儿种常用的上下层相邻预制墙板之间钢筋连接的连接方式，设计中可以根据具体情况 采用，也可采用其他经过实际工程应用或试验验证的连接形式。 9.3.4对3层及以下的多层墙板结构，为简化施工，减少现场湿作业，各层楼面也可采用预制楼板。预 制楼板可采用空心楼板、预应力空心板等，其板端及侧向板缝应采取各项有效措施，使预制楼板在其平 面内形成整体，保证其整体刚度，并应与竖向构件可靠连接，在搁置长度范围内空腔应用细石混凝土填 实。 0.3.7基础顶面设置的圈梁是为了保证结构底部的整体性。为了保证结构具有一定的抗倾覆能力，后浇 暗柱、竖向接缝和水平接缝内的纵向钢筋应在基础中可靠锚固。圈梁截面高度不宜小于250mm

10.2作用与作用组合

10.3连接节点设计

录B双面叠合剪力墙结构设计

B.1.1考虑到吊装过程中混凝土易产生裂缝，预制墙板混凝土强度等级宜较高些，建议取不低于C40。 B.1.2为保证双面叠合剪力墙空腔内后浇混凝土的浇筑质量，在后浇混凝土浇筑之前，墙板内表面及楼 板表面应用水充分湿润，用规定等级及相应落度的混凝土均匀地按水平方向分层浇筑，并用内置振动 奉仔细振密实。 自密实混凝土具有高流动度而不离析、不泌水和高均匀性的特点，能在不经振捣或少振捣的情况下 自流平充满空腔达到充分密实。采用普通混凝土时，应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验 收规范》GB50204的有关规定，应注意加强普通混凝土浇筑后的密实度检测

B.2.2双面叠合剪力墙结构是装配整体式剪力墙结构，应根据具体的施工步骤，按施工和使用两个阶段 进行计算，包括承载能力极限状态及正常使用极限状态设计，并应符合国家现行标准的有关规定。 B.2.3结构及构件在使用阶段和施工阶段的受力状态不同，因此所选择的分析模型也不同，需根据实际 的受力情况确定。由于双面叠合剪力墙结构通过后浇混凝土形成整体结构后，其受力性能可认为与现浇 钢筋混凝主剪力墙结构接近，因此可采用与现浇剪力墙结构相同的结构分析模型。在各种通用的软件建 模计算时可按普通剪力墙结构考虑，为安全起见，可对最不利截面按现行行业标准《高层建筑混凝主结 构技术规程》JGJ3相关公式并考虑墙肢有效翼缘宽度b折减后进行验算。 B.2.5双面叠合剪力墙由于接缝的存在，整体刚度弱于现浇剪力墙。参考本规程第8.1.2条对现浇剪力 墙的弯矩和剪力进行适当放大，乘以不小于1.1的增大系数，

B.4双面叠合剪力墙构造

2当双面叠合剪力墙总厚度小于200mm时DB36／T 1152-2019 工业与民用建筑机制砂生产与应用技术规程，扣除预制部分100mm，现浇部分不足100mm，不

足受力要求，也不利于施工。因此，规定任何情况下总厚度不得小于200mm， B.4.6桁架钢筋的作用包括以下几个方面：增加预制构件刚度，吊装时不产生变形开裂；为吊装提供吊 点；现场在空腔内浇筑混凝土时，钢筋桁架应能承受施工荷载以及混凝土的侧压力产生的作用。钢筋桁 架代替拉筋作用，保证其与两层分布钢筋可靠连接。因此，桁架钢筋的直径、分部密度均应符合要求。 从方便施工的角度考虑，竖放桁架钢筋，有利于插入二次浇注构件及接缝钢筋笼等，

附录 C预制多螺箍筋柱设计

C.0.3根据现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定，截面有效高度ho为纵向受拉钢能 合力点至截面受压边缘的距离，采用多螺箍筋时，此定义仍然适用，可按式B.0.3计算，图B.0.3为其 计算说明及算例。

式中：Asi——第i根纵向受拉钢筋的截面面积； hi——第i根主筋至截面受压边缘的距离； 纵向受拉钢筋i的根数。

Zn,h,A: = En,Asi

GB 50265-2022 泵站设计标准(正版高清，带书签).pdf图B.0.3多螺缔筋柱截面有效高度计算示例

C.0.6多螺箍筋是由螺旋箍筋组合而成的柱箍筋，除规范条文所示的方形截面外，也可采用不同的组合 于其它截面上使用，如矩形、扁圆形等（图B.0.6），其受剪承载力计算方法应根据可靠依据另行规定 多螺箍筋中，螺旋箍筋间需有足够的交汇区域以确保多螺箍筋不会在受力过程中分离，以维持完整 的箍筋行为。多螺箍筋的交汇区是受大、小螺箍重复约束作用的区域，该区域的混凝土需足以承受大小 圆螺旋箍筋的约束而不损坏，若交汇区面积不足可以采用纵向钢筋弥补。 多螺箍筋的圆形外径与所采用的钢筋直径，应考虑到加工设备的能力与弯折半径对材料行为的影响 本规程建议螺旋箍筋外径不应小于120mm。

图B.0.6矩形、扁圆形多螺箍筋柱截面配筋示意