CECS 601-2019-T标准规范下载简介

CECS 601-2019-T：多节钻扩灌注桩技术规程(无水印，带书签)

总 则 （36) 术语和符号 （39） 2.1 术语 （39) 基本规定 （40) 构 造 （46) 设 计 （50) 5.1 单桩竖向抗压承载力的确定 （50) 5.2 桩基竖向抗拔承载力验算 (58) 5.3 单桩水平承载力计算 （59） 5.4 桩身承载力验算 （59） 5.5 桩基沉降计算 (61) 施 工 (62) 6.1 般规定 (62) 6.2 多节钻扩灌注桩施工 （63) 检验与验收 (67) 7.1 一般规定 （67) 7.2 成孔质量检验 (67) 7.3 桩身质量检验 （67)

1.0.1多节钻扩灌注是在桩身不同部位设置一个或数个扩径 本，形成由多个端承和多段侧摩阻共同作用的新型桩基础。桩孔 （含扩径体腔）由钻扩设备施工而成，该机与现有回转钻机一样使 用钻头钻孔，扩孔时其钻头上部的钻扩臂逐渐扩张切削孔壁土体 制成扩径体腔，扩径过程中钻扩臂与扩径体腔上壁间逐渐形成临 空区，扩径作业过程中不对扩径体腔上部产生扰动，且有泥浆及时 特续护壁来维持孔壁稳定，所成型的扩径体腔标准、规整、圆滑，采 用泥浆泵吸反循环工艺施工，确保扩径体腔和孔底无沉渣滞留。 多节钻扩灌注桩为北京荣创岩土工程股份有限公司研发的新 桩型，在本规程部分条款中已涉及该公司的专利技术。其中，施工 成孔设备专利主要有ZL201210012476.8；施工方法专利主要有 ZL201410190028.6。采用本规程进行多节钻扩灌注桩施工时： 离不开钻扩工法和具有钻孔、扩孔及清孔功能的钻扩设备，在规程 第2.2.1条、第3.0.8条、第6.1.2条、第6.1.3条中均有较详细 的规定，并以图3.0.8、图6.1.2、图6.13做出简单形象的说明 一方面有助于使用者理解和掌握本规程，使设计、施工和质量监控 有章可循，确保多节钻扩灌注桩的施工质量；另一方面也明确了专 利技术的保护要点，让本规程的使用者及专利技术合作各方的合 法权益得到保护，有利于规范桩基市场竞争秩序，推进岩土行业科 技创新。 为了让钻扩工法这一新的技术成果更多地应用于工程实际， 造福社会和人民，根据《中华人民共和国专利法》的相关规定，当企 业或个人进行多节钻扩灌注桩施工时，应与北京荣创岩王工程股 份有限公司联系，在平等、协商的基础上洽谈合作事宜，达到尊重

1.0.2本规程主要适用于工业与民用建筑（包括构筑物）的多节 钻扩灌注桩的设计、施工、检验及验收。当用于铁路、公路的桥梁 工程时，应与其行业设计或主管部门协商一致NB／T 10287-2019 玻璃钢电缆桥架，在不违反其行业相 关标准的前提下，可以有选择性地参照本规程，宜采取先试桩后设 计的方法，以确保施工质量和工程运行安全

关标准的前提下，可以有选择性地参照本规程，宜采取先试桩后设 计的方法，以确保施工质量和工程运行安全。 1.0.3本条指出选择多节钻扩灌注桩的诸多因素，应当准确把 握，必要时宜先做试验。多节钻扩灌注施工采用钻扩工法，如何 保持施工现场干净和减少泥浆排放值得研究，应在工程施工中勇 于创新、善于总结，努力探索解决之道

握，必要时宜先做试验。多节钻扩灌注桩施工采用钻扩工法，如何 呆持施工现场干净和减少泥浆排放值得研究，应在工程施工中 于创新、善于总结，努力探索解决之道

1.0.4本条规定主要针对工业

2.1.1钻扩工法是多节钻扩灌注桩施工方法的简称，是构成钻折 技术体系的核心，是对现有变径灌注桩施工技术的创新和发展 钻扩工法一机成孔，工序流畅、衔接紧、工效高、施工质量更为可 靠。

2.1.2多节钻扩灌注桩属于变径灌注桩，具有多端承和

阻共同承担桩顶荷载的特性。多节钻扩灌注桩具有优异的抗压、 抗拔和抗水平剪切的性能，成为高大建筑（构）物、桥梁之适合的大 承载力桩基础。

2.1.3钻扩装置是钻扩设备的重要组成部分，是实现销

仪器。它能够对桩径、扩径、扩径位置、桩长及孔底沉渣进行检验， 该仪器具有刻度盘直读和电子显示检验结果双功能，成为多节钻 扩灌注桩质量管理体系的重要组成部分

3.0.1就多节钻扩灌注桩本身而言，对地质勘察并无

告宜多提供一些桩身地层的端阻力资料 3.0.2从成桩工艺上看，多节钻扩灌注桩与泥浆护壁钻孔灌注桩 极为相似，不同之处在于成孔时多节钻扩灌注桩比等直径钻孔灌 注桩多出了扩径体腔成型作业的操作。但鉴于钻扩设备独特的扩 径体腔成型机理，再加之成孔施工作业时有泥浆护壁，扩径成型过 程中塌孔的概率实际上是极小的。因此可以说多节钻扩灌注桩与 泥浆护壁等直径灌注桩具有相同的地层适应范围。当然，具体到 多节钻扩灌注桩成孔施工时，当遇到易于塌孔或坚硬难以扩径的 地层时，应通过试成孔验证其适应性。 对于桩身长度范围内只在上部有淤泥质地层，下部有适合设 置扩径体的地层，仍然适宜采用多节钻扩灌注桩。同理，对于局部 存在塌孔风险的砂层，如果将扩径体设置在砂层的上层面也是一 种可行的方案。鉴于钻扩臂设备在钻头的上方，钻头在钻孔的同 时也能够起到探测地层的作用，为保障扩径体坐落在设计图纸所 标定的地层中提供了可靠依据。 手泵吸反循环工艺及钻扩设备自身结构的原因，对手粒径 大于2/3钻杆内径的抛石、卵石、碎石地层，成孔施工时容易造成 钻杆堵塞，应慎重选择钻扩工法，对于粒径较小的卵石地层钻扩工 法仍然适用。但如果上述抛石、卵石、碎石地层较薄且大粒径的含 量较少时，可以使用特制的捞石桶配合钻扩工法施工，只是施工进 度会受到一定影响。 通常情况下，黏土和砂土并不影响钻扩工法的应用，这其中钻

扩设备操作者的施工经验和操作技法十分重要。通常情况下，成 孔施工遇黏土层时宜放慢成孔进度以防正堵塞钻杆，遇砂层则应 加快成孔进度以防止塌孔，正所谓“慢打黏泥快打砂”，是对黏土， 沙土中成孔施工技法最好的诠释，值得在施工中学习和掌握 孤石较多的地层以及硬度较大的强风化、中风化岩层对钻折 工法而言难度极大，应通过试成孔验证其适应性。

没置扩径体的地层端阻力应相对较大，层厚较大、压缩性较 结构较稳定；二是应当注重在桩身范围内选择适合扩径体 型作业的地层，也就是既能扩得开又不会塌孔的地层。

3.0.5多节钻扩灌注桩相邻桩的最小中心距的确定，将直按

群桩效应的问题。本条规定的制订是在参考挤扩灌注桩相关规程 的基础上，并顾及钻扩工法成型扩径体腔时对自然土层不产生挤 压作用的特点，将扩径体直径作为尺度，并以扩径体大小分段给定 扩径体的倍数来确定最小桩间距，避免因扩径体直径大时出现桩 间距过大的问题

为满足不同的承载力要求，通常采取不同的扩径体数量和桩长的 方法。此法对钻扩设备施工而言，不需要另行更换钻扩设备或钻 扩装置就可以做到，实为简单易行的处理方法

3.0.7相关研究表明，扩径体错位设置可以减小水平相邻扩径体 端阻的相互影响，能够显著提高多节钻扩灌注桩的单桩承载力。 这是因为将扩径体错位设置相当于增加了桩间距，有利于单桩承 载力的发挥所致。当承台下多桩且桩间距处于最小值时，扩径体 错位设置可以作为设计方案的选项之一来考虑。

0.8本条规定了多节钻扩灌注桩施工设备的基本功能，并

就扩径体成型机理而言与现有变径灌注桩的盘成型机理完全 不同，从扩径体腔成型示意图3.0.8即可看出：在泥浆泵吸反循环 工艺下，钻孔时钻头正转，扩径时钻头停止转动成为扩径作业的稳 定支撑，钻扩臂在转动并逐渐扩张的过程中切削孔壁土体形成扩 径体腔。由于孔内的泥浆始终在自上而下流动，扩径过程中所产 生的沉渣被钻扩臂及下行的泥浆不断导流至孔径范围内，让沉渣 顺流而下至孔底的钻尖处，被位于此处的钻杆强力吸入排放到地 面的沉淀池，在这一过程中沉渣未来得及掉落到孔底就被钻杆吸 入排到沉淀池。钻扩工法所特有的这种随时产生沉渣而随时清理 出去的方式，完全能够轻而易举地将扩径体腔和孔底沉渣清理干 争，与挤扩、旋扩工法区别明显。 钻扩工法成型的扩径体特别之处在于：内腔圆滑且外沿高度 较大，混凝土灌注时靠自身的流动性就完全能够充分灌满整个扩 径体腔，使得混凝土灌注形成的桩身及扩径体外形饱满、标准、质 地密实，扩径体的抗冲切强度具有可靠保障。 扩径体腔整体形状的特别之处在于：上长下短非对称的长脖 子形状，孔壁与上腔壁间呈现缓变状过度，扩径体上腔壁与水平面 的夹角均大于45，扩径体上腔壁的形状对于增强其自身的稳定 性，降低塌孔风险创造了有利条件。 钻扩装置运行的特别之处在于：只在扩径作业之初，靠近上下 钻扩臂铰接轴段的钻扩臂同时切削孔壁土体，但随着扩径直径的 逐渐增大，扩径体上腔壁与上钻扩臂之间逐渐形成临空区并逐渐

扩大，从而有效隔阻上钻扩臂对扩径体上腔壁的扰动，大大降低塌 孔风险。整个扩径体几乎是由下钻扩臂切削孔壁土体形成，上钻 扩臂在很大程度上只起到增强下钻扩臂强度的作用。 扩径时钻头的特别之处在手：扩径时钻头停止不动成为扩径 作业的可靠支撑，对于消除切削过程中可能产生的振动起到了至 关重要的作用。为钻扩臂实施平稳、精准地切削成型扩径体腔提 供了必要条件。 泥浆对扩径体腔护壁的特别之处在于：临空区的形成为扩径 本上腔壁得以及时、持续地护壁提供了必要条件，扩径体上腔壁自 始至终都有泥浆护壁，无疑增强了其稳定性，即使在砂层、砾岩层 中扩径也不易塌孔。 扩径体腔成型过程参见图1～图4。

3.0.9本条推荐使用的孔径孔深测定仪图3.0.9.操作简单、实 用性强，为成孔质量检验的得力助手。检验时依靠检测头自重迫 使检测臂在钻孔内向孔壁方向扩张，而设置在检测臂端头的孔壁 触探轮则始终沿着孔壁转动前行，能够准确到达所要测定的孔壁 或扩径体腔壁的任何部位；由不锈钢主、副测绳及设置在孔口支架 上的刻度盘、指针装置，能够让操作者直接读取孔径、扩径及深度 数据，也可以由电子显示屏给出孔径、扩径及深度等检验数据，必 要时这些数据还可以打印、保存。更为详尽地操作步骤和方法应 以该仪器的操作手册为准

4.0.1图4.0.1是多节钻扩灌注桩的构造形式，通常情况下多节 钻扩灌注桩可以设置1个~4个扩径体；表4.0.1只是针对现有 钻扩设备所列多节钻扩灌注桩的主要设计参数，而并非全部参数。 当出现钻扩设备型号变动或设计有其他要求时，可以突破表 4.0.1所列参数范围另行设计。附录A、附录B参照国家行业标 准《建筑桩基技术规范》JGJ94编制而成。 需要指出的是：在表4.0.1中所列扩径体高度H为施工成型 后的实际高度，可作为多节钻扩灌注桩设计绘图及桩侧阻力计算 时采用。用于计算扩径体体积的高度（设定为H）要比扩径体的 实际成型高度H要小一些，应先根据钻扩装置的相关机械结构参 数绘制出扩径体腔，然后再从图中确定合适计算扩径体体积的扩 经体上部高度（设定为H2），此高度H2与扩径体下部高度H1 扩径体外沿高度Z之和即为计算扩径体体积VP的扩径体高度 H（即有H=H，十H十Z）。由于扩径体上部表面呈现缓变状 非平面的形，实际上要精确计算扩径体体积VD是十分困难的： 本表中扩径体体积VD采用了简化计算公式：

从公式（1）可以看出，将扩径体体积视为上圆台、下圆台和圆 柱三部分体积之和再减去扩径体高度范围内的桩身（不含扩径体） 本积。故本表中扩径体体积VD为近似值。当钻扩装置的相关机 械结构发生变化时应当另行计算扩径体的体积，鉴于H的值由 扩径体绘图量测而得，故本表中并未列出。 此外，从表4.0.1中可以发现，有些桩径、扩径极为接近的桩

型的扩径体体积却相差较大。这是因为一种型号的钻扩装置所施 工成型的扩径体直径大小有一定范围，并非只能施工成型一个尺 寸的扩径体。出现上述桩径、扩径相近而扩径体体积差异较大的 请况，是采用不同型号的钻扩装置成孔施工所致，不属于计算错 误。扩径体计算图形与实际成型图形关系参见图5。

扩径体计算图形与实际成型图形关

4.0.2在实际工程应用中，扩径量公D与扩径体腔成型时的稳定 性及扩径体灌注混凝土后的自身抗冲切强度密切相关，予以限制 很有必要。如果扩径量过大，不仅扩径体腔成型施工过程中塌孔 风险急剧加大，扩径体本身的体积也在大幅增加，扩径体对混凝土 强度的要求也将更高，从技术、经济两方面考量并不划算。因此， 本条限定扩径量符合多节钻扩灌注桩自身的承载功能、构造强度 要求以及成孔施工的实际要求。相比现行行业标准《建筑桩基技 术规范》JGJ94中“D/d不应大手2.5”，以及现行行业标准《天直 经扩底灌注桩技术规程》JGJ/T225中D/d不宜大于3”的规定 而言，本规程扩径量公D的取值要小得多，扩径体腔的成型效果及

能否按设计要求发挥其应有的承载作用。研究表明，如果竖向中 心距偏小将导致桩承担竖向荷载时出现相邻扩径体端阻力的应力 相互叠加，使得扩径体无法独立地发挥其承载作用，使其承载力大 打折扣，单桩承载力将难以达到设计要求。这一观点在已见的变 经灌注桩研究论文中多有表述，在本规程编制过程中，许多专家就 比同题也表送了相同或相近的看法，认为在实际工程应用中合理 确定扩径体间距十分必要。经过调研，编制组采纳了吉林建筑大 学钱永梅教授关于混凝土扩盘桩滑移破环、冲切破环的理论，给出 不同土层性状、扩径体参数对混凝土扩径桩的影响，确定关键因素 及参数合理取值。研究结果表明，扩径体间距与扩径量关系最头 密切，宜按扩径量的4倍~6倍再加上扩径体高度之和确定，计算 公式为：LD尺D十H。与地层形状及扩径量天小也有一定关 联。遵循上述理论编制表4.0.3以确定综合系数k，可以看出k 取值偏大，留有安全余地。该研究课题为国家自然基金项自，作为 本规程主编单位的北京荣创岩土工程股份有限公司为该课题的合 作单位。

4.0.4最下方扩径体的竖向中心至桩端的长度

型号有关，它不因扩径体个数、入孔深度及地层条件而增加或减 少。因此，多节钻扩灌注桩的通常较短，这恰好给扩径体在适 应地层厚度上拓宽了选择余地。当然，本条只规定了切的最小长 度，若有必要1是可以加长设计的，施工时也易于做到。从成孔 施工过程中不难看出，无论扩径体数量多少或长度如何均不影 响成孔质量，这已成为钻扩工法有别于现有变径灌注桩施工方法 的突出特点之一

4.0.5根据混凝王结构冲切破坏特征，其破坏面为一椎体面，扩

体将沿锥体45°冲切破坏。而实际上钻扩设备施工成型的 为上长下短的非对称形状，其上部斜面与水平面之间的夹

均大于45°，因此无须再进行扩径体的抗剪切和抗冲切验算。事 实证明，扩径体的特殊形状不仅有利于其上腔壁成型稳定，而且还 有利于增强其抗剪切和抗冲切能力。

实证明，扩径体的特殊形状不仅有利于其上腔壁成型稳定，而且还 有利于增强其抗剪切和抗冲切能力。 4.0.6本条建议对于抗压的多节钻扩灌注桩扩径体设置1个～4 个，主要参考了其他变径灌注桩的应用现状，较为一致的看法是， 设置过多的扩径体无论从技术角度还是从经济效益角度并不划 算，设置2个～3个扩径体的技术方案应用居多。用于抗拔的多 节钻扩灌注桩宜设置1个～2个扩径体，主要基于桩基抗拔的特 殊性，设置过多的扩径体不仅抗拔承载力增幅不大，而且对桩身的 配筋量要求很大，其经济性较差。扩径体按自上而下的顺序编号 恰好与扩径体的施工顺序相吻合，与现有变径灌注桩的盘体编号 正好相反。 4.0.7本条款之所以未详细规定多节钻扩灌注桩的桩身配筋，是 因为多节钻扩灌注桩的桩身配筋与等直径灌注桩并无特殊要求， 故本条要求应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94 4.0.8按照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规 定，本条中所述四类环境指海水环境，五类环境指受人为或自然的 曼蚀性物资影响的环境。多节钻扩灌注桩桩身混凝土强度、保护 高品航产量

因为多节钻扩灌注桩的桩身配筋与等直径灌注桩并无特殊要求， 故本条要求应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94。

4.0.8按照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010

定，本条中所述四类环境指海水环境，五类环境指受人为或自然的 曼蚀性物资影响的环境。多节钻扩灌注桩桩身混凝土强度、保护 层厚度等规定与现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94没有 区别。

5.1单桩竖向抗压承载力的确定

5.1.1多节钻扩灌注桩是近儿年开发出来的，但其桩型和受力机 理与现有挤扩、旋扩形成的变径灌注桩极为相似。为了提供准确 可靠的设计、施工参数，施工前宜进行单桩竖向抗压静载试验。试 桩数量及要求应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GI 50007、《建筑桩基检测技术规范》JGJ106的相关要求。 512单柱坚向抗压承裁力特征值的计管公式与现行行业标准

k=Q+Q+Q=kl+n9A+A

式中包含3项：Q单桩各段极限侧阻力标准值之和（不包括 扩径体高度范围）；Qk为单桩各个扩径体极限端阻力标准值之和； Q以为单桩极限端阻力标准值。上述公式与现行行业标准《三岔双 向挤扩灌注桩设计规程》JGJ171中5.1.3条所列公式相似，不同 之处在于给扩径体端阻力折减系数及桩端阻力折减系数的 取值方法和大小上。本规程基于对多节钻扩灌注桩及挤扩灌注桩 承载机理的研究，并结合多节钻扩灌注桩扩径体腔成型标准、规 整、扩径体腔内无沉渣滞留，以及扩径体的施工质量不因其个数多 少、入孔位置深浅而降低等特点，在计算单桩竖向抗压极限承载力 时对不同的扩径体端阻力及桩端阻力分别给予不同的折减系数， 并且按自上而下的顺序让扩径体的折减系数逐渐减小，折减幅度逐 斩加大，同时增加了桩端与最下方扩径体取相同的折减系数一项 分析认为，桩端阻与最下方扩径体端阻的受力情形较为接近，故将 桩端阻力和最下方扩径体端阻力给予相同的折减系数较为合理

上述测算结果表明：当设置1个扩径体时前者与后者完全相 同：当设置2个扩径体时前者较后者平均偏小1.88%：当设置3 个扩径体时前者较后者平均偏大0.90%：当设置4个扩径体时前 者较后者平均偏小3.37%；若将上述偏差再取平均值时则前者较 后者平均偏小1.45%。 综上所述：按本规程单桩竖向抗压极限承载力公式所计算的 各个扩径体及桩端承载力，与现行行业标准《三岔双向挤扩灌注桩

5.2桩基竖向抗拨承载力计

（1）单桩抗拔承载力应通过单桩竖向抗拨静载试验确定。 （2）多节钻扩灌注桩竖向抗拨承载力计算公式，参照我国著名 岩土工程专家、清华大学李广信教授关于三岔双向挤扩桩承力盘 的抗拨阻力的研究成果。将扩径体上方一定长度以扩径体直 径为圆柱的破坏表面穿过地层的侧阻力，再加上桩身侧阻力这两 项之和求得含有一个扩径体的多节钻扩灌注桩的抗拔承载力，这 其中还要加入抗拨侧阻力折减系数入等因素。抗拨桩的扩径体通 常为1个～2个，当抗拨桩设置2个扩径体时，应当将扩径体1 段、扩径体2段分别计算其抗拨承载力，然后取二者的抗拨承载力 之和即为单桩的抗拨承载力。鉴于桩身设置扩径体的基桩抗拨问 题有待进一步理论研究和试验验证，但在自前情况下采用公式

5.3单桩水平承载力计算

5.3.1影响多节钻扩灌注桩水平承载力的因素除桩的抗弯强度 脏顶充许位移和地基土的物理力学性能外：还有桩顶嵌固情况、折 经体与桩端的约束情况、桩顶竖向荷载的大小以及承台的底面阻 力和侧面抗力等。多节钻扩灌注桩是带有一个或多个扩径体的变 截面桩，要按某一种分析计算方法较准确地确定其水平承载力是 维以做到的，故对于承受水平荷载较大的设计等级为甲级的多节 钻扩灌注桩基，应按水平静载试验确定其单水平承载力特征值 按设计要求，多节钻扩灌注桩的水平静载试验可进行桩顶自 由的单桩试验，加竖向荷载的单桩试验及带承台的单桩或多桩试 验等。

5.4.1桩身抗压、抗拔能力，不仅局限于桩身混凝土材料本身，还 包括纵向主筋和箍筋的贡献。此外，桩身混凝土强度和截面变异 受成孔成桩工艺的影响。 本规程中钻扩工法所采用的是泵吸反循环工艺，其特点在于 钻杆吸渣后经泥浆管排出。因此，在施工效率、成孔质量，特别是 在孔底沉渣清理上的优势极为突出。再者，由于孔内泥浆是从泥 浆池经沉淀之后回流而来的纯泥浆，钻杆和砂石泵出口的软管段 构成沉渣的排泄通道，钻孔和泥浆沟则构成泥浆循环的通道。钻

5.4.1桩身抗压、抗拔能力，不仅局限于桩身混凝土材料本身，还 包括纵向主筋和箍筋的贡献。此外，桩身混凝土强度和截面变异 受成孔成桩工艺的影响。

5.4.1桩身抗压、抗拔能力，不仅局限于桩身混凝土材料本身，还

孔内的泥浆中几乎不含有手指抢搓能感觉到的颗粒物，此时即便 泥浆循环停止后沉淀到孔底的充其量也只是泥浆中的浮浆，儿乎 不会出现有较多沉渣沉淀于孔底的情况。这样的孔内泥浆环境给 混凝王的顺利灌注创造了有利条件，可大大降低混凝王灌注过程 中堵管的风险，同时也有利于提高混凝王灌注后的桩身强度。故 进行桩身强度验算时，建议式中出。宜取值0.8。 5.4.2多节钻扩灌注桩可按直径为d的等直径灌注桩，根据现 行行业标准《建筑桩基技术规范》JG94的规定进行抗拨的裂缝

5.4.3关于多节钻扩灌注桩的扩径体抗剪和抗冲切验算

V<0.25f.A,

式中：V一一扩径体承受的最大剪力设计值： f一混凝土轴心抗压强度设计值； A，一一扩径体剪切截面积。 （2）抗冲切验算，参照吉林建筑大学钱永梅教授相关双坡承力 盘（相当于多节钻扩灌注桩的扩径体）的冲切破坏机理的研究成 果，扩径体冲切破坏形态类似于斜拉破坏，是一种脆性破坏，其所 形成的圆台斜裂面与水平面大致成45倾角。 （3）采用钻扩工法施工成型的扩径体为上长下短的非对称形 伏，其上腔高度略大于下腔高度，孔壁与扩径体上腔壁呈现缓变形 过度，此形状有利于增强扩径体上腔壁自身的稳定性和灌注混凝 土后的抗冲切强度。扩径体腔的实际成型直径通常大于设计直径 40mm~80mm，灌注混凝土后设计直径处所形成的扩径体外沿高 度较大，完全能够达到本规程表4.0.1的外沿高度。当然，如果特 别需要的话，扩径体外沿高度还可以做得更大。方法是让钻扩装 置钻孔、扩孔交替作业即可形成任意外沿高度的扩径体，从而进一 步增大扩径体抗冲切强度。理论分析和工程实践都表明，多节钻

扩灌注桩的扩径体上腔斜面与水平面倾角均不小于47，也就是 兑均大于圆台斜裂面与水平面所形成的脆性破环倾角45。因 比，尽管多节钻扩灌注桩的扩径体内没有设置钢筋，但其自身承担 荷载的强度仍能满足设计要求，不需要再进行扩径体的抗冲切验 算。

6.1.2、6.1.3多节钻扩灌注桩由钻扩工法施工，钻扩工法是保障 多节钻扩灌注桩施工质量的必然选择，应当准确把握。钻扩工法 工序紧凑、简单易行、功效高、进度快、成孔成桩质量更为可靠，从 下贞的钻扩工法施工过程图6中可以直观地看出。另外，作为钻 扩设备重要组成部分的钻扩装置能够与现有反循环钻机嫁接，组 合成为具有钻扩清一体化功能的多节钻扩灌注桩成孔设备，将有 利于钻扩工法推向更为广阔的市场。

图6钻扩工法施工过程

6、6.1.7泥浆护壁钻孔早已成为灌注桩成孔施工的主要元 一，但不可否认的是废弃泥浆的排放给自然环境造成了一定

影响，明排泥浆沟、泥浆池所漫溢出来的泥浆给施工现场带来了不 利影响，也在一定程度上制约了该工艺的应用。多少年来，人们对 泥浆护壁成孔设备的技术创新并未止步，如今将泥浆泵吸反循环 工艺广泛应用在桩基施工中可谓成功之举。钻扩工法正是采用了 泥浆泵吸反循环工艺进行成孔施工，它比现有泥浆正循环工艺成 孔施工可减少泥浆排放量60%~80%，环保效益显著。 随着文明施工创建活动的不断深人，本规程提倡采用钢管、钢 板或钢筋混凝土材料制成拼接式泥浆池及拼接式暗排泥浆沟，按 设计线路和位置埋设在施工场地，施工结束后可以回收再利用。 也可以在施工现场使用泥浆处理机将泥浆制成渣土后再外运，以 最大限度地减少泥浆对环境的污染

6.2.1一台钻机一套泥浆泵吸反循环系统施工起来最为方便，可 有效避免施工干扰，将泥浆池、沉淀池连体设置因少占用施工场地 而被普遍采用，泥浆池、沉淀池应设置成长条形状，深度宜大不宜 小。此形状的泥浆池、沉淀池既扩天了沉渣流通截面，又延长了沉 渣流通路径，降低了沉渣流通速度，为沉渣快速沉淀于池底创造了 极为有利的条件。当然，施工过程中应及时挖除池内沉渣，防止因 沉渣过多致使池内泥浆过浅让尚未沉淀下来的沉渣又被泥浆所 携带而再次经由泥浆沟回流到钻孔内，影响成孔施工效率和质量。 6.2.2~6.2.6各条只是钻扩设备操作要点的一部分，更为详尽 的操作步骤和方法应以钻扩设备操作手册为准。由于钻扩设备属 于多功能钻机，与现有其他钻机相比结构相对复杂、零部件更为精 密，再加之要在各种复杂地层及充满泥浆的恶劣工况下运行，给使 用、维修和保养提出了更高的要求。为了让钻扩设备始终处于良 好的运转状态，并有效延长其使用寿命，要求所有钻扩设备操作人 员应当培训后上岗，严禁无关人员操作设备。

提请注意的是，如6.2.1条所要求的那样，成孔作业必须采用 泵吸反循环工艺，这不仅是加快施工进度的需要，也是高效率、高 质量清理扩径体及孔底沉渣的需要，更是有效防止孔内沉渣再次 进人扩径体腔滞留其中的必然选择。泵吸反循环工艺施工的突出 特点在于，沉渣尚未掉落到孔底时就被强力吸入钻杆排出孔外，钻 杆和泥浆管成为输送沉渣的管道。就沉渣的清理方式而言，不管 是正循环工艺还是冲击钻机、旋挖钻机成孔施工，都与泵吸反循环 工艺有较大差异，而沉渣清理的效果自然也大相径庭

的地层，这已成为泵吸反循环工艺成孔施工的特殊作用之一。具 本方法是，当钻扩设备成孔施工至扩径体深度位置附近时，可用捞 渣网到泥浆出口处接取沉渣，通过对钻头深度处沉渣成分的观察 和分析，并结合地助报告来确定地层。当与设计地层不一致时，按 本条规定进行处理。当进行成孔质量检验时，对调整位置的扩径 体应加注说明，并不受本规程表7.2.1中扩径体位置深度的限制

6.2.8本条特别推荐使用如图3.0.9所示的孔径孔深测定仪检

6.2.9本条强调第二次清孔仍然使用泵吸反循环施工工艺

钻扩工法为保障施工质量的必然选择，应当严格遵守。多节钻扩 霍注桩成孔后采用泵吸反循环工艺清孔时，孔内泥浆如同成孔施 工时的情形完全一样，仍然是经沉淀后回流过来的“纯泥浆”，此种 泥浆仅起到保护孔壁和防止塌孔的作用，其中几乎不含有手指抢 差能感觉到的颗粒物，这种泥浆一方面有利于提高混凝土的灌注 质量，另一方面也不会在扩径体腔及孔底产生沉渣，从而确保扩径 本腔及孔底无沉渣滞留。试想，如果第二次清孔采用正循环工艺 则孔内将有大量充满颗粒物（沉渣）的泥浆，在其循环的过程中必

有上行进入扩径体腔的沉渣沉淀其中，之后并无清理这些沉渣的 方法和措施，只能听之任之。扩径体内沉渣的存在势必减弱扩径 本的承载力，使桩基沉降量增大，这显然不是优选方案。 根据需要可以制作第二次清孔专用的便携式泥浆泵吸反循环 装置，当灌注混凝土前需要第二次清孔时，可将上述装置的吸渣软 管进口端与灌注导管上端连接，而排渣软管出口端通向泥浆池，启 动电源开关实施第二次清孔作业，可以高效、彻底地将孔底沉渣清 除掉。此法可以让钻扩设备集中进行多节钻扩灌注桩成孔，形成 多节钻扩灌注桩施工流水作业态势，将有利于把控施工质量和加 快施工进度。

5.2.11附录C、附录D只为成孔施工及检验时推荐使用，根据实

际需要也可以另行采取其他记录方式。

0.2.13通常情况下多节钻扩灌注底端有扩径体存在，初灌混 凝土用漏斗应有足够的储备量，保证导管一次理入混凝土灌注面 深度不小于0.8m。漏斗内灌满混凝土后，在打开出口开关板的同 时应持续不断地向漏斗内补充加注混凝土，待导管理混凝土灌 主面深度不少于1.5m时，在逐渐采取上下提放导管的正常操作 方式进行灌注。根据工程桩混凝土灌注经验，使用充气橡皮球作 为导管内的隔水栓操作简单、效果可靠，橡皮球应有良好韧性和强 度，能够反复多次使用，不建议采用其他隔水方式。经验和教训告 戒人们，初灌混凝土时不使用隔水栓，混凝土在导管内下泄的过程 中与泥浆充分混合在一起，这种离析的混凝土凝固后形成蜂窝状 的桩根，俗称“烂桩根”，强度大打折扣，严重影响桩端阻力、扩径体 端阻力承载力发挥

置应有准确把握，确保导管有足够长度埋入混凝土灌注面之下JTS／T 292-3-2018 远海区域水工建筑工程参考定额，避 免将导管提出混凝土造成断桩事敌，应当引起足够重视。混凝 灌注应紧凑、有序地进行，切忌中途停顿，确保灌注质量。万一灌

注过程中混凝供应脱节，应时常提放导管，以延缓混凝土初凝时 间，保证后续灌注顺利进行，防止导管与混凝土凝固在一起而无法 拔出。

7.1.1本条款对多节钻扩灌注桩成孔质量检验、桩身质量检验作

1.1本条款对多节钻扩灌注桩成孔质量检验、桩身质量检 了规定，是保障多节钻扩灌注桩施工质量的重要环节，应严 照执行。

7.2.1本规程对钻扩工法的施工质量提出了更高要求，从表

本规程对钻扩工法的施工质量提出了更高要求，从表 中可以看出，要求对成孔质量进行100%检验。

、7.3.2对于设置多个扩径体的多节钻扩灌注桩而言其检 段还有待于创新GB／T 50046-2018 工业建筑防腐蚀设计标准(完整正版、清晰无水印)，但目前情况下仍按本条规定执行