DBJ 33T12标准规范下载简介

DBJ 33T12装配式部分覆钢-混凝土组合结构技术规程.pdf

计算时取α=6~8，P=0.2%~2.0%。 当翼板宽度为主钢件宽度的2倍，翼板厚度为主钢件高度的 1/8倍，得到，=0.965～0.872，平均值为0.919；当翼板宽度

为主钢件宽度的6倍，翼板厚度为主钢件高度的1/2倍，得到 。=0.993～0.973，平均值为0.983；故偏安全地取。=0.92。 5.4.4本条在现行行业标准《组合结构设计规范》JGJ138的有 关规定的基础上，明确应按荷载效应的准永久组合并考虑长期作 用影响，而不是荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响，和现 行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010保持一致。

5.4.5荷载效应准永久组合作用下，可忽略混凝土裂

.4.? 何效应准水组合作用 忽略混凝士袋缝影响 近似按弹性分析计算内力，且不计入支座弯矩调幅。计算组合截 面惯性矩I.时，仅计入翼板内有可靠锚固措施的钢筋

5.5.2由于主钢件腹板空腔尺寸有限CECS 532-2018-T 城市地下综合管廊管线工程技术规程，钢筋太密会影响混

尧捣，故限制钢筋排数不天于两排，并控制钢筋间的最小间距。 钢筋太少预制时容易产生裂缝，因此规定了最小配筋率

5.5.3本条规定按行业标准《组合结构设计规范》J

5.5.5本条规定按国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011

2010（2016年版）第6.3.3条的有关规定，由于PEC梁主钢件 翼缘承担弯矩比例大，且主要依靠主钢件腹板抗剪，其延性性能 优于混凝土梁，因此对包覆混凝土的箍筋加密要求可以降低，只 要约束包覆混凝土不过早崩落即可，故减小了加密区长度、增大

了加密区箍筋最天间距，并根据箍筋所起作用的不同调整了箍筋 最小直径的要求。根据理论分析和试验结果，结合已有的工程实 践项目，本地方标准对箍筋加密区长度、加密区箍筋最大间距和 箍筋最小直径进行了进一步的调整

5.5.7~5.5.8按现行国家标准《钢结构设计标准》GB

制订了抗剪连接件构造规

制订了抗剪连接件构造规定

6.1.1通常PEC柱主钢件配钢率p，=6%~15%，纵筋配筋率 0。=0.5%~5%，取混凝土强度等级C20~C60，钢材强度等级 Q235～Q420，为简化计算，不计纵向钢筋作用，计算钢贡献 率在0.333~0.875之间，故取0.3至0.9。钢贡献率按下式 计算：

SAf/(Af, +Af.)=1/(1+Af/Af)

6.1.2PEC柱主钢件面积过少，构件不能体现出钢结构强度高、 延性好的优势，也会对节点施工装配性能带来不利影响；反之则 不能充分利用混凝土达到减少用钢量、节约造价的目的。因此， 对PEC柱主钢件配钢率进行了规定。纵筋配筋率的限值则是按 现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010关于柱最大配 筋率的规定而制定的

6.2轴心受力构件截面承载力计

6.2.2本条为轴心受拉PEC柱的截面承载力计算要求。由于受

6.2.3本条为轴心受压PEC柱的截面承载力计算要求。焊接普

通H形钢PEC柱短柱轴压试验结果表明，柱在达到极限承载力

轴心受压PEC柱承载力试验值和公式i

6.3轴心受压构件整体稳定计算

6.3.1本条为轴心受压PEC柱的整体稳定性计算要求。条文中 关于稳定系数取值的规定，是根据PEC柱主钢件为双轴对称单 H形截面（包括轧制、冷成型或焊接钢截面）的轴心受压构 件的试验和数值计算结果确定的。按现行行业标准《组合结构设 计规范》JGJ138的有关规定，整体稳定计算时按组合截面计算 截面回转半径。按组合截面计算的回转半径与纯钢截面的回转半 径关系大致为：强轴x=0.967ix·钢，弱轴i=1.068i·钢。计算 稳定系数时，采用正则化长细比，公式推导如下：

6.3.1本条为轴心受压PEC 柱的整体稳定性计算要求。条文中

6.4单向压弯构件承载力计算

同设计标准采用的压弯整体稳定计算公

6.4.4由于极限状态时沿柱高度部分混凝土截面达到塑性，故 计算轴压弹性稳定临界力时采用等效抗弯刚度（E）。，混凝土弹 性模量乘以折减系数0.5

6.5双向压弯构件承载力计算

向分别验算。但当剪力较大时，如V>0.5V.时，腹板设计强度 需要折减；如V>0.1Vx时，翼缘板（此时与V平行）设计强 度f需要折减，由于翼缘板同时兼具抗弯和抗剪作用，正应力和 剪应力都较大，屈服强度降低较严重，因此取0.1。

f需要折减；如V>U.V时，翼缘板（此时与平行）设计强 度f需要折减，由于翼缘板同时兼具抗弯和抗剪作用，正应力和 剪应力都较大，屈服强度降低较严重，因此取0.1。 6.5.2现行团体标准《矩形钢管混凝土结构技术规程》CECS 159采用轴力和双向弯矩相关公式，其中主要弯矩项乘以钢贡献 率予以调整：现行行业标准《组合结构设计规范》JGJ138按现 行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的设计思路，采 用叠加原理，在型钢混凝土柱单向偏压承载力计算的基础上，用 尼克勤公式得到截面压弯承载力。本条按现行国家标准《钢结松 设计标准》GB50017计算公式的形式，采用轴力和双向弯矩相 关公式计算构件整体稳定承载力，平面外弯矩作用项加以简化。 目前，尚无关于PEC 柱双向压弯稳定的试验数据。

6.6.1本条主要内容根据现行行业标准《组合结构设计规范》 JGJ138的有关要求制定。当PEC柱主钢件为截面分类3时，过 天轴压比不利于地震往复作用下的构件局部稳定性，宜使重力荷 载作用下柱的轴心压力标准值不超过主钢件轴力屈服承载力（钢 材抗压强度取屈服强度）

JGJ138的有关要求制定。当PEC柱主钢件为截面分类3时，过 天轴压比不利于地震往复作用下的构件局部稳定性，宜使重力荷 载作用下柱的轴心压力标准值不超过主钢件轴力屈服承载力（钢 材抗压强度取屈服强度）。 6.6.2本条主要内容按现行行业标准《组合结构设计规范》JGJ 138的有关要求制定。当框架梁采用钢梁时，如PEC柱轴力符合 N,≤βN.时（Nz为2倍地震作用下的组合轴力设计值），不要求 讲行强柱弱梁计算

6.6.2本条主要内容按现行行业标准《组合结构设计规范》

138的有关要求制定。当框架梁采用钢梁时，如PEC柱轴力符合 N≤βN.时（N为2倍地震作用下的组合轴力设计值），不要求 进行强柱弱梁计算。

6.6.3本条规定根据行业标准《组合结构设计规范》JGJ138

.0.5本杀规定根据门业材推 H口日不汉 T规泡》JGJ138 2016第5.2.2条，将梁端剪力增大系数做了适当减小。一级抗震 等级的框架结构的剪力增大系数未予降低

2016第5.2.2条，将梁端剪力增大系数做了适当减小。一级

6.6.4鉴于压弯作用下混凝土易于剥落，敌不宜采用无筋包覆

6.6.4鉴于压弯作用下混凝土易于剥落，敌不宜采用无筋包覆 混凝土。

6.6.5本条规定按现行行业标准《组合结构设计规范》

6.0.5本茶规定按现行行业标准《组合结构设计规范》JG138 的有关要求制订。根据理论分析和试验研究结果，借鉴已有工程 项目实践，本地方标准对加密区箍筋最大间距和箍筋最小直径进 行了进一步的调整。 6.6.6考虑连杆所起作用、施工制作难易程度，本地方标准对 连杆加密区长度和加密区最大间距进行了进一步的调整。 6.6.7~6.6.10主要内容按现行行业标准《组合结构设计规范 JGJ138的有关要求制定。

7.1.1PEC构件的优点之一，是其构件在安装现场可以如同钢 结构那样实现装配式连接，优先采用螺栓连接有助于减少工地施 谋的质量控制难点，提高安装效率。在节点设计阶段应充分 考虑。 7.1.3~7.1.5节点构造对制作、运输、安装和维护的便捷性与 经济性密切关联，应在设计阶段予以充分考虑。本章节点构造主 要针对混凝土预制的PEC构件，混凝土现浇的PEC构件可参照 执行并作相应调整。强调PEC柱纵向钢筋应连续通过梁柱节点 区，PEC梁的纵筋不要求必须通过（梁柱）节点区。

7.2.1被拼接PEC梁可以仅完成分段主钢件预制后在现场拼 接，并对整梁进行包覆混凝土后浇施工，也可分段完成包覆混凝 土预制后再进行现场拼接。本条规定针对PEC梁段预制后进行 现场拼接的情况。从提高现场装配化程度考虑，本条仅规定了栓 焊连接、全焊接连接和全螺栓连接三种构造形式。 在拼接接头处，纵向钢筋的锚固，除了设置弯钩焊接于挡板 之外，也可设置莲接短钢板焊于挡板和腹板上，用于焊接纵筋。 也可采用在端板上打孔、钢筋穿过后用螺栓锚固的方式，但其需 要加工钢筋端部螺纹，实际上减小钢筋的有效截面。事实上，由 于PEC梁中纵筋离开截面上下边缘较远，纵筋对截面抗弯刚度 和承载力的贡献都较小，一般不会超过10%。故在满足本规程

第7.2.2条的前提下，拼接截面纵筋不贯通也能满足对构件弯曲 刚度和截面受弯承载力的要求。当拼接截面不能避开较大受弯截 面时，本条规定并不限制在拼接时将纵筋穿过挡板加以连接，或 者在主钢件拼接部位补设短纵筋连接两头挡板的做法。此外，也 可采用截面受弯承载力计算公式中的纵筋面积取为零，按此方法 计算的截面承载力应满足要求

面时，本条规定并不限制在拼接时将纵筋穿过挡板加以连接，或 者在主钢件拼接部位补设短纵筋连接两头挡板的做法。此外，也 可采用截面受弯承载力计算公式中的纵筋面积取为零，按此方法 计算的截面承载力应满足要求。 7.2.2当采用搭接焊接时，单面焊接长度不小于10d，双面焊 接长度不小于5d，d纵向钢筋直径。 7.2.4本条为主次梁铰接连接的构造和计算。当次梁截面高度 不足以单列布置数量充足的螺栓时，可布置多列螺栓。腹板螺栓 限制梁端的完全自由转动，产生一定的约束弯矩，计算连接强度 （包括螺栓群强度、连接板与主梁的焊缝强度以及连接板拉剪强 度）时，宜考虑约束弯矩的作用。对于连接上方有混凝土楼板使 之连成整体的情况，按现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术 规程》JGJ99的有关规定执行。

7.2.2当采用搭接焊接时，单面焊接长度不小于10d，双币

7.2.2当采用搭接焊接时，单面焊接长度不小于10d，双面焊 接长度不小于5d，d纵向钢筋直径

7.2.4本条为主次梁铰接连接的构造和计算。当次梁

不足以单列布置数量充足的螺栓时，可布置多列螺栓。腹板螺栓 限制梁端的完全自由转动，产生一定的约束弯矩，计算连接强度 （包括螺栓群强度、连接板与主梁的焊缝强度以及连接板拉剪强 度）时，宜考虑约束弯矩的作用。对于连接上方有混凝土楼板使 之连成整体的情况，按现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术 规程》JGJ99的有关规定执行。

7.3.1为提高现场安装效率，避免复杂构造处理，应尽量减少 PEC柱现场拼接接头的总量。PEC柱需要拼接时，接头宜布置在 等截面段内，以降低拼接构造的复杂程度。 7.3.2本条基于提高装配率、降低现场焊接工作量的考虑，对 主钢件推荐使用栓焊连接和全栓连接的方式，但根据现场施工条 件等需要，也可使用全焊接连接。 PEC柱拼接段要求纵筋连续，构造应尽量采取施工性能较 好、连接质量易于控制的方式。一般情况下，应优先采用拼接区 段现场补浇筑自密实混凝土或水泥基灌浆材料的做法。在保证构 件刚度、承载力和防护措施满足设计要求的前提下，也可省却现 场补浇筑自密实混凝土或水泥基灌浆材料。 733对层高茄围内存在反变占的PEC 柱最大内截面一般

7.3.1为提高现场安装效率，避免复杂构造处理，应尽量减少 PEC柱现场拼接接头的总量。PEC柱需要拼接时，接头宜布置在 等截面段内以降低拼接构造的复杂程度

PEC柱拼接段要求纵筋连续，构造应尽量采取施工性能较 好、连接质量易于控制的方式。一般情况下，应优先采用拼接区 段现场补浇筑自密实混凝土或水泥基灌浆材料的做法。在保证构 件刚度、承载力和防护措施满足设计要求的前提下，也可省却现 场补浇筑自密实混凝土或水泥基灌浆材料。

7.3.3对层高范围内存在反弯点的PEC 柱，最大内力截面一般

在柱端，按本规程第7.3.1条要求设置的拼接接头处于弯矩较小 的范围内，因此计算连接强度时可按本条第1款采用内力设计 直。当框架结构整体变形呈现弯曲型特征时，可能出现层高范围 内弯矩相差不大的情况，此时计算连接强度时的承载力设计值需 按本条第2款规定执行。

纵筋未锚固到PEC梁端时，PEC梁端截面承载力略有降低。 对铰接梁而言，无须采取其他措施：对刚接梁，当纵筋对PEC 梁的抗弯承载力贡献较小时也无须采取其他措施，但如纵筋提供 的抗弯承载力不能忽视时，可在PEC梁端部区间予以适当加强， 如增厚PEC梁端部位主钢件翼缘或腹板厚度（贴板方式）、主钢 件翼缘适当放宽、增设纵向加劲肋等，或在PEC梁端截面受弯 承载力计算时，不计入纵筋的作用。 当PEC柱设置短伸臂与PEC梁连接时，柱身节点区间的混 凝土可一并预制。连接部位包覆混凝土宜在现场完成，主钢件连 接后用混凝土予以包覆；如不采用现场补浇局部混凝土的措施， 则应满足强度和防火、防腐的等效处理要求，

8.1防火设计与防火保护

1一楼板；2一型钢截面；3一混凝土；4一砂浆；5一防火涂料

一楼板；2一型钢截面；3一混凝土；4一砂浆；5一防火涂料

PEC构件主钢件翼缘厚度方向的裸露部分不进行防火保护时（试 件3），在受火2.0h后，主钢件翼缘的温度就超过了750℃，此时， 结构钢的设计强度小于常温下的15%，受火3.0h后，主钢件截面 天部分区域的温度就超过了900℃，此时结构钢的设计强度只有常 温下的5%左右，基本不能满足火灾下的承载要求

PEC构件截面升温试验及足尺梁耐火性能试验的试件截面示 试件1、试件2、试件3一柱截面，四面受火； 试件4、试件5一梁截面，三面受火，顶面不受火； 一主钢件；2一包覆混凝土；3一钢板连杆；4一砂浆；5一加气混凝土； 6一钢丝网砂浆：7一厚型防火涂料

因此，PEC构件主钢件裸露部分必须完全用防火保护材料包 裹。结合PEC构件的特点，通过对标准火灾作用下不同截面尺 寸的PEC梁和PEC柱在不同受火时间下的截面温度分析，建议 采用本条中提出的构造方式进行防护保护，防火保护层等效热阻 不小于表8.1.4中的规定值，根据厂家提供的防火保护材料参 数，对于非膨胀型（厚型）防火涂料、防火板等厚度在火灾中 不会大幅变化的防火保护材料，防火保护层的厚度d.根据下式 确定：

9.1.1PEC结构应具有加工制作的深化图纸，采用BIM技术进 行深化设计，提供构件的加工制作深化图纸。管线预理，翼缘开 孔需满足设计要求。严禁施工现场进行对翼缘的二次开槽切割。 9.1.5避免现场对PEC构件的二次开槽切割

9.2.3PEC构件中的混凝土可采取工厂或现场专用场地预制的 方式，也可采取主钢件安装后现场支模浇筑的方式。基于提高工 业化程度、取得总体最优效益的考虑，推荐采用工厂预制方式， 并宜优先选用型钢作为主钢件。 预制PEC构件现场的预制场地应满足构件堆放、构件浇筑 的要求，并具有专业的制作和管理人员，配备专业的加工制作机 具及措施

9.2.4采用在腹板开孔方式对腹板两侧同时进行浇筑的方法

4采用在腹板开孔方式对腹板两侧同时进行浇筑的方法时

应按板件开洞后的净截面进行构件验算。当采用本条文内容进行 腹板开浇筑孔设计时可不采取额外措施对腹板进行补强或补充局 部板件验算。 主钢件腹板上开设的混凝土浇筑孔径可按如下： （1）当主钢件腹板高度为300mm时，孔径不宜大于120mm； （2）当主钢件腹板高度为350mm时，孔径不宜天于150mm； （3）当主钢件腹板高度为400mm时，孔径不宜天于180mm。

9.2.5PEC构件连杆弯折部位焊缝宜圆滑过渡

PEC构件连杆弯折部位焊缝宜圆

9.2.8在浇筑混凝士时，建议在混凝土初凝即将完成时，再进

9.2.8在浇筑混凝士时，建议在混凝土初凝即将完成日

行一次抹面。如果采用翻面二次浇筑，要保证第一次浇筑的混凝 土有足够的强度。

9.2.9采用轻质混凝土的PEC构件，如设计无要求，则构

模、起吊、翻转、出厂时的混凝土强度等级不应低于设计强度等 级的75%。

9.2.10对构造复杂、板件及钢筋布置较密，或存在异形截面的 PEC构件，如因上述原因可能导致浇筑不密实等质量问题，宜在 制作前进行工艺试验从而保证构件质量。

9.2.10对构造复杂、板件及钢筋布置较密，或存在异

9.3.3PEC构件由于预制混凝土的存在GB/T 42150.1-2022 就地化继电保护装置检测规范 第1部分：通用部分，其重量相对纯钢

9.3.3PEC构件由于预制混凝土的存在，其重量相对纯钢构件 有较大提高，且预制混凝土在安装过程中存在开裂风险，因此需 进行变形验算和裂缝宽度验算。

9.3.6连接区域后浇混凝土之前，无混凝土包覆截面仅计主钢 件承重，施工验算时主钢件的正应力不宜大于0.4f、。 9.3.7PEC柱通常为3层一节进行安装，在一节PEC柱内的三

9.3.6连接区域后浇混凝土之前，无混凝土包覆截面仅计主钢

9.3.7PEC柱通常为3层一节进行安装GB／T 41979.3-2022 搅拌摩擦点焊 铝及铝合金 第3部分：焊接操作工的技能评定.pdf，在一节PEC

层PEC梁均安装完成后再进行校正，在构件校正后，下一节 PEC柱安装前进行主钢件的永久性连接。