JGJT 140-2019标准规范下载简介

JGJT 140-2019 预应力混凝土结构抗震设计标准

Lar、loy 等代梁的计算跨度（mm）； bd 平托板或柱帽的有效宽度（mm），当无平托板 时，取0。

1房屋高度大于12m时，抗震墙应承担结构的全部地震作 用；房屋高度不大于12m时，抗震墙宜承担结构的全部地震 作用； 2各层板柱和框架除应满足计算要求外，尚应能承担不少 于该层相应方向地震剪力的20%

5.2.7由地震作用在板支座处产生的弯矩应与按本标准第

5.2.4条所规定的等代框架梁宽度上的竖向荷载弯矩相组合，承 受该弯矩所需全部钢筋应设置在该柱上板带中，且其中不少于 50%的钢筋应配置在暗梁中；由弯矩传递的部分不平衡弯矩应由 暗梁受弯传递。

5.2.8板柱节点在竖向荷载和地震作用下的冲切计算CJJ／T 73-2019 卫星定位城市测量技术标准(完整正版，清晰无水印)，应

由板柱节点冲切破坏面上的剪应力传递一部分不平衡弯矩。其受 中切承载力计算中所用的等效集中反力设计值F.，应按现行 国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定执行，由地 震作用的不平衡弯矩在板柱节点处引起的集中反力值应乘以增大 系数，对一级、二级、三级抗震等级板柱节点，其增大系数应分 别取为 1. 7、1. 5 和 1. 3。

5.2.9板柱节点的受冲切承载力计算应符合现行国家

凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；配置锚栓、型钢剪 力架加强的板柱节点的受冲切承载力计算，应按现行行业标准 《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92的有关规定执行。

架柱下端截面考虑地震作用的组合弯矩设计值应乘以增大系数

对一级、二级、三级抗震等级的底层框架柱，增大系数应分别取 为1.7、1.5、1.3。底层柱纵向钢筋应按上下端的不利情况 配置。

(5. 2. 11)

ZM. 节点上、下柱端截面顺时针或反时针方向组合 的弯矩设计值之和（N·mm），上、下柱端的 弯矩设计值可按弹性分析分配； >M—节点左、右等代梁端截面反时针或顺时针方向 组合的弯矩设计值之和（N·mm）； 7e 柱端弯矩增大系数，对一级、二级、三级抗震 等级的柱可分别取为1.7、1.5、1.3。

柱结构中，抗震墙与柱的受剪截面要求及考虑抗震等级的剪力设 计值和斜截面受剪承载力计算，应符合现行国家标准《混凝土结 构设计规范》GB50010 的有关规定。

6预应力装配式混凝土框架结构

6.1.3预应力装配式混凝土框架结构中，预制柱的纵向钢筋连 接宜采用套筒灌浆连接。 6.1.4建筑平面应简单、规则、对称，质量与刚度分布宜均匀 结构竖向构件布置宜上下连续，应避免抗侧力构件的侧向刚度和 承载力沿竖向突变

6.1.3预应力装配式混凝框架结构中，预制柱的纵向钢筋连

6.1.4建筑平面应简单、规则、对称，质量与刚度分布宜均匀 结构竖向构件布置宜上下连续，应避免抗侧力构件的侧向刚度和 承载力沿竖向突变。

凝土框架结构可采用与现浇混凝土结构相同的方法进行内力分 析，并应考虑次内力的影响。结构承载能力极限状态和正常使用 极限状态的作用效应分析应采用弹性分析方法，重力荷载作用下 的框架梁跨中弯矩应放大，按照梁端弯矩调整系数为0.8计算 在罕遇地震作用下，计算薄弱层或薄弱部位弹塑性变形时，可采 用静力弹塑性分析方法或弹塑性时程分析法等。 6.1.6无粘结预应力全装配混凝土框架结构的作用和作用组合 尚应根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009、《建筑 洗州#

6.1.6无粘结预应力全装配混凝土框架结构的作用和作用组合

尚应根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009、《建筑 抗震设计规范》GB50011等确定

5.2预应力装配整体式混凝土框架结构

6.2.1预应力装配整体式混凝土框架结构中，预应力混凝土叠 合梁应符合下列规定：

（mm），按后浇键槽根部截面和预制键槽根部截 面分别计算，并取二者的较小值： Ad 垂直穿过结合面所有非预应力钢筋的截面面积 （mm²），包括叠合层内的纵向钢筋

图6.2.2叠合梁端部受剪承载力计算参数示意 1一后浇节点区；2一后浇混凝土叠合层；3一预制梁； 4一预制键槽根部截面；5一后浇键槽根部截面；

6.2.3在地震设计状况下，预制柱底水平接缝的受剪承载力应 按下列公式计算： 1当柱受压时：

6.2.3在地震设计状况下，预制柱底水平接缝的受剪

5.2.3在地震设计状况下，预制柱底水平接缝的受剪承载力应

Vu = 0.8N+1.65Asd Vfefy 时：

式中： f 预制构件混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm）； fy 垂直穿过结合面钢筋抗拉强度设计值（N/mm²）； 与剪力设计值V相应的垂直于结合面的轴向力设 计值（N），取绝对值进行计算； Asdl 垂直穿过结合面所有钢筋的截面面积（mm²）； ViE 地震设计状况下接缝受剪承载力（N）

6.2.4预应力装配整体式混凝土框架结构的其他构造设计，除

6.2.4预应力装配整体式混凝土框架结构的其他构造设计， 应符合本标准第4章的相关规定外，尚应符合现行行业标准《装 配式混凝土结构技术规程》JGJ1的相关规定

6.3无粘结预应力全装配混凝士框架结构

6.3.1无粘结预应力全装配混凝土框架结构的承载力应采用下 列设计表达式进行验算：

S

6.3.2无粘结预应力全装配混凝土框架的预制混凝

1截面变形应保持平面。 2耗能钢筋的应力应按下列规定取用： 当 0

当 fk/E< e、<0. 075 时:

式中：6 耗能钢筋应变为es时的拉应力（N/mm）： E。一一耗能钢筋的弹性模量（N/mm²）； fyk—耗能钢筋屈服强度标准值（N/mm²）； fstk一耗能钢筋极限强度标准值（N/mm）。 3无粘结预应力筋的应力取值应符合下列规定： 当 0 < en < 0. 9 f nk / E, 时 :

式中：p 无粘结预应力筋应变为ε时的拉应力（N/mm）： E一一无粘结预应力筋的弹性模量（N/mm²）； fptk一无粘结预应力筋极限强度标准值（N/mm²）。 6.3.3无粘结预应力全装配混凝土框架的预制混凝土梁在梁杆 结合面处受弯承载力M应按下列公式计算（图6.3.3）：

结合面处受弯承载力M应按下列公式计算（图6.3.3)：

M=M.+M M, = Apop("") bai f.

式中：Ms 耗能钢筋在结合面处贡献的受弯承载力（N： mm); M, 无粘结预应力筋在结合面处贡献的受弯承载力 (N mm) ; M结合面处受弯承载力（N·mm);

等效矩形应力图形的混凝土受压区高度（mm）， 小于2a，时，应取为2a，； Op 无粘结预应力筋的应力（N/mm²），取为（ope十 100) N/mm²; b 预制混凝土梁截面宽度（mm）； α1 系数，按现行国家标准《混凝土结构设计规范 GB50010的规定取值； a's 耗能受压钢筋到梁截面受压边缘的距离（mm）； f 预制构件混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm）； As 穿过结合面的受拉耗能钢筋面积（mm）； As 穿过结合面的受压耗能钢筋面积（mm）： fy 穿过结合面的耗能钢筋抗拉强度设计值（N） mm²); f'y 穿过结合面的耗能钢筋抗压强度设计值（N mm).

图6.3.3梁柱结合面受弯承载力计算示意 1一耗能钢筋：2一导槽；3一无粘结预应力筋

端签呵给合面支剪承载力应按下列公式计异： 持久设计状态：

Vu=μ dApOe

式中：A, 穿过结合面的无粘结预应力筋总截面面积（mm）； Fc 结合面混凝土界面产生的压力（N）； Ope 无粘结预应力筋的有效预应力（N/mm）； u 摩擦系数，取为0.6； 穿过结合面的受拉耗能钢筋截面面积（mm）； As 穿过结合面的受压耗能钢筋截面面积（mm） fy 穿过结合面的耗能钢筋抗拉强度设计值（N mm²); 穿过结合面的耗能钢筋抗压强度设计值（N mm; 无粘结预应力筋的应力（N/mm²），取为（ope十 100) N/mm²; 山——折减系数，取为0.75。 6.3.5 预应力筋张拉控制应力应由设计确定且不应小于 0.4fptk，预应力筋的有效预应力尚应符合下式规定：

式中：fptk 无粘结预应力筋极限强度标准值（N/mm）； Ep 无粘结预应力筋的弹性模量（N/mm）： Ept 无粘结预应力筋在结合面缝隙张开时的附加应变 可按本标准第6.3.6条计算，计算时结合面转动 角度0应取为0.02。 6.3.6位移极限状态下，耗能钢筋应变εs和无粘结预应力筋在 结合面缝隙张开时的附加应变εpt应根据平面变形假定按下列公 式计算 (图 6. 3. 6):

无粘结预应力筋极限强度标准值（N/mm）； 无粘结预应力筋的弹性模量（N/mm）： 无粘结预应力筋在结合面缝隙张开时的附加应变 可按本标准第6.3.6条计算，计算时结合面转动 角度0应取为0.02。

6.3.6位移极限状态下，耗能钢筋应变e。和无粘结预应力筋在 结合面缝隙张开时的附加应变ε应根据平面变形假定按下列公 式计算 (图 6. 3. 6) :

图6.3.6梁柱交界面的变形示意 耗能钢筋；2一导槽：3一无粘结预应力筋

m 沿梁方向无粘结预应力筋长度范围内梁柱结合面 开合缝隙数量； ups 预应力筋的无粘结长度（mm），后张预应力筋在 锚具之间均为无粘结时，L可取锚具之间的 距离; θ结合面转动角度（rad); β1——中和轴高度调整系数，混凝土强度等级不超过C50 时，β1取为0.80；混凝土强度等级为C80时，β1取 为0.74：其间按线性内插法确定； △s 极限状态下耗能钢筋伸长值（mm）； 邻近结合面处，耗能钢筋无粘结长度（mm）； db 耗能钢筋直径（mm）； αb 耗能钢筋应变渗透系数，对HRB400和HRB500 级钢筋，分别取为4.0和5.0； o 梁截面受压区高度（mm）； ho 耗能受拉钢筋到梁截面受压边缘的距离（mm）； Op 预应力筋的应力（N/mm²），应按本标准第6.3.2

耗能钢筋的应力（N/mm²），应按本标准第6.3.2 条计算。 极阳业代太下 无结预应力全装配温凝士框加中

杀订异。 6.3.7位移极限状态下，无粘结预应力全装配混凝土框架中， 耗能钢筋应变s.和无粘结预应力筋的总应变s.应符合下列规定：

6.3.7位移极限状态下，无粘结预应力全装配混凝土框架中

s≤0.065 EpEpu p = epe + e

式中：s 耗能钢筋的应变，按本标准第6.3.6条计算，计算 时结合面转动角度0取为0.035； Epu 无粘结预应力筋应力达到0.95fstk时的应变； Ept 无粘结预应力筋在结合面缝隙张开时的附加应变 按本标准第6.3.6条计算，计算时结合面转动角度 0应取为0.035。 6.3.8 梁顶部和底部的耗能钢筋宜采用相同的强度等级和截面

6.3.8梁顶部和底部的耗能钢筋宜采用相同的强度等级和截面 面积，截面面积A。应符合下式规定：

A≥ Vck + VQk dfk

式中：VGk 永久荷载标准值在结合面产生的剪力（N）； VQ——可变荷载标准值在结合面产生的剪力（N)； 山一折减系数，取为0.85。 6.3.9极限状态下，无粘结预应力全装配混凝土框架梁柱缩 面处，耗能钢筋的极限受弯承载力Msu和截面的极限受弯承载 M.应符合下列规定：

式中：Msu 耗能钢筋的极限受弯承载力（N·mm）； Mu 截面的极限受弯承载力（N·mm）； Mpu一无粘结预应力筋的极限受弯承载力（N·mm)； Op 无粘结预应力筋的应力（N/mm²），可按本标准 第6.3.2条计算，计算时ep取为耗能钢筋应变达 到0.075时无粘结预应力筋的应变，

力计算和构造要求除应符合现行行业标准《装配式混凝土结构技 术规程》JGJ1的规定外，柱端弯矩设计值和柱剪力设计值尚应 符合下列公式规定：

ZM. = 1. 2ZM. H.

武中：ZM 节点上、下柱端截面顺时针或反时针方向组合 的弯矩设计值之和（N：mm），上、下柱端的 弯矩设计值，可按弹性分析分配； ZMu 节点左、右梁端截面极限受弯承载力之和； V 框架柱的剪力设计值（N）； Mua、Meua 框架柱上、下端按实配钢筋截面面积和材料强 度标准值，且考虑承载力抗震调整系数计算的 正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值（N· mm) ; H,一柱的净高（mm)。 6.3.11无粘结预应力全装配混凝土框架结构中，框架梁的承载 力计算和构造要求除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规

6.3.11无粘结预应力全装配混凝土框架结构中，框架梁的承载 力计算和构造要求除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010的规定外，其考虑地震组合的梁端剪力设计值V 尚应符合下式规定：

(6. 3. 11)

6.3.12无粘结预应力全装配混凝土框架应进行梁柱节点核心区 抗震受剪承载力计算，节点构造措施应符合现行国家标准《建筑 抗震设计规范》GB50011的规定。在计算节点核心区截面抗震 受剪承载力时，节点核心区的截面有效计算宽度6:应扣除预留孔 道的宽度，且不应计入正交梁的约束影响系数和预应力筋总有效 预加力的影响。节点核心区的剪力设计值应符合下列公式规定：

6.3.13楼、屋面的结构布置不应对梁柱结合面处的承载力和刚 度产生不利影响，且不宜在梁柱结合面处引起扭转效应。

6.3. 14 预制梁的配筋与构造（图6.3.14）应符合下列规定：

图6.3.14节点构造示意 1一预埋角钢；2一耗能钢筋；3一预埋管；4一导槽；5一接缝砂浆 6一无粘结段；7一预应力孔道；8一无粘结预应力筋

1后张无粘结预应力筋宜设置在梁截面的中心位置，单束 预应力筋孔道应穿过梁的中轴线，双束预应力筋孔道应靠近并对 称于梁的中轴线。 2耗能钢筋应与预制梁钢筋搭接，并在预制梁预埋管中锚 固，锚固长度应满足现行国家标准《混凝土结设计规范》GI

50010规定的搭接长度，且不应小于25db。 3预制梁中预理管应与混凝土及管 内灌浆料可靠锚固，其长度不宜小 于 1. 2lb 。 4耗能钢筋应穿过柱且锚固于框架 柱内，其直径不应大于框架柱截面高度he 的 1/ 25。 5后置导槽距梁边距离不应小 于 50mm。

6.3.15耗能钢筋与预制梁钢筋搭接长度 范围内，应在截面上下部位分别设置封闭 箍筋、螺旋箍筋或焊接钢筋网片等附加横 向钢筋（图6.3.15)。穿过潜在劈裂破坏

连梁超筋的几种处理方法图6.3.15锚固区横向 钢筋构造示意 一附加横向钢筋；2一预 应力孔道；3一耗能钢筋； 4一潜在劈裂破坏面

图6.3.15锚固区横向 钢筋构造示意 一附加横向钢筋；2一预 应力孔道；3一耗能钢筋； 4一潜在劈裂破坏面

面的附加横向钢筋应分别按下列公式进行计算：

Asvfyk≥0.7Asf stkSv/l

Asvfyk≥0.7AsfstkS/l

式中：sv— 耗能钢筋范围附加横向钢筋的间距（mm）； fyk 附加横向钢筋的屈服强度标准值（N/mm）： Asv 配置在同一箍筋间距内，穿过潜在劈裂破坏面的附 加横向钢筋全部截面面积（mm²）； fstk 耗能钢筋的极限强度标准值（N/mm²）； lb耗能钢筋锚固长度（mm）。 6.3.16梁柱结合面砂浆、耗能钢筋孔道灌浆和导槽锚固砂浆应 采用补偿收缩水泥基灌浆料，灌浆料的性能应符合现行国家标准 《水泥基灌浆材料应用技术规范》GB/T50448的规定。结合面 接缝砂浆宜掺加0.1%体积配筋率的纤维，砂浆厚度不得超过 30mm，砂浆的抗压强度应大于结合面混凝土的抗压强度，砂浆 抗压强度标准试件尺寸应采用100mm×100mm×100mm。 6.3.17预制梁安装时，宜在梁底设置角钢托架，角钢托架应进 行承载力验算。 6.3.18无粘结预应力筋端部锚固区的承载力、构造及锚具防护 要求应符合现行行业标准《无粘结预应力混凝土结构技术规程》 JGJ92的规定

GTCC-052-2018 透镜式色灯信号机构-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则6.3.16梁柱结合面砂浆、耗能钢筋孔道灌浆和导槽销

1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符 合··的规定”或“应按·执行”。

1《建筑结构荷载规范》GB50009 2《混凝土结构设计规范》GB50010 3《建筑抗震设计规范》GB50011 4《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223 5《水泥基灌浆材料应用技术规范》GB/T50448 6《纤维增强复合材料建设工程应用技术规范》GB50608 7《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370 8《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1 9《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92 10《缓粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ387 11《无粘结预应力钢绞线》JG/T161