DBJ61／T 119-2016 标准规范下载简介

DBJ61／T 119-2016 高强箍筋约束混凝土结构技术规程

4.3正截面承载力计算

4.3.1圆形截面轴心受压构件可充分发挥高强箍筋的强度，按 现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定执行。 对矩形和方形截面轴心受压构件，考虑高强箍筋对混凝土 的约束作用，可采用高强箍筋约束混凝土轴心抗压强度设计值 fcc进行计算，其承载能力可能小于普通钢筋混凝土轴心受压柱 全面积计算，即按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定的管布 较大值的计管方法

4.3.1圆形截面轴心受压构件可充分发挥高强箍筋的

DBJ／T15-135-2018 广东省足球场地规划标准4.3.2高强箍筋仅在梁柱正截面承载力计算核心部分混凝

束时考虑，提高混凝土受压承载力，但混凝土保护层剥落受 面积减少，二者相抵消。为方便设计，采用按现行GB50010 有关规定计算。

4.3.3本条为主要针对高强箍筋约束混凝土墙发生弯曲破

示。两种计算方法对比后，本规程仍然采用安全度较高的《高 层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3抗弯承载力公式进行计算 亦可采用公式（11）进行验算：

图9按中国规范公式计算的抗弯承载力与试验值比较

本规范计算的抗弯承载力计算值与计

4.4.1矩形、T形和I形截面高强箍筋约束混凝土梁、柱构件 的受剪截面限制条件，以及剪力设计值的计算截面等规定与现 行规范保持一致，偏于保守。受剪承载力计算公式限制最大配 箍率为1.2%，设计者可将此限值作为混凝土截面受剪承载力的 适用条件。 4.4.2目前，构件的受剪承载力计算一般只考虑斜截面剪压破 坏的受剪承载力，然而在剪跨比小于2、钢筋直径较粗、配筋率 较高或是反复荷载作用下容易出现剪切粘结破坏。一般情况下 剪切粘结破坏承载力低于剪压破坏，如不考虑剪切粘结破坏 则会高估混凝土构件的受剪承载力，使混凝土构件受剪处于不 安全的状态。 在本规程编制过程中，包括编制组的试验共搜集各种斜截 面剪切破坏试验数据187个，按本规程给出的方法计算，混凝

土轴心抗压强度试验值f.=0.76fc，采用斜截面剪切破坏和剪 切粘结破坏两种模式分别计算并取较小值，其平均值为1.3，均 方差为0.54，变异系数为0.41，如图11所示。 由于粘结破坏和剪压破坏的界限难以划分，因此，采用斜 截面剪压破坏和剪切粘结破坏分别验算并取较小值

图11试验值与本规程计算值比较

上乘以增大系数，但欧洲规范不考虑轴向力的影响。编制组也 曾参考欧洲规范的模式，在混凝土抗剪项上乘以一个增大系数 α（α=N/f.bh≤1.3），结果表明，试验值与计算值的平均值 为1.125，结果也是令人满意，但编制组考虑到实际工程中构件 轴压比较高，特别是高层建筑在水平荷载作用下轴压力将随之 变化，为实际安全，不宜考虑轴力的有利影响。 高强箍筋约束混凝土构件受剪承载力计算时，公式中的 osf是一个重要的配箍指标。试验表明，箍筋是否能达到屈服 强度fk不仅取决于箍筋屈服强度的高低，而综合取决于配箍率 Ds和平均约束应力psf。当psv>1.2%时无论是高强箍筋还是 普通箍筋都不会屈服（日本建筑学会《铁筋二之夕一下横造 計算规·同解说》2010）。Psv的适用条件是：0.2%≤Ps≤ 1.2%，0.2%是最小配筋率。 β。是推导架模型时令混凝土斜压杆承载力与箍筋拉杆拉 力相等得到的，由公式（4.4.3－2）可以看出，当β。=1时 公式（4.4.3－1）的混凝土项为0，此时在箍筋拉杆达到设计值 时，混凝土正好压坏，这就是欧洲规范的设计方法：但是混凝 土强度一般是由构件受弯、受压所决定的，因此当箍筋达到设 计强度时，混凝土未必被压坏（β。<1），富裕的混凝土强度转 化为拱作用继续承受剪力；当β。>1时，箍筋没有达到设计强 度，而混凝土被压坏，构件出现明显的脆性破环，这是设计不 充许的，因此要调整混凝土截面尺寸或混凝土强度，必须保证 B。≤1，实际上β。是理论推导出来的截面限制条件。 4.4.4试验研究发现，混凝土构件除斜压破坏、斜拉破坏、剪 压破坏外，还存在另一种形式的剪切破环一剪切粘结破环，图

12为典型的高强箍筋约束混凝土短柱剪切粘结破坏图

不考虑式（4.4.4－3）中系数0.8的条件下，采用本规程计算 公式计算值与试验值比较，如图13所示，其计算平均值 1.156，均方差为0.143，变异系数为0.123,

图13试验值与本规程计算值比较

4.4.5框架梁、柱配置弯起钢筋的斜截面受剪承载力计算与现 行规范保持一致。 4.4.6在条文说明4.4.2中，已包含简支梁、伸臂梁的试验结 果，采用架一拱模型的计算值与试验值符合性也较好，但仅 有16个数据，试验验证数据偏少，暂按现行国家标准《混凝土 结构设计规范》GB50010执行。 4.4.7本条是采用拱－桁架模型进行分析，符合国际计算受剪 承载力发展方向。该模型假定正应力与剪应力沿截面高度分布 均匀。

5高强箍筋约束混凝土结构构件的构造规定

5.2.2此条比现行国家标准《混凝土结构设计规范》

5.2.2此条比现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 要求放宽，主要考虑到当梁纵筋采用两种直径时，较大直径钢 筋放在外侧，因此受压钢筋的约束仅考虑最外排配筋，内侧纵 可受压钢筋考虑外侧混凝土及受压钢筋的约束。在箍筋制作过 程中必须保证箍筋的最外侧形成封闭形状，箍筋的交叉重复段 必须放置在梁顶或者梁底，应避免形成三肢箍状态。

5.3.1由于高强箍筋强度较高，从约束的角度约束力满足 度的要求

5.3.5试验表明，当箍筋间

显著下降。当箍筋的间距小于40mm时，结构施工较为困难。 当计算考虑间接钢筋作用提高承载力时，截面计算参数不应考 虑钢筋保护层的作用，截面宜从束钢筋内表面算起且箍筋肢 距不应大于200mm。当矩形截面不等边时，dcor应以短边计算偏 于安全，约束应力取最小面的约束应力，体积配箍率以最小面 积配箍率的2倍计算。

5.4.1框架梁柱节点内应配置水平箍筋，其它配筋形式节点的 延性较差。

规范》GB50010要求进行缩减。箍筋间距不减或适当减少 50mm，箍筋肢距按直径比缩减。一、二级抗震等级时节点核心 区箍筋应与柱端加密箍筋相同

5.5.3西安建筑科技大学对5个高强螺旋箍筋约束高

高强箍筋约束混凝土结构构件抗震设计

6.1.1~6.1.2规定了适用范围。受扭承载力等试验表明约束 混凝土仍可提高其承载能力，但没有足够的试验数据给出定量 的计算方法，故本规程建议应符合现行国家标准的规定。 6.1.3本条规定中抗震墙底部加强层外套螺旋箍筋如图14所 示。

图14外套螺旋箍筋示意图

6.2.2矩形、T形和I形截面框架梁，其受剪要求的截面控制 条件是在静力受剪要求的基础上，考虑反复荷载作用的不利影 问确定的。在截面控制条件中还对较高强度的混凝土考虑了强 度影响系数β。。实际高强箍筋约束混凝土后对混凝土性能的改 善，可用混凝土轴心抗压强度设计值f提高为f.来表示，

6. 2. 4 ~ 6. 2. 6

极限层间位移角试验和计算结果对比

钢筋混凝土框架震害多发生于短柱的脆性破坏。采用高强 箍筋约束的钢筋混凝土短柱，塑性变形能力很容易达到弹塑性 塑性位移角计算公式，得到的计算结果与试验值比较如图15所 示。 6.2.7抗震设计时，混凝土抗压强度在大震下已发生退化，钢 筋与混凝土的粘结强度也发生退化。试验所得往复荷载作用下 的粘结强度与单次加载粘结强度之比为0.86，本规程取为0.8

6.2.7抗震设计时，混凝土抗压强度在大震下已发生

6.3.3抗震墙受剪承载力采用拱－桁架理论建立公工

设计的抗震墙，普通传统 为剪切斜裂缝脆性破坏。

注：入为剪跨比；no为试验轴压比；P、Pw分别为约束边缘构件纵筋配筋率和墙体水平分布 筋配筋率；^，为约束边缘构件配箍特征值；，为平均约束应力，，=Pwfwy；,为极限 位移鱼

筋配筋率；为约束边缘构件配箍特征值；，为平均约束应力，，=Pwwy；p为极限 位移角。 大量的试验研究表明，受压构件的位移延性随轴压比增大 而减小，控制抗震墙的设计轴压比是保证其具有必要延性的重 要措施之一。在本规程编制过程中，西安建筑科技大学共进行 厂10个高强箍筋约束混凝土抗震墙的抗震试验及1个普通强度 钢筋约束混凝土抗震墙的对比试验；高强箍筋约束混凝土抗震 谱的试验轴压比均较高，试验轴压比为0.22～0.31，对应的设 十轴压比约为0.42～0.59；采用C50的高强混凝土；截面尺寸 为100mm×1000mm，试验参数见表2。典型试件裂缝分布如图

图16典型试件破坏形态及裂缝分布图

图17抗震墙的荷载－位移滞回曲线

18高强箍筋束混凝土抗震墙骨架

图18（a）为高强箍筋约束混凝土抗震墙的骨架曲线，其变 形性能随平均束应力的增加而增加，相似于剪跨比较大的高 抗震墙

图19抗震墙抗剪承载力计算值与试验值比较

6.3.4本条考虑影响抗震墙延性的三个主要因素：轴压比、剪 跨比和平均约束应力。根据本次试验数据回归得到高强箍筋约 束混凝土抗震墙弹塑性层间位移角的表达式。图20为弹塑性层 间位移角计算值与试验值比较

6.3.4本条考虑影响抗震墙延性的三个主要因素：轴压比、

6.3.4本条考虑影响抗震墙延性的三个主要因素：轨

框架结构构件的基本抗震构造措

6.4.1采用高强箍筋的主要目的是为了约束混凝土，

6.4.1采用高强箍筋的主要目的是为了约束混凝土，在地震作 用下，特别是大变形时，利用高强箍筋不屈服的特性有效约束 混凝土，从而增加混凝土构件的变形能力，试验表明采用连续 复合箍筋、复合螺旋箍筋或连续复合螺旋箍筋可更好的约束混 凝土，因此做出了本条建议

6.4.3本条参考钢筋强度等级HRB500级热轧钢筋确定

结构构件基本上属空间构件，框架梁或多或少承担部分扭矩。 因此，规定最小值不低于非抗震的抗扭构造要求，为防止箍筋 配置过少，本条规定了箍筋沿全长的最小配箍率。最小配箍率 指标与HRB500级钢筋相同。采用高强钢筋是偏于更加安全的 最小配筋率的规定。 对于箍筋的最大间距，考虑约束受压混凝土只有当箍筋间 距小于80mm时约束效果较好，抗震等级为四级时适当放松。 高强箍筋应力较高，箍筋平均约束应力大于现行国家标准《混 凝土结构设计规范》。 本条及本规程5.3.1条关于箍筋最小直径的规定，参考欧 洲规范中的dbw≥0.4dblmaxfdl/fydw公式，箍筋的最小直径约在 0.20～0.25）d之间，d为纵筋最大直径，鉴于本规程箍筋间 距、肢距要求较小及四级抗震等级的延性要求较低，故规定箍 筋直径最小值大于纵筋最大直径的1/5。

束应力在平面方向比较均匀，有利于提高构件的延性和变形性 能。

利于提高箍筋对混凝土的约束作

6.4.7高强箍筋约束混凝柱端塑性区的延性取决干高强箍 筋对混凝土的约束效果，主要与高强箍筋的间距、配箍率、配 箍形式等影响因素有关。在现行有关标准规定的基础上，依据 国内外试验研究结果，采用密配、细直径提高高强箍筋对混凝 土的约束效果和柱端塑性铰区的延性，防止纵向钢筋压屈，保 证受剪承载力，防止混凝土的破碎、塌落，并得到经济效果 本条文提出了柱端高强箍筋加密区的构造要求。

6.4.8大量试验研究表明，受压构件的位移延性随轴压比增

当剪跨比入<2时，根据西安建筑科技大学及国外所进行的 高强箍筋约束混凝土短柱的抗震性能试验结果，当箍筋对混凝 土的平均约束应力Pf满足表4时，高强箍筋纳束混凝土短柱具 有较好的延性和耗能能力，可满足极限位移角为1/50的要求， 高强箍筋约束混凝土柱由于高强箍筋对混凝土的约束作用 提高了混凝土的轴心抗压强度，轴压比n的计算可以按照高强 箍筋约束混凝土的轴心抗压强度f进行计算。但考虑设计习惯 本规程轴压比几计算方法与现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010的规定一致，根据国内外试验结果及其对比分析， 对高强箍筋约束混凝土柱设计轴压比的上限值做适当提高，以 间接反映高强箍筋对约束混凝土轴心抗压强度的提高。同时， 为满足不同结构类型框架柱在地震作用组合下的位移延性需求 本条规定了不同结构体系中框架柱设计轴压比的上限值

表3高强箍筋约束混凝土柱抗震试验

表3高强箍筋约束混凝土柱抗震试

高强箍筋约束混凝土柱的荷载－位

图22普通强度箍筋约束混凝土柱的荷载－位移滞回曲线

4：9任性而肋加密区内配直一定数重的狮肋（用体积配狮 率衡量）是使柱具有必要的延性和塑性变形能力的另一项重要 措施。抗震等级越高，抗震性能的要求越高，混凝土强度等级 越高，需要更高的配箍率方能达到要求的延性，而箍筋强度越 高，配箍率则可相应的降低。抗震设计时，先根据抗震等级及 轴压比给出所需的柱端配箍特征值，然后计算所需的体积配箍 率。 根据西安建筑科技大学及其他国内外所进行的高强箍筋 束混凝土柱的抗震试验分析，规程表6.4.9根据高强箍筋约束

混凝土与普通配箍混凝土试件的应力应变曲线近似相等（耗能 相等）的配箍特征值对比，得出二者的比值关系，《混凝十结构 设计规范》GB50010表11.4.17为确定高强箍筋约束混凝土的 最小配箍特征值，给出了柱端箍筋加密区的高强箍筋最小配箍 特征值表6.4.9，同时还规定了箍筋加密区高强箍筋体积配筋率 的最小值。规程表6.4.9与中国工程建设协会标准《约束混凝 柱组合梁框架结构技术规程》中的最小配箍特征值相协调。 6.4.10~6.4.11参考现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010的有关规定和本规程的相关条文要求，分别给出了高 强箍筋框架节点核芯区箍筋的最大间距、最小直径、配箍特征 直、箍筋体积配筋率等的最小取值。通过高强螺旋箍筋约束混 疑土柱试验，得出平均约束应力，和平均剪应力T之间的关系 如图23所示。从图23可以看出，当0，≤6时，两者基本成线 生关系；当，>6时，剪应力基本不再增加。因此，在设计梁 柱时，考虑其延性，建议受剪承载力计算时平均约束应力取4 Q.≤6

.4.12震害表明以剪切破坏为主的短柱（入≤2）以及脆性 皮坏的结构窗间抗震墙，当采用高强箍筋约束混凝土时，平均

约束应力大于6时（图23圆点）分布钢筋未达到屈服强度，就 能有效约束混凝土并阻止剪切斜裂缝的发展，保持斜裂缝间骨 料咬合力，使受剪承载力仍能少量提高，钢筋束混凝土可以 使斜裂缝密度增大，裂缝宽度明显变小，反映到滞回曲线上即 带回环饱满，很少捏缩，明显增加耗能，提高等效粘滞阻尼系 数。

.5抗震墙的基本抗震构造措施

6.5.2通过收集抗震墙资料以及本规程抗震墙试验，得出平均 约束应力，和平均剪应力T之间的关系，如图24所示。从图24 可以看出，当≤6时，两者基本成线性关系；当>6时 剪应力基本不再增加。因此，在设计抗震墙时，考虑其延性 建议受剪承载力计算时平均约束应力取4≤，≤6

6.5.3~6.5.6抗震墙墙肢的底部在罕遇地震作用下有可能进

罕遇地震作用下发生倒塌的关键部位。 为了保证该部位的抗震延性能力和塑性耗能能力，通常采 用的抗震措施包括：（1）对一、二、三级抗震等级的抗震墙墙 肢的轴压比进行限制；（2）对一、二、三级抗震等级的抗震墙 墙肢，当底部轴压比超过一定限值后，在墙肢两侧设置约束边 缘构件，同时对纳束边缘构件中纵向钢筋的最低配置数量以及 约束边缘构件范围内箍筋的最低配置数量作出限制。 表6.5.3中的轴压比限值是一、二、三级抗震等级的抗震 谱墙肢应满足的基本要求。表6.5.4中的“最大轴压比”则是 在抗震墙墙肢底部设置约束边缘构件的必要条件。 对墙肢底部约束边缘构件中纵向钢筋最低数量作出规定 除为了保证墙肢底部的抗弯能力，还使塑性铰首先在各层洞口 连梁中形成，而使墙肢底部的塑性铰推迟形成

7.1.2由于高强钢筋种类较多海南省地方标准-DB46／T360-2015 住宅小区公共信息标志设置规范，且各种类型的高强钢筋性能差 别较大，若高强钢筋的冷弯性能较差，高强箍筋加工时若仍抱 普通强度钢筋进行加工，可能会使高强钢筋折断。因此，要 对不同种类高强钢筋，给出箍筋的加工要求。试验采用《高强 度热处理箍筋》YB/T4425－2014满足各方面要求

差，接触电焊会将高强钢材击伤，从而大幅度降低高强钢材的 性能，但目前正在研制的专门用于箍筋的《混凝土高强箍筋 即“高强度热处理钢筋”是可焊接材料。

7.2.1箍筋与主筋之间的焊接一般采用点焊点形式，

业一 十人 日干安 股未用点焊点形式，这种焊按 对母材损害较大，焊接部位的钢筋物理性能变化较大，特别是 对高强钢材更甚，因此本规程对箍筋与主筋的固定不得采用焊 接方式。

7.2.3～7.2.4连续箍筋在分段时，为保证其连续性提出的要 求。

7.2.3~7.2.4连续箍筋在分段时，为保证其连续性提出白

7.3.4普通钢筋一般不检验弯曲性能，但高强钢筋一般弯曲性 能较差，而箍筋在制作过程中弯曲性能是非常重要的，弯曲性 能达不到要求，箍筋弯折处可能会出现裂纹等不良现象。 7.3.9为了保证弯折处的质量，对高强箍筋弯折处应加强检

能达不到要求道路交通管理设施抢修及完善工程施工技术规范（试行）（深圳市交通运输委员会2016年6月），箍筋弯折处可能会出现裂纹等不良现象。 7.3.9为了保证弯折处的质量，对高强箍筋弯折处应加强检 查。