DB32／T 3696-2019标准规范下载简介

DB32／T 3696-2019 江苏省高性能混凝土应用技术规程

B.4试验结果计算及处理应按符合下列规定

混凝土抗压强度耐蚀系数应按下式进行计算！

C.1孔隙负压测试系统示意图C.1所示，包括：数据采集和输送装置、压力传感器、针头、管塞、塑 料管、多孔陶瓷头。 1）多孔陶瓷头平均孔径：1.5μm~2.5μm。 2）压力传感器：量程不低于80kPa，精度不低于1kPa。 3）密封性能：塑料与软陶瓷头之间、压力传感器与塑料管之间应紧密粘结，不应漏气。 4）数据采集和传输：通过数字化的采集设备、有线或无线传输方式进行数据采集和传输，也可 采取机械式负压式传感器，通过现场人工读数的方法读取数据

C.1孔隙负压测试系统示意图C.1所示，包括：数据采集和输送装置、压力传感器、针头、管塞、塑 科管、多孔陶瓷头。 1）多孔陶瓷头平均孔径：1.5μm~2.5μm。 2）压力传感器：量程不低于80kPa，精度不低于1kPa。 3）密封性能：塑料与软陶瓷头之间、压力传感器与塑料管之间应紧密粘结，不应漏气。 4）数据采集和传输：通过数字化的采集设备、有线或无线传输方式进行数据采集和传输，也可 采取机械式负压式传感器，通过现场人工读数的方法读取数据。

DB11／T 461-2019 民用建筑太阳能热水系统应用技术规程C.2混凝士孔隙负压的测试方法包括下述步骤：

图C.1孔隙负压测试系统示意图

C.2混凝土孔隙负压的测试万法包括下还步骤： 1）使用前，陶瓷头应在无气水（可以采用普通的自来水加热至沸腾之后，再继续加热超过20 分钟冷却）中预先浸泡超过24小时。 2）采用70kPa~90kPa的负压力抽水，使探头（多孔陶瓷头和塑料管）内饱水； 3）在混凝土浇筑抹平后，将陶瓷探头埋设在距表层1.0cm深度处。对于同一个浇筑混凝土仓面 应布置2个以上探头。 4）孔隙负压采集时间间隔不宜超过10min。 5）混凝土初凝时可停止测试。

附录D （规范性附录） 混凝土非荷载裂缝开裂风险控制设计方法

数据时，常规工程可按推荐参数取值。 0.2抗裂性设计应包括混凝土收缩控制、温度控制、施工措施控制。收缩变形宜以自生体积变形、干 噪收缩等参数明确；温度控制指标宜以入模温度、内外温差、混凝土温升等参数明确；施工措施宜通 过计算确定一次性浇筑长度。 .3计算出的开裂系数超过0.70时，宜调整混凝主绝热温升值、降低入模温度、保温养护、减少一次 性浇筑程度等措施，将开裂风险系数控制在0.70以下。 D.4混凝土水化历程及绝热温升宜根据混凝土实际配合比通过试验确定，无试验数据时，混凝土绝热 温升可按下列公式计算

Q(t) α(t) = 0

Qc一水泥放热总量，单位为千焦耳每千克（kJ/kg），可按表D.1选取： Pc、PsL和PEA一水泥、矿粉、粉煤灰的掺量； k、k²一水化放热相关系数，可按表 D.2 选取。

表D.1水泥水化放热总量

表D.2不同掺量掺合料调整系数

当未知混凝土组成时，可按表D.3选取T.x

表D.3不同强度等级混凝土的最大绝热温升

3）α㎡可按下式计算

3）αm可按下式计缓

1.031·w/b +0.50.PrA+0.30.PsL≤1... (D. 0.194 + w/b

αx一水化程度最大值，当计算结果大于1时取1； W/b一为混凝土水胶比。 5温度对水化放热速率影响较大，结构温度场计算过程中应考虑温度对水化放热的影响。对于各向 性的具有内部热源的固体的瞬态温度场T(x，y，Z，t)需满足下列热传导方程和边界条件。

aT aT a'T E T (taeg)+Tao T(t) =A + qa[ta,e exp ax2 dy2 az2 R [. +T,(t.)+ 273][T()+273] d

q.[T. (tag ]=C. do dt a(t)

式中： A一混凝土导热系数，通过试验确定，无试验数据时，简化计算时可取2.5，单位为瓦特每米 每摄氏度（w/（m·℃））； 一水化放热速率：

E一水泥水化活化能，单位为焦耳每摩尔（J/mo1），可按表D.4选取；

表D.4水泥水化反应活化能E

表D.5粉煤灰及矿粉掺量对活化能影响系数

3在混凝土浇筑块温度计算过程中，初始温度即为浇筑温度。边界条件可通过以下四种方式给 1）第一类边界条件C1：混凝土表面温度是时间的已知函数，即

式中： 一表面法线方向； 若表面是绝热的，则有

T(t)=f(t) .....

3）第三类边界条件C3：当混凝土与空气接触时，表面热流量与混凝土表面温度T和气温Ta之 差成正比，即：

式中： β一放热系数，单位为千焦耳每平方米每小时每摄氏度（kJ/（m²·h·℃））。 当放热系数β趋于无限时，Ta，即转化为第一类边界条件。当放热系数β=0时， aT/on=O，转化为绝热条件。 4）第四类边界条件C4：当两种不同的固体接触时，如接触良好，则在接触面上温度和热流量都 是连续的，即

T, = T, (aT) aT, On On

混凝土表面覆盖模板或采取保温猎施时 表面放热系数可按GB50496进行选取， D.7水化程度为α（t)的混凝土力学性能f（α（t)）（强度或弹性模量）以下式表示

其中，f为强度或弹性模量平均值，无试验数据时可按下式进行计算：

I fcmm = 0.3(fck)2 fa ≤50MPa fomm = 2.12ln(1+0.1(f +Af) f>50MPa

E...=4734fo.s (D)

式中： fe一抗压强度平均值，单位为兆帕（MPa）； fα一抗压强度设计值，单位为兆帕（MPa)； feta一抗拉强度平均值，单位为兆帕（MPa）； Eet一弹性模量平均值，单位为兆帕（MPa）； a一指数常数，无试验测试值时，弹性模量可取0.5，抗拉强度可取1.0； α。一初始水化程度，无试验测试数据时，C30~C40可取0.15~0.20，C50~C60可取0.10~0.15 C60以上可取0.05~0.10。

C60以上可取0. 05~0. 1

D.8混凝士温度变形以下式表示

D.8混凝士温度变形以下式表示

T一温度变形； β一线膨胀系数，简化计算时可取1.0×10"，单位为每摄氏度（℃")； △T一温差，单位为摄氏度（℃）。 9相对湿度变化引起的变形包括密封条件下自收缩、水分蒸发引起的干燥收缩变形。对于早期 需要养护的混凝土结构计算过程中宜在早期采取自收缩变形进行计算。混凝土的自收缩可按下

(0)e = f [α(t0)]gas28

k，一湿度影响系数； 平台 h一相对湿度； S(t)一时间函数; Ts一尺寸影响系数； D一有效厚度，单位为厘米（cm），对应板即为实际厚度； k。一截面形状因子，板取为1.0，圆柱取为1.15，正方形棱柱体取为1.25，球体取为1.3，立 方体取为1.55：

8sh一混凝土干燥收缩终值； ta一开始干燥时间； E(28）一混凝土28d的弹性模量，单位为兆帕（MPa），以28d强度作为设计依据时，可取E(28）=Eets W一用水量，单位为千克每立方米（kg/m）。 D.10混凝土的早期徐变性能宜通过试验确定，无试验资料时，徐变函数Jt，t）可采取下式进行计算

其中，瞬时弹性变形系数以下式表示

基本徐变柔度函数C.(t,t.)以下式表示：

干燥徐变柔度C.（t,t.）以下式表示：

to)=q+C,(t,t)+C,

+C,,+C,,.. （

式中： t。一开始持荷时间，单位为天（d)； E一混凝土加载时的弹性模量，单位为兆帕（MPa）； Q、、Q和G一实验数据拟合的经验系数。 0.11混凝土的自身收缩、温度收缩在约束作用下混凝土产生收缩应力。约束包括内约束和外约束两类 内约束由混凝土自身内外收缩不均引起，内外温差、湿度梯度均导致收缩梯度的产生；外约束主要由 结构形式、施工浇筑先后顺序所引起。收缩应力计算宜采取有限元法进行，将温度场和收缩变形计算 成果和边界条件，根据程序要求输入相应数据后，由计算机进行计算。为判定综合效应，可将各项最 不利因素相互叠加，进行有限元仿真计算。 用有限元增量求解混凝土应力的整体平衡方程如下：

AS=AFAFAFAF D

式中： [] 一 刚度矩阵； (△ 8) 节点位移增量阵列； (△F) 节点荷载增量阵列： (△F.) 混凝土徐变引起的节点荷载增量； (△Ft) 混凝土温度变形引起的节点荷载增量； (△Fe) 混凝土自生收缩变形引起的节点荷载增量； 相应的应力增量为：

式中： As一应变增量； Ae"一温度应变增量： A°一自生收缩应变增量。 12混凝土开裂风险系数n按下式计算：

式中： a(t)一t时刻混凝土内部最大拉应力，单位为兆帕（MPa)； f(t）一t时刻混凝土抗拉强度，单位为兆帕（MPa）

) (D. 44) f.(t)

（规范性附录） 混凝士28d变形测试方法 E.1混凝土28d变形为以混凝土初凝为基准值恒温密封养护7d后转入恒温恒湿（箱）室养护至28d 总的变形值。 E.2初凝至恒温密封养护7d条件下的变形（7d自生体积变形）测试参照GB/T50082申的非接触法收 缩试验进行。并至少按照下列规定的时间间隔测试其变形读数：1d、3d、5d、7d。 E.3试件由密封养护转入恒温恒湿（箱）室养护至28d变形（21d干燥变形）按照以下方法进行 1）试件成型、试验设备、测试环境参照GB/T50082中的接触法收缩试验进行。 2）试件成型完毕后，应立即采取塑料薄膜作密封处理，并移至温度为（20土2）℃养护室养护 其后带模养护至7d。 3）拆模后，立即将试件移入恒温恒湿（箱）室测试其初始长度，并至少按照下列规定时间间隔 测量其变形读数：1d、3d、7d、14d、21d。 E.4混凝土变形（收缩率或膨胀率）计算参照GB/T50082中的接触法收缩试验进行。混凝土膨胀时 变形为正值，收缩时为负值。 E.5混凝土28d变形按照下式计算：

混凝土28d变形测试方法 E.1混凝土28d变形为以混凝土初凝为基准值恒温密封养护7d后转入恒温恒湿（箱）室养护至28d 总的变形值。 E.2初凝至恒温密封养护7d条件下的变形（7d自生体积变形）测试参照GB/T50082申的非接触法收 缩试验进行。并至少按照下列规定的时间间隔测试其变形读数：1d、3d、5d、7d。 E.3试件由密封养护转入恒温恒湿（箱）室养护至28d变形（21d干燥变形）按照以下方法进行： 1）试件成型、试验设备、测试环境参照GB/T50082中的接触法收缩试验进行。 2）试件成型完毕后，应立即采取塑料薄膜作密封处理，并移至温度为（20土2）℃养护室养护 其后带模养护至7d。 3）拆模后，立即将试件移入恒温恒湿（箱）室测试其初始长度，并至少按照下列规定时间间隔 测量其变形读数：1d、3d、7d、14d、21d。 E.4混凝土变形（收缩率或膨胀率）计算参照GB/T50082中的接触法收缩试验进行。混凝土膨胀时 变形为正值，收缩时为负值。 E.5混凝土28d变形按照下式计算：

式中： 828一混凝土28d变形（10)； 8As,7一混凝土7d自生体积变形（10°)；

（规范性附录） 混凝土吸水率测试方法 F.1混凝土吸水率试件应采用符合上口内径为175mm、下口内径为185mm、高度为150mm的圆台体试模或 150mm×150mm×150mm的立方体试模成型，每组3块。试件成型（24土2）h后拆模，标准养护（72土2)h后 取出，钻取直径为（75土3）mm的混凝土芯样，切除上下表面后制备高度为（75土3）mm的圆柱体芯样。 .2试件应置于温度为（105土5）℃的烘箱干燥（72土2)h，且每个试件与其他试件或加热面的距离不应 小于25mm。试件取出后放置于温度为（25土3）℃的干燥器中冷却（240.5)h，称重并记录w1，立即以圆 柱底面与水面垂直的方式将试件置于温度为（25土3）℃的水中浸泡，试件间隔距离不应小于10mm，试件 最高点与水面的距离为（25土5)mm、（30土0.5）min时，将试件取出并用抹布擦去表面的水，称重并记录 W2。

.3称量大平的感量应为0.05g，最大称量范 不应超过5000g的。 .4混凝土试件的吸水率应按下式计算

一混凝土试件的吸水率，单位为百分比（%），精度为0.1%； W，一混凝土试件浸泡前质量，单位为克（g），精度为0.1g； W²一混凝土试件浸泡后质量，单位为克（g），精度为0.1g。

G.1试样制备应符合下列规定

附录 G （规范性附录） 盐水干湿循环环境中钢筋锈蚀面积百分率比

1）将HPB300钢筋加工制成直径为20mm、厚度为10mm的圆柱片，直接采用HG/T3523规定的I 型Q235碳素钢片，并依次采用400#，600#，1000#和2000#砂纸打磨圆柱或碳素钢片底面，试样的数 量不应少于12个； 2）应采用丙酮（或乙醇）擦除试样表面的油脂，并吹干后放入饱和氢氧化钙溶液浸泡48h取出 再吹干待用。 G.2试验可采用人工操作或全自动干湿循环试验机进行。 G.3人工操作的试验仪器规格宜为直径180mm，高度200mm的带盖密闭容器。采用500mL玻璃烧杯装 满饱和氯化钠盐溶液，散口放置于密闭容器内。 G.4溶液配制应符合下列规定： 1）基准盐溶液配制，向500mL玻璃烧杯中加入3g分析纯氢氧化钙和17.5g分析纯氯化钠，用蒸 馏水稀释至500g； 2）阻锈剂盐溶液配制，向500mL玻璃烧杯中加入3g分析纯氢氧化钙、17.5g分析纯氯化钠和生 产厂家推荐掺量的钢筋阻锈剂，用蒸馏水稀释至500g。 G.5试验温度应为（20土3）℃，空气湿度应为（75土5）%。 G.6测试及计算过程应符合下列规定： 1）人工操作试验应符合下列规定： a）人工操作浸泡，将本规程第G.1条制备的试样分为两组，每组6个，分别放入本规程第 G.4条配制的基准盐溶液和阻锈剂盐溶液中浸泡2min。 b）人工操作干燥，将试样从溶液中取出，用纸巾从边缘轻轻吸走表面残留水滴，在本规程 第G.3条规定的带盖密闭容器中放置1h。 c）人工操作，浸泡2min，干燥1h为一个循环，8个循环后再浸泡16h，一天共8个循环。 至第50个干湿循环结束后停止试验，取出试样并用成像设备对试样的两面进行拍照。 2）采用全自动干湿循环试验机时，直接将本规程第G.1条制备的碳素钢片放置于试验机中，干 湿循环周期比与人工试验制度相同，无需吸走表面残留水滴的操作，同样至50个循环时停止试验，拿 出腐蚀挂片并用成像设备对试样的两面进行拍照。 3）使用图像处理软件按试样表面锈蚀区与未锈蚀区灰度差别，对试样表面进行二值化处理，计 算得到锈蚀区面积占试样整个工作面积比率，即钢筋锈蚀面积百分率。

G.4溶液配制应符合下列规定

G.6测试及计算过程应符合下列规定

a）人工操作浸泡，将本规程第G.1条制备的试样分为两组，每组6个，分别放入本规程第 G.4条配制的基准盐溶液和阻锈剂盐溶液中浸泡2min。 b）人工操作干燥，将试样从溶液中取出，用纸巾从边缘轻轻吸走表面残留水滴，在本规程 第G.3条规定的带盖密闭容器中放置1h。 c）人工操作，浸泡2min，干燥1h为一个循环，8个循环后再浸泡16h，一天共8个循环， 至第50个干湿循环结束后停止试验，取出试样并用成像设备对试样的两面进行拍照。 2）采用全自动干湿循环试验机时，直接将本规程第G.1条制备的碳素钢片放置于试验机中，干 显循环周期比与人工试验制度相同，无需吸走表面残留水滴的操作，同样至50个循环时停止试验，拿 出腐蚀挂片并用成像设备对试样的两面进行拍照。 3）使用图像处理软件按试样表面锈蚀区与未锈蚀区灰度差别，对试样表面进行二值化处理，计 算得到锈蚀区面积占试样整个工作面积比率，即钢筋锈蚀面积百分率。

R一盐水干湿循环环境中钢筋锈蚀面积百分率比，单位为百分比（%）； A一阻锈剂盐溶液中钢筋锈蚀面积百分率，单位为百分比（%）； A。一基准盐溶液中钢筋锈蚀面积百分率，单位为百分比（%）。 G.8当钢筋锈蚀面积百分率最大值或最小值，与中间值之差超过中间值的15%时，应剔除此值， 并应取剩余五个值的算术平均值作为测定值；当最大值和最小值，均超过中间值的15%时，应取剩余 四个值的算术平均值作为测定值

附录H （规范性附录） 钢筋临界氯离子浓度提高倍数测试方法

DB11／T 1607-2018 建筑物通信基站基础设施设计规范B (H. 1) R

式中： i一腐蚀电流密度，单位为微安培每平方厘米（μA/cm）； R。一线性极化电阻，单位为千欧姆（kQ） B一取52，单位为毫伏（mV）。 H.6应采用6个金属电极进行平行测试，去掉最小和最大值后计算平均腐蚀电流密度。 H1.7第N次平均腐蚀电流密度仍小于0.2uA/cm时，N即为钢筋腐蚀临界氯离子浓度提高倍数

水化热降低率测试方法 I.1基准砂浆：按照本附录规定的试验条件配制的不掺功能材料的砂浆。 1.2受检砂浆：按照本附录规定的试验条件配制的掺有功能材料的砂浆。 1.3受检砂浆和基准砂浆样品应符合以下规定：

2）水泥：采用现行GB8076规定的基准水泥，或选用实际工程所指定的水泥。 3）砂：满足GB/T12959中直接法的规定要求。 4）功能材料掺量（p)：生产厂家指定。 4水化热测试仪器设备、试验条件参照GB/T12959中直接法测试进行。 5砂浆凝结时间采用GB/T50080中的贯入阻力法测定。 6测试初凝后开始计时的1d、距加水7d水化放热量， 并按下式计算水化热降低率

2）水泥：采用现行GB8076规定的基准水泥，或选用实际工程所指定的水泥。 3）砂：满足GB/T12959中直接法的规定要求。 4）功能材料掺量（p)：生产厂家指定。

.4水化热测试权器设备、试验条件参照GB/T12959申直接法测试进行， .5砂浆凝结时间采用GB/T50080中的贯入阻力法测定。 I.6测试初凝后开始计时的1d、距加水7d水化放热量，并按下式计算水化热降低率：

Ro 一水化热降低率，单位为百分比（%）； Q 一受检砂浆水化放热量东阳市体育馆新建项目钢结构工程施工组织设计，单位为焦耳每克（J/g）； 0. 一基准砂浆水化放热量，单位为焦耳每克（J/g）