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GB50511-2010 煤矿井巷工程施工规范

3.1本条定为“炮眼钻进”，综合了原3.3.1与3.3.2两条内容，分为五款 3.2本条定为“爆破作业”，综合了原3.3.4～3.3.6条的内容，分为五款：

1 根据作业方式，对钻眼深度作了具体规定，以方便施工； 删除最小抵抗线计称公式。因为对于施工规范来说没有实际意义； 3对于光面爆破质量不再作具体规定，纳入到质量验收标准中： 4 删除了原3.3.7条，因为涉及到安全问题，安全规程已有明确规定。 4.3.3本条定为“装岩作业”，综合了原3.3.8与3.3.9条的内容，分为两款 1 删除了不适合煤矿立井使用的“靠壁式装岩机”； 2考虑到小煤矿立井之条件，保留了老式的0.11m²装岩机。 4.3.4本条定为“临时支护”，综合了原3.3.10与3.3.11条的内容，分为两款： 1对不同作业方式的临时支护方式作了具体要求，提供了选择的范围： 2对锚喷厚度的内容作了进一步明确，以方便操作。

5.1.1本条文是说明穿过特殊地层时，采用特殊法施工，应根据井简的直径、 深度、地层特点，选定施工方法。 5.1.3本条文对采用不同特殊施工方法的井段，分别制定出漏水量，区别对待 便于施工时掌握。 5.1.4本条文对采用特殊方法施工，对井梁的安装，要采用锚杆固定。根据7 同井壁类型，确定不同的锚杆眼的深度GB／T 50568-2019 油气田及管道岩土工程勘察标准(完整正版、清晰无水印)，最后由设计确定

5.2.1国内立井冻结法施工尚无穿过溶洞的实践经验。

冻结孔深度应根据冻结孔的种类和

1立井冻结深度随着冲积层厚度的增加而增大，冻结孔布置方式由单圈孔 主冻结孔圈（用于形成冻结壁主体厚度和强度的冻结孔）内侧增设辅助冻结孔 圈（用于增大冲积层段冻结壁厚度和降低平均温度的冻结孔）、防片冻结孔圈（用 于缩短冻土扩至井帮的时间和防止或减少片帮的冻结孔）或主冻结孔圈内、外侧 均增设辅助孔圈。因此，应分别说明不同冻结孔圈的作用及深度要求。 2在主冻结孔内、外侧可能增设个别或一些不规则的加强冻结孔，但不便 作具体的规定。

5.2.3冻结壁设计原则

1地质条件复杂的深冻结井应由建设单位（业主）委托冻结技术经验较丰 富的单位编制冻结技术方案设计。 2对原文删除部分 1）不底鼓的提法太抽象，在施工中难以掌握。 2）外层井壁不被压坏不能作为对冻结壁设计的要求。

容易使冲积层的水沿冻结孔与冻结管壁之间的间隙流下而造成水惠：

、碉室、巷道的冻结管部分，在下管前注入掺有适量缓凝剂的水泥浆，封堵 良好

5.2.8冻结管、供液管的材质、规格与连接质量

2.10水位观测孔设计与施工质量规定

1水位观测孔的数量、深度应根据冲积层理藏条件和冻结段掘砌工艺确定。 2冲积层中水位相差较大的含水层不宜采用混合报导水位方式，以免造成 “暗流”影响冻结壁正常交圈，一般报导水位的控制层位优选顺序为粉砂、细砂 中砂、粗砂、砾石。 3当发现含水层水位超过地表时，应设法测出原始水位或水量、水压，在 冻结壁交圈前应保持管口高于水位或封闭管口。

5.2.20冻结盐水降温速度直接影响冻结壁的交圈时间和井筒开挖时间。但盐水 降温过快，盐水管路容易因急剧冷缩发生裂漏。因此，要对盐水降温梯度作适当 规定。

1盐水循环量是判断冻结器环形空间内盐水流动状态和冻土扩展速度的重 要因素，应按设计要求进行监控。 2冻结器回路盐水温度是判断盐水有无短路现象的重要依据，应按要求进 行监控。

5.2.22井简开挖时间直接影响冻结工期、掘进速度和安全施工，必须根据冻结 壁交圈时间分析掘砌过程能否发生较大片帮和冻结壁强度、稳定性能否满足安全 快速施工以及能否达到连续施工的要求，以便作出正确的判断和制定有效措施。

5.2.29盐水管路的回收与拆除

1本规范对冻结管是否回收未作明确规定。其原因：之一是回收难度较大； 之二是回收时间较难具体规定；之三是拔管后的冻结管充填技术不过关，充填不 好容易对井筒产生不均匀地压。 2未回收的冻结管，必须对管内盐水进行稀释，并应对上部0~100m范围 内充填密实和加盖焊严，以防止冻结管腐蚀。

5.3.1钻井法施工既包括立井施工也包括反井施工，实践证明，它既能通过深 厚冲积层大型井筒的钻凿，也能用于通过花岗岩等硬岩的较小型井筒的钻凿

泥浆参数的选择、监测与管理是防止井邦塌落、缩径，保证顺利排渣，加快 钻井速度的重要环节，也是钻井成败的关键。钻井过程中，利用泥浆柱压力以平 衡穿过砂层、粘土层、松散土层的静水压力及粘土膨胀力。是钻进期间有效控制 并帮片帮、塌井事故的重大措施。泥浆参数的选择与地质条件、钻进工艺等有关。 当井筒穿过砂层多或粘土层多时，注意泥浆参数的选择和调整。必要时应加适量 化学剂以改善泥浆性能

有效的，既可以减薄并壁厚度，可以增强并壁的厚度，在深钻井中采用 的。

5.3.9井壁能否顺利下沉，是决定钻井成败的重要工序之一，对下

三意事项作了具体规定： 1下沉井壁前，应切实掌握井简偏斜情况，按规定绘制纵横断面，确认

下沉井壁前，应切实掌握井筒偏斜情况，按规定绘制纵横断面，确认合

格后方可下沉井壁； 2对配重水应精确计算，严格掌握井筒内的水与井壁外的水泥浆相互之间 的浮力关系。遇下沉阻力过大，应查明原因处理，严禁降低泥浆面迫沉； 3下沉井壁前，应重视泥浆处理，严防下沉过程中发生井邦塌落。 5.3.10壁后充填是钻井工程的最后一道工序，它关系到固井、封水质量及井巷 开拓的施工安全。充填不好的原因有： 1井壁下完后充填工作没有及时进行，以致泥浆沉淀影响充填质量； 2充填管未下到规定深度和位置； 3水泥浆的水灰比失控，水泥浆比重不符合规定，水泥浆未能将泥浆置换 出来； 4充填管间距过大，充填物不闭合； 5充填未采取一管一泵原则，充填工作间断或时间过长。 本条文对充填段高、材料作了具体规定。并规定井壁下完后七天内应进行第 段高的充填。

5.4.2随着深并注浆设备、工艺、材料的开发应用，目前1000m以内的地面预

5.4.10根据多个井筒工程实践，注浆压力浅部（≤400m）不应低于静水压力

5.4.10根据多个井简工程实践，注浆压力浅部（≤400m）不应低于静水压力

5.4.12增加了采用粘土一水泥浆分段注浆标准和注浆施工结束检查方法和标 准。

儿开么用升开任我 煤矿首次采用泥浆水沉井以来，沉井技术发生了很大的变化，沉井深度从 30~40m之间，进展到60m、80m、100m，最深已达到180m和192.75m（单家 村矿副井和主井）。目前，采用泥浆水沉井法在厚度小于200m的流砂、淤泥 和单层厚度较薄、粒径不大的卵石层等含水冲积层中施工立井的技术业已成熟， 并具有施工设备少、工艺简单、成本低和安全可靠等优点。本章规范内容主要是 按照泥浆淹水沉井法施工制订的。其它沉井的施工方法可参照有关条款执行。 5.5.3沉井进入不透水、稳定岩层的深度，应在施工设计中提出具体要求。本 条文强调，当沉井深度浅于规定时，必须封底后方准排水试挖。 5.5.5、5.5.6经验证明，井筒偏斜一般都在下沉过程中发生，尤其在出现突然 下沉时，偏斜情况可能加剧。因此，应该树立以防偏为主、纠偏为辅的观点，除 了在井壁结构、刃脚设计、套井施工等环节上采取措施外，在沉井下沉过程中， 随时注意监测并及时纠偏是保证沉并顺利下沉的关键。沉并的充许偏斜率是按照 有提升设备时规定的

系到沉井顺利下沉的基本条件，本条文作了有关规定。考虑到表土层层位、厚度 变化大，套井座落的深度、具体位置应有选择余地

沉井的井壁不宜采用料石或砌块井壁结构，因为料石、砌块的井壁，整体性和防 水性较差。 5.5.10、5.5.11在沉井与井帮之间注入泥浆的浆面应超过套井刃脚，让泥浆赔 存在套井和沉井间的环状槽内，泥浆液面始终应高于井外的地下水位，防止沉井 突沉引起泥浆供应脱节的危险。为了获得高质量的泥浆，必须认真的选择配制泥

沉井的井壁不宜采用料石或砌块井壁结构，因为料石、砌块的井壁，整体性和防 水性较差。

存在套井和沉井间的环状槽内，泥浆液面始终应高于井外的地下水位，防止沉井 突沉引起泥浆供应脱节的危险。为了获得高质量的泥浆，必须认真的选择配制泥 浆的原材料，并在室内做好配比试验，以获得合理的配比和最佳的性能效果。泥 浆液面位置的确定和泥浆性能参数是根据施工经验，并参照钻井法凿井泥浆使用

5.6混凝土惟幕法施工

5.6.1在现有的施工机具设备和技术条件下，采用混凝土惟幕法穿过较浅的含 水冲积层，特别是含有卵、砾石层、基岩层以上文无可靠隔水层的含水冲积层中 开凿立井，是比较适宜的。目前，混凝土惟幕法施工最大深度为鹤岗竣德煤矿风 井达到57m。 5.6.4“先导后扩，两钻一劈”成槽工艺，即先用直径为180mm的无芯钻头配 加重管，用旋转钻机打主孔导向孔，当主孔导向孔打到预定的深度，再用带有导 向管的扩孔钻头扩孔（扩孔钻头直径即设计的主孔直径），当两个相邻主孔扩到 预定深度后改用冲击钻机，采用相当于两个主孔间的弧长，两端焊有小直径导向 管的钻头，沿两主孔内周边劈打，清除两主孔间的土体。若干个主孔劈通后，即 形成槽孔。槽孔的长度，应根据地质条件、灌筑能力和设备数量而定，宜为6~12m。 槽孔少，接头就少，对惟幕的质量有利，因此，应尽量加大槽孔长度，减少槽孔。 内护井内的底部铺一层混凝土，是为了防止造孔时泥浆渗入井内空间造成清 孔工作台的沉陷。环形轨道的稳固性及其水平度是保证钻孔垂直的关键因素之 一。因此，必须保证道床稳定，两轨水平，使钻机运转过程中，保持垂直状态。 环形轨道的椭圆度，决定主孔的中心位置，主孔开孔的中心位置要求在同一圆周 上，因此，对环形轨道的椭圆度误差作了规定。 形成槽孔时，两相邻孔之间，由于钻孔的偏斜，劈孔时没有全部劈通，所残 留的三角形状的小士墙，必须进行处理后才能清孔换浆

5.6.5清孔换浆合格后至灌筑混凝土开始的时间需尽量缩短，以减少孔底沉淀 物。采用直升导管法灌筑混凝土时要加强施工管理，制定出有关导管配置、安设 和提拔的周密措施，以及准备足够的混凝土用量，尽量防止发生堵管现象。不能 出现停工待料，以保证灌筑工作连续而均衡的进行。拆管或处理堵管时间不宜超 过20min。在灌筑混凝土过程中，混凝土拌合料应具有足够大的流动性和良好的 和易性，以保证拌合料在运输和灌筑期间混凝土成分均匀，无离析、泌水现象； 混凝土在泥浆下能自动摊开上升。槽孔内混凝土面上升速度愈快愈好，一般不得 小干3m/h，否则易产生难灌和堵管，

200~300mm。下料导管间距取决于灌筑混凝土的有效扩散半径（即下料导管作用 半径），而混凝土在泥浆下有效扩散半径又取决于导管上口距泥浆面的高度。由 于施工上的限制，这个高度不可能太大，导管顶端过高对混凝土上料、运输和灌 筑都不利。煤矿混凝土惟幕法施工时槽孔长度一般在6m以上，每段槽孔内应至 少设置两根下料导管，其间距为3~4m，在槽孔内基本上呈均匀布置。根据施工 经验，导管适宜的灌筑范围为3~3.5m，导管上口高出泥浆面不得少于800mm， 才能得到足够的管底超压力，使混凝土能够均匀地上升和摊展。当灌筑下一段槽 孔时，两端的下料导管应略向槽孔两端移近一些，导管距离槽孔端面应为1.5m， 以增加对端部接头孔的挤压力，减少两段混凝土接头缝内的夹泥厚度。由于槽孔 的狭长，对混凝土的上升、摊展阻力较大，所以导管的间距不宜过大，否则混凝 土在上升、摊展过程中会卷进泥浆。但是，导管间距过小，又将造成施工复杂和 不经济。因此，必须慎重确定导管高出泥浆面的最小高度和设置导管间距， 下料导管的短管一般长0.3~0.5m，用以调整输料口的高度；中间管长1~2m； 脚管长4m左右，用以调整导管的埋深。导管深入至槽孔内距孔底的尺寸，视导 管的直径而定，一般为导管直径加100~200mm，以使隔水栓能顺利地从导管底 端逸出。 混凝土储料箱容积决定于开始灌筑时混凝土的用量，即是导管内混凝土体积 和把导管下端封住（一般要求埋住导管底口的深度不少于300mm）所需用混凝 土的最小体积之和。 泥浆下灌筑混凝土要求下料导管下口必须始终理在混凝土内。据施工经验 埋入深度过小，可能会使泥浆卷入混凝土内；埋入深度过大，易发生提升不动或

堵塞管事故。导管提拨必须与灌筑混凝土的速度相一致，严防提漏。导管理 2.5m比较适宜

5.6.7清孔换浆的目的是清除槽孔底沉淀物及更换槽孔中的陈旧劣质泥

孔泥浆性能参数和清孔换浆性能参数是根据施工经验，并参照钻井法凿井泥浆护 壁性能参数和井壁下沉泥浆性能参数制定的。其中，泥浆失水量是采用1009型 油压泥浆失水量测定仪量测的；粘度是用野外标准漏斗粘度计测定的；静切力用 电动切力计量测

5.6.8采用钻凿法施工的接头孔，当槽孔内灌筑混凝土结束后4h，待混凝土

凝，并具有一定强度时钻凿接头孔效果较好。采用接头孔管预留接头孔时，孔管 应具有足够的强度，保证提拔管时不致断裂。因此，对管壁厚度作了规定，即 幕深度小于45m时，管壁厚度宜为6~7mm；惟幕深度大于45m时，管壁厚度宜 为7～8mm。为了外壁圆滑，孔管的外表面宜涂一层润滑剂，润滑剂由松香和石 蜡各50%加温混合制成。 接头孔管的总长度是根据混凝土的最大上升速度和初凝时间而定的。例如， 当设计混凝土平均上升速度为4m/h，初凝时间为3h，则接头孔管的总长度不应 小于12m，若再考虑3m长度系数，则接头孔管的总长度应为15m。为了安装、 拆卸方便，一般分3节，由内法兰盘螺栓连接组成，故每节接头孔管的长度宜为 4~6m，达到接头少并便于提拔、拆卸的目的。 开始提拔接头孔管的时间应严格掌握，过早混凝土易塌落，形不成接头孔； 过迟混凝土已凝固，提拔管困难，故要求随着混凝土面的上升，接头孔管也随之 上拔。 5.6.9井筒开挖时，混凝土惟幕起着支护地层的作用，因此，混凝土惟幕厚度 应符合设计规定。由于在槽孔中灌筑混凝土受条件限制，灌筑时不能捣固，而且 需要排除泥浆，在接头部位不易接合严密，混凝土强度增长不象地面那样稳定， 所以灌筑后混凝土必须达到规定的龄期，以保证其具有足够的强度，才能进行井 简的开挖。掘进段高的大小，则取决于造孔施工质量、混凝土灌筑质量、接头施 工质量以及地层条件。

应符合设计规定。由于在槽孔中灌筑混凝土受条件限制，灌筑时不能捣固，而 需要排除泥浆，在接头部位不易接合严密，混凝土强度增长不象地面那样稳定 所以灌筑后混凝土必须达到规定的龄期，以保证其具有足够的强度，才能进行夫 简的开挖。掘进段高的大小，则取决于造孔施工质量、混凝土灌筑质量、接头旋 工质量以及地层条件

6.1.2本章涉及的“立井延深”，系指在上部井简需维持正常工作（含对上部 水平的提升或通风）时，将井筒延深至新的水平的施工。对于停井延深的工程， 应参照本规范第4章《立井并筒普通法施工》中有关规定执行； 根据条件不同，上部井筒维持正常工作时的延深施工有两种方案可供选择。 当井简延深的终极水平尚无巷道，或虽有巷道，但不具备为井筒延深工程排 研的条件时，延深工程只能选择自上向下施工的方案。 在延深的终极水平已具备为井筒延深排研的能力时，可选用自下向上施工的 方案。自下向上延深方案有设施布置简单、施工占用面积小、影响施工进程的因 素少、工期短、工人体力劳动量相对较小等诸优点，因此在条件充许时，应优先 选用。

6.2.1、6.2.2、6.2.3凡井筒提升不能停止，而并简又需延深时，不论采用何 种施工方法，都必须有保护设施将延深工作面与上部水平隔开。 人工保护盘具有占据空间小、测量投点方便准确、拆除容易等优点，宜优先 选用。 缓冲层除起缓冲作用外，还起到阻止细长坠落物（如钎具、钢管等）穿透的 作用。 构筑人工保护盘需占据原井筒水窝空间，故需核算原提升系统的过放距离。 若构筑人工保护盘后，过放距离不能满足有关规程规定时，需对原系统的提升速 度作相应调整。

6. 3 自上向下延深并筒

.3.1自上向下延深井筒时，利用原井底水平开拓为延深服务的辅助水平施 方法，具有作业条件好、安全可靠、与原井筒作业互不干扰的优点，优于利月

力求将延深井简所用的辅助巷道及室

延深用提升机房设在原井底水平，可充分利用已有巷道，减少工程量，设备 运输方便，并可提前安装，节省准备工期。 6.3.4天轮平台距封口盘较远，宜在提升间支护的同时安设；为避免爆破作业 破坏结构，倒研台和封口盘宜在井简延深至辅助水平以下15m左右时再行安装 如结构梁系采用理入形式，则需在提升间支护时预留梁窝。 6.3.6井简施工中，排除涌水是可能影响工期的主要因素。因此，当需延深的 终极水平可为延深段岩层超前蔬干时，应尽量利用这一条件。同时采取严密措施 保护泄水孔道的畅通

6.4自下向上延深并筒

6.4.1以反井贯通延深终极水平与辅助水平、然后刷扩，经反井下放研石并泄

以反升员通延深终极水平与辅助水平、然后师刷折： 水的施工方案的优点，在5.1.2的条文说明中已经述及。 反井通常采用钻爆法施工；如围岩条件充许，以反井钻机钻扩施工，则工期 更短、且在扩砌成井期内抵御又堵的效果更好。 自上向下刷大支护时，关键问题是防止反井被堵塞。反井被堵塞有两种原因： 是刷大崩落的研石块度太大，或有废弃材料被扔入反井，二是喷射混凝土的回 单物或冲洗混凝土输送管路的浆液，在反井内将研石胶结。一旦堵井发生，处理 则很困难。因此在采用这一方案时，必须采取有效的防又堵措施。

6.4.2自下向上刷大、自上向下支护施工，有两种方案可供选择：

1、反井内留存研石，在积研上面钻仰孔刷大。采用这一方法时，反并排研 需严格控制，以保证爆破作业面有合理的高度；支护时，与支护段的段高匹配 2、采用在吊盘或吊罐上钻进水平炮孔刷扩方法。采用这一方法时，反井是 否积存石应按支护作业是否利用工作盘而定，若考虑支护仍以积研为依托时， 仍需根据支护段高控制排量；若选择改装吊盘、登盘支护时，是否排研，取决 于围岩的稳定程度。 为保护吊盘或吊罐免于被破坏，在实施爆破时，吊盘或吊罐需上提至反井内 因此，反并直径与炮孔深度两个参数限制了这一方法的应用范围，即延深并的量

大掘进直径必须小于吊盘或吊罐的工作直径与最大炮孔深度之和。 若需登盘砌筑永久井壁时，必须审慎核算改装后吊盘的承载能力及其平衡的 稳定性。

6.5.2因井简停产、停工的原因、情况不同，并简恢复方案有很大差别。恢复 并筒的施工组织设计中，关键的问题在于工作平台、提升容器和排水设施的布置。 而这些设计的出发点，则是原井筒装备的存舍和井壁修复工作量的大小。因此必 须在井筒简恢复工作开始前，对井筒装备的损坏、锈蚀情况和井壁损坏情况做全面 分析，或在井中下放摄像头直接观察这些情况，做出切实可行的恢复方案。以避 免在恢复工程开始后，遭遇难以克服的困难和发生安全事故。 若原井筒装备无需重做、且井壁损坏的处理工作量不大时，工作平台、提升 容器及其导可装置的设计应尽可能与原并筒装备匹配 6.5.6修复井壁时，为防止井帮塌落，修复高度在2m内较易控制，如需修复的 范围很大，应从上向下，每2m左右一段进行临时支护，至需修复的终了位置时， 再由下向上一次做永久支护。 修复和清理时的弃物，必须随时装运，不得下放到井底或堆放在工作盘上

斜井、平碉是煤矿重要的开拓方式，按照煤矿基本建设工期划分的原则， 二者均属于一期工程。原规范将斜井与平的施工要求编入巷道施工部分，同巷 道中的斜巷和平巷做同样的要求，不能够突出二者作为煤矿一期重要单位工程在 工程特点、施工环境、施工设备选型、技术工艺、施工组织等方面的特殊性。为 此，本次修编把斜井与平碉作为独立的一章提出要求，补充了原规范未作规定的、 区别于斜巷和平巷的部分内容，同巷道一致的有关规定仍执行巷道有关条款，本 章未作重复性要求

运输能力，断面满足布置两套提升系统的，要尽量布置两套提升。一套采用大容 积箕斗专门用于排研，另一套提升矿车和人车，用于下放材料、辅助排杆和运送 人员。 3、耙斗装岩机为有轨移动，一般和箕斗、矿车配套；挖斗装岩机、铲装机、 侧卸式装岩机为履带式移动或胶轮移动，一般和胶轮车等无轨运输设备配套，也 可和矿车、梭车、箕斗配套，但需要皮带转载设备或轨道紧跟工作面，爆破作业 时装岩机进退不便， 7.1.3平行作业是提高施工速度的有效途径。坡度较小的斜井或平碱施工时，在 工艺上可根据工作面条件安排掘进和支护平行、凿孔和出研平行、出和支护平 行等多种形式，由于多工种在同一时空内同时作业，必须制定措施，密切配合， 保证安全

1.4本条对应于《煤矿安全规程》三百

1、对于斜井施工，可选用的满足扬程和排水量的水泵型号较多，应根据斜 并的总垂深尽量选用一级直排卧泵，减少接力级次。如采用小扬程卧泵多级排水， 会增加管理困难。一般情况下，由工作面到水箱然后由水箱直排地面的2级排 水可满足要求，当冲积层或上段水量较大时，可在中部设转水站，承担对上段的 截水和下部的转水，因此，一般不超过3级排水。 3、斜井工作面涌水量大于10m/h时，各工序均受影响，甚至会因排水泵敌 障造成淹井和停工，使施工速度受到严重影响。此时应进行工作面注浆治水，为 实现快速施工创造条件。 7.1.7本条针对斜井、平长距离施工面临的提升运输和通风困难问题提出了要 求。 1、斜并提升机选型时，应在满足提升荷载和提升速度要求的前提下，充分 考虑技术经济的合理性。当斜井斜长较大（超过2000m）时，一是提升机容绳量 不能满足要求，二是提升周期延长，降低施工速度。如在中部设接力车场调节提 升长度，缩短提升周期时间，可有效解决上述两个问题。 2、长度大于2000m两条相邻并行的斜井或平碉，在其中部增设联络巷，在 其中一个井（碱）的井口安装临时主扇，可形成一井（碱）进风、另一井（桐）

1、斜并提升机选型时，应在满足提升荷载和提升速度要求的前提下，充分 考虑技术经济的合理性。当斜井斜长较大（超过2000m）时，一是提升机容绳量 不能满足要求，二是提升周期延长，降低施工速度。如在中部设接力车场调节提 升长度，缩短提升周期时间，可有效解决上述两个问题。 2、长度大于2000m两条相邻并行的斜井或平碉，在其中部增设联络巷，在 其中一个井（碉）的井口安装临时主扇，可形成一井（）进风、另一井（碉）

回风的临时通风系统，在井下设置风门等设施，采用局部通风机向工作面供风， 不仅可有效解决独头长距离通风风量、风压不足的问题，保证通风安全，还为并 （）工程后期增加工作面创造通风条件。 3、本条提出了长距离独头通风条件下保证工作面风压与风量的措施 4、从节能考虑长距离独头通风推荐使用对旋式局部通风机

断面的顶部与地面的距离不小于

3m，是指暗碱入口处掘进荒顶以上应至少保留3m厚的土层，保证开挖过程中上 部土层自稳，避免塌。3m是按第四系黄土层的开挖条件，根据经验确定的。 7.2.3由于明槽迎脸土层已经形成竖向自由面，不稳定，受扰动后易塌，为 确保明槽进入暗施工安全，本条规定必须设超前临时支护。在冲击层实施超前 支护，“管棚法”、“金属支架背板法”是非常稳妥、有效的方法，也可以根据工 程具体情况因地制宜地采用“扇形棚法”“前探梁法”等其他超前支护方式。 7.2.4本条是推荐条款。明槽进入暗的1～3m与明槽部分永久支护同时施工， 使暗碉入口支护呈整体性，形成“锁口”效果，避免在此位置接茬，影响支护质 量或对后续施工造成不利影响。本条适用于土层较稳定的情况，当土层稳定性差， 开挖后必须立即支护时，应先施工明槽永久支护，再进行暗碉开挖

使暗碉入口支护呈整体性，形成“锁口”效果，避免在此位置接茬，影响支护质 量或对后续施工造成不利影响。本条适用于土层较稳定的情况，当土层稳定性差， 开挖后必须立即支护时，应先施工明槽永久支护，再进行暗碉开挖

3斜并通过含水量较大的冲积层、流沙层，者采用普通法施工，尚末形成 非常成熟的技术工艺。特别是对于厚度较大、流动性强的含水沙层，普通法施工 时工作面易出现涌沙，无法形成有效进尺，施工非常困难。冻结法在我国是一项 非常成熟的技术工艺，斜井冻结也有多项成功的案例。通过冻结固化流沙，可实 现打干井，快速施工。

2斜井、平采用的移动式模板台车是一种实践应用非常成功的先进混凝 土衬砌设备。模板台车主要由行走系统、液压支撑系统、操作平台和模板组成， 是根据工程净断面规格设计而成的墙、拱一体化模板。适用于斜井、平采用混 凝土永久支护时短段掘砌施工。具有机动灵活、支模拆模快速方便、成型规格精 确、操作方便的特点，与传统的人工装拆模板相比，可提高工效，加快施工速度。

且由于其移动方式多采用机车驱动，使用模板台车前应考虑工程断面、支护特征 度、坡度、围岩等环境条件是否满足要求

用机车驱动，使用模板台车前应考虑工 境条件是否满足要求

3在煤层中采用掘进机掘进，是一种成熟的技术工艺，与炮掘相比，机械 化程度高，施工速度快。掘进机多用于二、三期工程的煤巷、煤岩巷施工。将掘 进机用于一期工程的斜井和平碱，对缩短建井工期具有重要意义。但斜井、平碱 施工期间，掘进机后未形成连续的煤流系统，必须重点选好后配套转载设备

8.1.1一次成巷是指巷道掘进、支护、水沟和铺轨四项工序同期完成。由于架 线、敷设电缆、架设管路和安装照明等工序在巷道掘进期间施工，将会互相干扰， 并且，这些工作不是由巷道掘进的人员完成，因此，这些工序在一次成巷中未作 明确规定。 为了使永久水沟跟随成巷同步向前推进，而又不被巷道施工所损坏，所以， 水沟与巷道的成巷拉开一定距离是必要的。另外，规定每月以巷道成巷与永久水 沟两者最短的长度进行验收和工程款结算，是保证水沟与巷道同期施工的好办 法。 由于临时轨道与永久轨道在轨型、轨距、位置、轨面高度及轨枕等方面不尽 致，所以，在巷道施工中，不宜铺设永久轨道。为了缩短永久铺轨的工期和基 本实现一次成巷，在巷道施工中，采用永久轨型的钢轨和轨枕，后期铺设道碴、 调整轨道的位置、轨距和轨面高度是个好办法。施工时，轨枕应埋入巷道的底板 中，轨道的钢轨底面不得高于设计的巷道底板，这样，可以减去调整轨道时的拉 底量。 8.1.12电子全站仪是目前最先进的测量仪器，它是用激光束和棱镜进行超远距 离高精度测距。它有大容量记忆内存的存储卡、双面操作面板、大屏幕液晶显示 器、全字母数字键盘、自动处理计算测量数据、无线遥控键盘、红外线通讯等配 置和功能

8.2.1根据实践经验，对光面爆破的参数提出了选用的范围，在施工中，根据 围岩情况和爆破实践，确定合理的参数，才会得到理想的爆破效果。 8.2.2为了施工安全，将原规范“当巷道倾角大于25°时，·…....”改为“当巷 道倾角大于20时，…....”，将“当上山倾角大于20时，.....”改为“当上山倾 角大于15°时，…….”。

防滑装置一般在巷道的底板或两帮，打1m深的孔，楔入直径40mm的圆钢 月钢丝绳与圆钢相连，拦住粑斗机。

8.3.2规定各锚杆螺帽拧紧的扭矩的差，不宜超过设计值的10%，是为了使全 部锚杆基本同时起到锚固、悬吊岩石的作用。如果螺帽拧紧的扭矩相差较大，锚 杆可能会被各个“击破”。

道支护和修复的需要，而采用预应力锚索支护的地点和单位，逐渐增多。预应 苗索与锚杆在材料、锚固深度、预应力和施工工艺等方面存在较大不同，所以 “规范”中将预应力锚索支护与锚杆支护分别作了规定

应靠近喷厚的外层面，钢筋网保护层的厚度与喷层的厚度有关，但是，由于岩 凸不平，钢筋网与岩面的间隙难以控制，所以，规定钢筋网不得外露，保护月 勺厚度不宜小于20mm。

规定不够合理，在施工和验收中不易掌握。支架迎山角的大小，主要与巷道的倾 角和顶板的压力有关，而在施工中，顶板压力不易量测。巷道的倾角越大，顶板 铅锤压力在倾斜方向的分力越大，支架的迎山角也应加大，用来抵抗和阻止沿倾 斜方向的下推力。条文中作了具体的规定，便于施工操作和掌握。 8.3.6由于许多小型煤矿特别是乡镇煤矿企业，仍在大量采用砌块（料石、片 石、砖、混凝土预制块等）支护，所以，本规范中将砌块列为一种支护形式作了 规定。

见定不够合理，在施工和验收中不易掌握。支架迎山角的大小，主要与巷道的 自和顶板的压力有关，而在施工中，顶板压力不易量测。巷道的倾角越大，顶 锤压力在倾斜方向的分力越大，支架的迎山角也应加大，用来抵抗和阻止沿 科方向的下推力。条文中作了具体的规定，便于施工操作和掌握

8.3.6由于许多小型煤矿特别是乡镇煤矿企业，仍在大量采用砌块（料石、片

砌墙的高度应低于起拱线70～130mm，是出于一：起拱线是直线与 接的切点处，应砌一整个的砌块；二是：砌块的高度一般约为200mm 30mm的误差，所以，定为70～130mm。

8.3.7浇筑混凝土工程施工的有关规定如下：

9.2.1暗井采用反向钻井法施工，下行钻进的小孔称导向孔，上行钻进的大扣 称反井。此种方法多采用反井钻机施工。该机具有体积小，装运方便，钻进速度 快，效率高，质量好，劳动强度低，安全性好等优点，在国内早已广泛应用。 9.2.2暗井掘进前，先钻透3个孔，其中通信孔内设信号电缆和通讯电缆，吊 罐和绞车房直接联系，使吊罐的升降更为安全。放炮电缆孔设1根放炮电缆，放 炮工作由上水平巷道掌握，放炮后，将放炮电缆提上一段距离，放炮电缆损失极 小。 本条文规定提升机的提升能力应小于提升钢丝绳的破断拉力，是为了保证 即使提升过卷，也不会拉断钢丝绳而坠罐的一项安全措施

9.3.2倾角小于65°、圆形断面、现浇筑混凝土支护的倾斜矿仓的施工，比较复 杂，因为，一是碴胎的四周与岩帮不接触；二是浇筑的混凝土面是水平的，碴胎 平面是倾斜的，所以，矿仓倾角越小，殖胎的无效高度越大；三是工作台搭设困 难。倾斜的圆形碴胎在水平面上的投影为椭圆形，将碴胎作成椭圆形，碴胎平面 与浇筑的混凝土面均是水平的，施工方便。这种方法，在矿井倾斜矿仓的施工中， 取得了成功的经验（见“煤炭科学技术”年第期）。 9.3.5防水闻门、排泥仓密闭门碱室周围的基槽，是碱室的重要承压部分，不 仅要掘出齿状壁槽，而且要保持齿间岩石的完整。所以，本条文对上述桐室的掘 进，提出了严格的要求。 9.3.6立面交岔点是指斜井吊桥车场，为两个巷道平面投影相重叠，岔墩位于 上部巷道（平巷）的底部，下部巷道（倾斜巷）的顶部，交岔点施工时，应力求 呆持中间岩柱的完整性。由倾斜巷道变断面开始至岔墩处，巷道逐渐增高，至岔

上部巷道（平巷）的底部，下部巷道（倾斜巷）的顶部，交岔点施工时， 呆持中间岩柱的完整性。由倾斜巷道变断面开始至岔墩处，巷道逐渐增高 墩处拱顶最高，岩帮暴露面最大，所以，立面交岔点的施工，多采用分音

10.1.2利用永久并架凿并，一般都是利用提升岳笼的副并并架，很少利用提升 箕斗的主井井架，因为提升箕斗的永久井架，高度大，偏离井筒中心，不便于布 置凿井设施。利用永久井塔凿井，因其底面积大，所以，主、副井均能采用。 10.1.3井架安装包括井架构件组装和井架竖立两项工作，本条文内容没有包括 并架构件组装。井架构件组装有分扇组装和整体组装两种，这两种组装方法可在 并口组装，也可在井口以外组装竖立，进行整体平移。无论在什么地点和什么方 法组装井架，都要使用翻转提升法起立井架。 10.1.9规定同一提升容器中，击道绳的张力有一定的差值，是为防止在提升过 程中岳道绳产生共振，

10.2立并临时提升及设备

0.2.1条文中规定了绞车滚简上钢丝绳出绳的最大偏角值，主要考虑两个因 素：第一，偏角超过某一限度时，钢丝绳与天轮的绳槽所产生的摩擦力增大；第 二，偏角过大时，引起钢丝绳在滚简上产生间隔不等的缠绕。为使钢丝绳在滚筒 上获得最佳的缠绕，所以，作此规定，

10.4.4局部通风机串联或并联运行，应采用特性曲线相同的风机。同型号风机， 其特性曲线相同，串联时，其组合特性曲线可通过等流量线上的风压叠加来求得 并联时，可把等压线上各并联通风机的风量加起来求得总特性曲线。 10.4.5局部通风机实行风电闭锁，即当通风机停止运转时，能立即自动切断其 供风地点的一切电源，以防停风后由于明火使积聚的瓦斯爆炸，

0.5.1深立井井筒接力排水的中间转水站，有三种形式：一是在井深2/3的

井筒中，开掘一碉室（腰泵房），二是在井筒中设一弓形盘，盘上安设水泵禾 （箱；三是在吊盘上安设水泵和水箱进行转水。 并下正常涌水量系指建井期间的正常涌水量。

10.6.2在温差大的地区，应根据管路长度计算管路的热伸长量。即： △1=0.000012L △t, m L一一管路长度，m △t一一输气时最高温度与大气的最低温度差，℃ 0.000012m/℃一一钢材膨胀系数 当△t为50℃ L=100m, △L =0.06m L=200m, △l =0.12m L=500m, △ =0.3m 伸缩器最大伸长量一般为0.2m。因此，本规范规定，温度变化较大，且管 路直线长度超过200m时，应设伸缩器

10. 7 信号与通讯

0.7.8在立井井筒和井底车场巷道的施工中，安设“矿井闭路电视监控系统 寸于安全施工和调度指挥，能起到很好的作用。

GB 51378-2019 通信高压直流电源系统工程验收标准11. 1 一般规定

11.1.5粉尘中游离二氧化硅含量决定了粉尘的危害性，是评价粉尘卫生程度的 重要指标之一。因此，应定期对粉尘中游离二氧化硅的含量进行测定分析

11. 2 并下热害的防治

11.2.1规定并下的空气温度不得超过28℃，并不是非常合理的。因为，空气 温度升高所引起人体生理的反应和变化，与气温、湿度、风速及环境辐射换热条 件等有关。 根据在井下气温的测定和高温下的体验，井下气温达到28℃时DB34／T 1949-2013 挤塑聚苯板薄抹灰外墙外保温系统应用技术规程，工人的精 神和身体已经烦燥难耐，何况再劳动工作。为了体现以人为本的思想，并参照《煤 矿安全规程》的规定，将原《规范》的井下气温不得超过28℃，改为井下气温 不得超过26℃。

11. 3并下粉尘的防治

国外允许的最高粉尘浓度（mg/m）