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DB22／T 5034-2019 居住建筑节能设计标准（节能75%)

6.1.1本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JG

6.1.2本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JG

随看经济的发展和人民生活水平的不断提高，对空调、供暖的 需求逐年上升。对于居住建筑选择设计集中空调、供暖系统方式， 还是分户空调、供暖方式，应根据当地能源、环保等因素，通过技 术经济分析来确定。同时，还要考虑用户对设备及运行费用的承担 能力。

居住建筑的供暖能耗占吉林省建筑能耗的主要部分。当前我省

CECS 215-2017-T 燃气采暖热水炉应用技术规程6.1.4本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JG

建设节约型社会已成为全社会的责任和行动，用高品位的电能 直接转换为低品位的热能进行供暖，能源利用效率低，应加以限制。 1对于不在集中供热覆盖范围内，同时由于消防或环保要求 无法使用燃气、煤、燃油等各种燃料供暖的建筑，如果受上述条件

所限只能采用电驱动的热源供暖时，应采用各种热泵系统。 2如果建筑本身设置了可再生能源发电系统，例如太阳能发 电、生物质发电等，且发电量能够满足建筑本身的电加热需求，不 消耗市政电能时，充许这部分电能直接用于供暖。 3峰谷电价制度能充分发挥价格的经济杠杆作用，调动用户 削峰填谷，缓和电力供需矛盾，提高电网负荷率和设备利用率。因 此在实施峰谷电价的地区，允许仅利用夜间低谷电开启电加热设备 进行供暖或蓄热：其他时段则不允许开启电加热设备。 4随着我省电能生产方式的变化，全省各地区电能生产呈现 多元化趋势，各地的电能供应需求的匹配情况也不同。因此，如果 建筑所在地区电能富余、电力需求侧有明确的供电支持政策鼓励应 用电供暖时，充许使用电直接加热设备作为供暖热源。 本条针对工程设计做出限制。作为自行配置供暖设施的居住建 筑，并不限制居住者选择直接电热方式自行进行分散形式的供暖 6.1.5本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ

6.1.5本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ

能充分发挥集热器的性能，造成系统效率过低；从而既浪费宝贵的 安装空间，文制约系统的预期效益。为促进能源资源节约利用，必 须对集热系统效率提出要求。 集热系统效率的计算和测试要求，按现行国家标准《可再生能 源建筑应用工程评价标准》GB/T50801实施

6.1.7本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》

6.1.8本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ

我省居住建筑的夏季空调几乎全部为间歇使用，且不同用户之 间同时使用系数低，如果在居住建筑中采用多户共用冷源的集中空 调，系统将长时间在较低比例部分负荷状态下运行，造成能源浪费。 因此出于节能考虑不提倡采用多户共用冷源的集中供冷形式。 对于已确定使用热泵系统作为集中供热热源的居住建筑，可利 用同一热泵系统和输配管网进行供冷，避免重复另设供冷设施，

6.1.9本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》

6.1.9本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JG

6.1.10本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ

除末端只设手动风量开关的小型工程外，供暖系统均应具备室 温自动调控功能。以往传统的室内供暖系统中安装使用的手动调节 阀，对室内供暖系统的供热量能够起到一定的调节作用，但因其缺 之感温元件及自力式动作元件，无法对系统的供热量进行自动调 节，从而无法有效利用室内的自由热，降低了节能效果。因此， 对散热器和辐射供暖系统均要求能够根据室温设定值自动调节。对 于散热器和地面辐射供暖系统，主要是设置自力式恒温阀、电热阀、 电动通断阀等。散热器恒温控制阀具有感受室内温度变化并根据设 定的室内温度对系统流量进行自力式调节的特性，可有效利用室内 自由热达到节省室内供热量的目的。 对于安装在装饰罩内的恒温阀，则必须采用外置传感器，传感 器应设在能正确反映房间温度的位置。 散热器恒温控制阀各项性能应满足现行国家标准《散热器恒 温控制阀》GB/T29414的要求。 安装了散热器恒温阀后，要使它在运行中真正发挥调温、节能

功能，必须要有一些相应的技术措施。因为散热器恒温阀是一个阻 力部件，水中悬浮物会堵塞其流道，使得恒温阀调节能力下降，甚 至不能正常工作。同时，不可在供暖期后将供暖系统的水泄去，要 呆持“湿式保养”。另外，对于在原有供热系统热网中并入了安装 有散热器恒温阀的新建造的建筑，必须对该热网重新进行水力平衡 调节。这是由于一般情况下，安装有恒温阀的新建筑水力阻力会大 于原来建筑，导致新建建筑的热水量减少，基至降低供热品质。 室温控制可选择采用以下任何一种模式： 1模式1：“房间温度控制器（有线）干电热（热敏）执行 机构十带内置阀芯的分水器”。 通过房间温度控制器设定和监测室内温度，将监测到的实际室 温与设定值进行比较，根据比较结果输出信号，控制电热（热敏） 执行机构的动作，带动内置阀芯开启与关闭，从而改变被控（房间） 不路的供水流量，保持房间的设定温度。 2模式Ⅱ：“房间温度控制器（有线）干分配器干电热（热 敏）执行机构十带内置阀芯的分水器”。与模式I基本类似，差异 在于房间温度控制器同时控制多个回路，其输出信号不是直接至电 热（热敏）执行机构，而是到分配器，通过分配器再控制各回路的 电热（热敏）执行机构，带动内置阀芯动作，从而同时改变各回 路的水流量，保持房间的设定温度。 3模式II：“带无线电发射器的房间温度控制器十无线电接 收器十电热（热敏）执行机构+带内置阀芯的分水器”。 利用带元线电发射器的房间温度控制器对室内温度进行设定 和监测，将监测到的实际值与设定值进行比较，然后将比较后得 出的偏差信息发送给无线电接收器（每间隔10min发送一次信 息），无线电接收器将发送器的信息转化为电热（热敏）式执行 机构的控制信号，使分水器上的内置阀芯开启或关闭，对各个环路 的流量进行调控，从而保持房间的设定温度。 4模式IV：“自力式温度控制阀组”

在需要控温房间的加热盘管上，装置直接作用式恒温控制阀， 通过恒温控制阀的温度控制器的作用，直接改变控制阀的开度，保 持设定的室内温度。 为了测得比较有代表性的室内温度，作为温控阀的动作信号， 温控阀或温度传感器应安装在室内离地1.5m处。因此，加热管必 须嵌墙抬升至该高度处。由于此处极易积聚空气，所以要求直接作 用恒温控制阀必须具有排气功能 5模式V：“房间温度控制器（有线）干电热（热敏）执行 机构十带内置阀芯的分水器”。 选择在有代表性的部位（如起居室），设置房间温度控制器 通过该控制器设定和监测室内温度；在分水器前的进水支管上，安 装电热（热敏）执行器和两通阀。房间温度控制器将监测到的实际 室内温度与设定值比较后，将偏差信号发送至电热（热敏）执行机 构，从而改变二通阀的阀芯位置，改变总的供水流量，保证房间所 需的温度。 本系统的特点是投资较少、感受室温灵敏、安装方便。缺点是 不能精确地控制每个房间的温度，且需要外接电源。一般适用于房 间控制温度要求不高的场所，特别适用于大面积房间需要统一控 制温度的场所。 6模式VI：“典型房间温度控制器（无线）电动通断控制 阀或电动调节阀”。 选择有代表性的部位（如起居室），设置房间温度控制器，通 过该控制器设定和监测室内温度；在热用户入户管道（分水器前进 水管），安装电动通断控制阀或电动调节阀。房间温度控制器将监 则到的实际室内温度与设定值比较后，将偏差信号发送至电动通断 空制阀或电动调节阀，从而改变热用户的供水通断阀频率或总供水 流量，实现房间温度调节，达到设定的需要温度。本系统适用于分 户室温调节的温控计量一体化系统及数据远传系统，并构成智慧供 热的数据信息系统。

对风机盘管机组应配置风速开关，同时配置自动调节和控制 冷、热量的温控器。要求风机盘管具有一定的冷、热量调控能力， 既有利于室内的正常使用，也有利于节能，

6.1.11本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JG

6.1.12本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ

6.2热源、换热站及管网

6.2.1本条是依据《寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ

6.2.2本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ

燃气锅炉的效率与容量的关系不大。关键是锅炉的配置、自动 调节负荷的能力等。有时性能好的小容量锅炉会比性能差的大容量 锅炉效率更高。燃气锅炉房供热规模不宜太大，是为了在保持锅炉 效率不降低的情况下，减少供热用户，缩短供热半径，有利于室外 供热管道的水力平衡，减少由于水力失调形成的无效热损失，同时 降低管道散热损失和水泵的输送能耗。分楼栋的小规模燃气供热系 统还可方便实现计量收费和分户调节。 锅炉的台数不宜过多，只要具备较好满足整个冬季的变负荷调 节能力即可。由于燃气锅炉在负荷率30%以上锅炉效率可接近额 定效率，负荷调节能力较强，不需要采用很多台数来满足调节要求， 锅炉台数过多，必然造成占用建筑面积过多，一次投资增大等问题， 模块式组合锅炉燃烧器的调节方式均采用一段式启停控制，冬 李变负荷调节只能依靠台数进行，为了尽量符合负荷变化曲线应 采用合适的台数，台数过少易偏离负荷曲线。模块式锅炉的燃烧器 一般采用大气式燃烧方式，燃烧效率较低，比非模块式燃气锅炉效 率低不少，对节能和环保均不利。以楼栋为单位来设置模块式锅炉 房时，因为没有室外供热管道，弥补了燃烧效率低的不足，从总体 上提高了供热效率。反之则两种不利条件同时存在，对节能环保非 常不利。因此模块式组合锅炉只适合小面积供热，供热面积很大

户式燃气供暖炉包括热风炉和热水炉，已经在一定范围内应用 于多层住宅和低层住宅供暖，在建筑围护结构热工性能较好（至少 达到节能标准规定）和产品选用得当的条件下，也是一种可供选择

修正系数高的特征。 对于有防冻需求的工程，有条件时可采取主机分体式布置，室 外侧仅为室外侧换热器及风扇，压缩机、膨胀阀以及冷凝器等放置 于室内侧。 为提高机组部分负荷性能，推荐采用变频机组；或多压缩机并 联，共用室外侧换热器模式，采取分级启停控制

6.2.6本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ

在设计供暖供热系统时，应详细进行热负荷的调查和计算，合 理确定系统规模和供热半径，主要目的是避免出现“大马拉小车” 的现象。有些设计人员从安全考虑，片面加大设备容量和散热器面 积，使得每吨锅炉的供热面积仅在5000m²~6000m²，最低仅2000 m²，造成投资浪费，锅炉运行效率很低。考虑到集中供热的要求和 我国锅炉的生产状况，锅炉房的单台容量宜控制在7.0MW～28.0 MW。一般情况下，热力站规模不宜大于100000m。系统规模较 大时，建议采用间接连接，并将一次水设计供水温度取为115℃~1 30℃，设计回水温度尽可能降低，主要是为了提高热源的运行效率， 减少输配能耗，便于运行管理和控制。 出于节能的目的，应尽可能降低一次网回水温度。对燃气锅炉 热源，回水温度低可以有效实现排烟的潜热回收；对热电联产热源 回水温度低可以有效回收冷凝余热，提高总热效率：对工业余热热 源，回水温度低可以有效回收低品位余热；采用换热站方式时， 般回水温度在40℃以下，吸收式换热方式还可以更低。 6.2.7本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ

6.2.7本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》J

水泵采用变频调速是目前比较成熟可靠的节能方式。从水泵变 速调节的特点来看，水泵的额定容量越大，则总体效率越高，变频 调速的节能潜力越大；同时，随着变频调速台数的增加，投资和控 制的难度加大。因此，在水泵参数能够满足使用要求的前提下，宜

尽量减少水泵的台数。 当系统较大时，如果水泵的台数过少，有时可能出现选择的单 台水泵容量过大甚至无法选择的问题；同时，变频水泵通常设有最 低转速限制，单台设计容量过大后，由于低转速运行时的效率降低 反而不利于节能。这时应可以通过合理的经济技术分析后，适当增 加水泵的台数。至于是采用全部变频水泵，还是采用“变频泵十定 速泵”的设计和运行方案，则需要设计人员根据系统的具体情况， 如：设计参数、控制措施等，进行分析后合理确定。 自前关于变频调速水泵的控制方法很多，如供回水压差控制、 供水压力控制、温度控制（甚至供热量控制）等，需要设计人员根 据居工程的实际情况，采用合理、成熟、可靠的控制方案，其中最常 见的是供回水压差控制方案。

速泵录的设计和运行方案，则需要设计人员根据系统的其体情况，

6.2.8本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》J

供热系统水力不平得 造成供热能耗浪费的主要原因之一，同时，水力平衡文是保证其他 节能措施能够可靠实施的前提，因此对系统节能而言，必须要求系 统达到水力平衡。 当热网采用多级泵系统（由热源循环泵和用户泵组成）时，支 路的比摩阻与干线比摩阻相同，有利于系统节能。当热源（热力站） 循环水泵按照整个管网的损失选择时，就应考虑环路的平衡问题。 除规模较小的供热系统经过计算可以满足水力平衡外，一般室外供 热管线较长，计算不易达到水力平衡。对于通过计算不易达到环路 压力损失差要求的，为了避免水力不平衡，应设置静态水力平衡阀， 否则出现不平衡问题时将无法调节。而且，静态平衡阀还可以起到 测量仪表的作用。静态水力平衡阀应在每个入口（包括系统中的公 共建筑在内）均设置。水力平衡阀的性能要求应满足现行国家标准 《采暖与空调系统水力平衡阀》GBT28636的规定。

6.2.9本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标

6.2.10本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》

每种阀门都有其特定的使用压差范围要求，设计时，阀两端的 压差不能超过产品的规定。 阀权度S的定义：“调节阀全开时的压力损失△Pmin与调节阀 所在串联支路的总压力损失△PO的比值”。它与阀门的理想特性 起对阀门的实际工作特性起着决定性作用。当S=1时，△PO全面降 落在调节阀上，调节阀的工作特性与理想特性是一致的：在实际应 用场所中，随着S值的减小，理想的直线特性趋向于快开特性，理 想的等百分比特性趋向于直线特性。 对于自动控制的阀门（无论是自力式还是其他执行机构驱动方 式），由于运行过程中开度不断在变化，为了保持阀门的调节特性 确保其调节品质，自动控制阀的阀权度宜为0.3～0.5。 对于静态水力平衡阀，在系统初调试完成后，阀门开度就已适 定，运行过程中，其开度并不发生变化；因此，对阀权度没有严格 要求。 对于以小区供热为主的热力站而言，由于管网作用距离较长，

系统阻力较大，如果采用动态自力式控制阀串联在总管上，由于阀 权度的要求，需要该阀门的全开阻力较大，这样会较大地增加水泵 能耗。因为设计的重点是考虑建筑内末端设备的可调性，如果需要 自动控制，我们可以将自动控制阀设置于每个热力入口（建筑内的 水阻力比整个管网小得多，这样在保证同样的阀权度情况下阀门的 水流阻力可以大为降低），同样可以达到基本相同的使用效果和控 制品质。因此，本条第2款规定在热力站出口总管上不宜串联设置 自动控制阀。考虑到出口可能为多个环路的情况，为了初调试，可 以根据各环路的水力平衡情况合理设置静态水力平衡阀。静态水力 平衡阀选型原则：静态水力平衡阀是用于消除环路剩余压头、限定 环路水流量用的，为了合理地选择平衡阀的型号，在设计水系统时 定仍要进行管网水力计算及环网平衡计算，选取平衡阀。对于旧 系统改造时，由于资料不全并为方便施工安装，可按管径尺寸配用 同样口径的平衡阀，直接以平衡阀取代原有的截止阀或闻阀。但需 要作压降校核计算，以避免原有管径过于富余使流经平衡阀时产生 的压降过小，导致调试时仪表产生较大的误差。校核步骤如下：按 该平衡阀管辖的供热面积估算出设计流量，按管径求出设计流量时 管内的流速V（m/s），由该型号平衡阀全开时的值，按公式AP： （v2·p/2）（Pa），求得压降值△P（式中p=1000kg/m3），如果△P 小于2kPa，可改选用小口径型号平衡阀，重新计算V及△P，直到 所选平衡阀在流经设计水量时的压降△P≥2kPa时为止。 尽管自力式恒流量控制阀具有在一定范围内自动稳定环路流 量的特点，但是其水流阻力也比较大，因此即使是针对定流量系统 对设计人员的要求也首先是通过管路和系统设计来实现各环路的 水力平衡（即“设计平衡”）；当由于管径、流速等原因的确无法做 到“设计平衡”时，才应考虑采用静态水力平衡阀通过初调试来实现 水力平衡的方式；只有当设计认为系统可能出现由于运行管理原因 例如水泵运行台数的变化等）导致的水量较大波动时，才宜采用 阀权度要求较高、阻力较大的自力式恒流量控制阀。但是，对于变

流量系统来说，除了某些需要定流量的场所（例如为了保护特定设 备的正常运行或特殊要求）外，不应在系统中设置自力式流量控制 阀。

6.2.11本条是依据《严寒和寒冷地区居任建筑节能设计标准》

6.2.12本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》

由于不同企业生产的气候补偿器的功能和控制方法不完全相 司，但必须具有能根据室外空气温度变化自动改变用户侧供（回） 水温度、对热媒进行质调节的基本功能。 气候补偿器正常工作的前提是供热系统已达到水力平衡要求， 各房间散热器均装置了恒温阀，否则，即使采用了供热量控制装置 也很难保持均衡供热

6.3.2本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》

6.3.3本条是依据《寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ

对于以热水锅炉作为直接供暖的热源设备来说，降低供水温度 对于降低锅炉排烟温度、提高传热温差具有较好的影响，使得锅炉 的热效率得以提高。采用换热器作为供暖热源时，降低换热器二次 水供水温度可以在保证同样的换热量的情况下减少换热面积，节省 投资。由于且前的一些建筑存在大流量、小温差运行的情况，在可

6.3.4本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》

热网供水温度过低，供回水温差过小，必然会导致室外热网的 盾环水量、输送管道直径、输送能耗及初投资都大幅度增加，从而 削弱了地面辐射供暖系统的节能优势。为了充分保持地面辐射供暖 系统的节能优势，设计中应尽可能提高室外热网的供水温度，加大 供回水的温差。 由于地面辐射供暖系统的供水温度不宜超过60℃，因此，供 暖入口处必须设置带温度自动控制及循环水泵的混水装置，让室内

供暖系统的回水根据需要与热网提供的水混合至设定的供水温度， 再流入室内供暖系统。也可在各户的分集水器前设置微型混水泵， 抽取室内回水混入供水，以降低供水温度，保持其温度不高于设定 值。

6.3.5本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标

分室控温是按户计量的基础，为了实现这个要求，应对各 要房间的室内温度进行自动控制。关于室温控制的内容参见本 第 6.3.3 条。

6.3.6本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JG

本条目的是保证供暖系统的运行效果。在供暖季平均水温下， 重力循环作用压力约为设计工况下的最大值的2/3。

6.4通风和空气调节系统

表3房间空调器能效等级指标（W/W

表4单冷式转速可控性房间空气调节器能效等级 （制冷季节能源消耗效率SEER）指标

表5热泵型转速可控型房间空气调节器能效等级 （全年能源消耗效率APF）指标

6.4.4本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》

耗电输冷（热）比反映了空调水系统中循环水泵的耗电与建筑 冷热负荷的关系，对此值进行限制是为了保证水泵的选择在合理的 范围内，降低水泵能耗。

新风热回收装置的设置是出于节能的自的。在实际工程中，当 室内外温差（熔差）过低，导致新风热回收运行新排风克服阻力 的能耗大于回收的能量，反而会出现运行空气能量热回收装置不节 能的情况。因此，要求系统热回收段设计旁通，并可根据室内外温 差（熔差）进行旁通阀的控制。当室内外温差（熔差）不满足最小 经济温差（熔差）时，新风系统运行时新风排风不经过热回收段 系统不使用其热回收功能，避免造成能源浪费的情况出现。 夏季工况下，当室外新风的温度（饸值）低于室内设计工况， 不启动热回收装置，开后旁通阀；当室外新风的温度（熔值）高于 室内设计工况，并且当室内外温差（熔差）大于最小经济温差（烩 差）时，启动热回收装置，关闭旁通阀。冬季工况下，当室外新风 的温度（熔值）高于室内设计工况，不启动热回收装置，开启旁通 阀；当室外新风的温度（熔值）低于室内设计工况，并且当室内外 温差（熔差）大于最小经济温差（焰差）时，启动热回收装置，关 团旁通阀。只有在热回收装置减少的新风能耗，足以抵消转轮本身 运行能耗及送、排风机增加的能耗时，运行转轮热交换装置才是节 能的。 最小温差熔值的估算：

Qre——新风通过热回收而获得的能量; COP一机组供热或制冷系数； E转轮能耗及风机增加能耗； △Tmin 最小经济温差； AHmin 最小经济烩差。

mc △7 >E min =E COP COP COP

表6IS型单级单吸给水泵节能评价值

注：表中列出节能评价值大于50%的水

表7TSWA型多级单吸离心给水泵节能评价值

表8DL多级离心给水泵节能评价值

泵节能评价值计算与水泵的流量、扬程、比转数有关，故当采 用其他类型的水泵时，应按现行国家标准《清水离心泵能效限定值 及节能评价值》GB19762的规定进行计算、查表确定泵节能评价 值。 水泵比转速按下式计算：

3.65n/Q T 3 H4

器排放废气造成的空气污染，因此在一定条件下，是一种可供 采用的安全、节能产品。

采用的安全、节能产品。

用水点无其是淋浴设施处冷、热水供水压力平衡和稳定，能够 减少水温初调节时间，避免洗浴过程中的忽冷忽热，对节能节水有 利。其保证措施包括冷水、热水供应系统分区一致，减少热水管网 和加热设备的系统阻力，淋浴器处设置能自动调节水温功能的混合 器、混合阀等。

自前工程设计对热水系统计量和监测要求较低，而生活热水系 统是给水排水系统中节能潜力最大的，是给水排水节能的重要手 段，应该予以重视。 控制的基本原则是：（1）设备尽可能高效运行；（2）相同型 号的设备的运行时间尽量接近以保持其同样的运行寿命（通常优先 启动累计运行小时数最少的设备）；（3）满足用户侧低负荷运行 的需求。 设备运行状态的监测及故障报警是系统监控的一个基本内容。 集中热水系统采用风冷或水源热泵作为热源，当装机数量多于3 台时采用机组群控方式，可以有一定的优化运行效果，提高系统的 综合能效。 由于工程的情况不同，本条内容可能无法完全包含一个具体的 工程中的监控内容，因此设计人员还需要根据项目具体情况确定 些应监控的参数和设备。

7.2.8本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JG

过高的供水温度不利于节能。集中生活热水的供水温度越高， 管内外温差和热损失越大。同时为防止结垢，给出设计温度的上限 在保证配水点水温的前提下，可根据热水供水管线长度、管道保温 等情况确定合适的供水温度，以缩小管内外温差，减少热损失，节 约能源。

7.2.9本条是依据《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JG

选择低阻力的加热设备，是为了保证冷热水用水点的压力平 衡。安全可靠、构造简单、操作维修方便是为了保证设备正常运行 和保持较高的换热效率。设置自动温控装置是为了保证水温恒定， 提高热水供水品质并有利于节能节水。

安装热媒或热媒计量表以便控制热媒或热源的消耗，落实到节 约用能， 水加热、热交换站室的热媒水仅需要计量用量时，在热媒管道 上安装热水表，计量热媒水的使用量。 水加热、热交换站室的热媒水需要计量热媒水耗热量时，在热 媒管道上需要安装热量表。热量表是一种适用于测量在热交换环路 中，载热液体所吸收或转换热能的仪器。热量表是通过测量热媒流 量和熔差值来计算出热量损耗，热量损耗一般以“kJ”或“MJ”表 示，也有采用“kw·h”表示的。在水加热、换热器的热媒进水管 和热媒回水管上安装温度传感器，进行热量消耗计量。热水表可以 计量热水使用量，但是不能计量热量的消耗量，故热水表不能替代 热量表。 热媒为蒸汽时，在蒸汽管道上需要安装蒸汽流量计进行计量。 水加热的热源为燃气或燃油时，需要设燃气计量表或燃油计量表进 行计量。

民家中的IT设备不断的增加，小区的谐波主要体现在3次、5次， 其结果会缩短家用电器的使用寿命、影响变压器的正常工作、损坏 电力电容器，增加线路的负担，经对其测量后，根据结果有的放矢 的加以治理，从造价上考量，应优先采用无源滤波治理方案。 8.1.5本条为新增条款，目的解决配电网三相不平衡问题，降低线 路损耗，稳定三相电压，提高供电质量，改善用电环境：解决变压

8.1.5本条为新增条款，目的解决配电网三相不平衡问题，降低线

8.3.1本条为新增条款，是对主要场所照明功率密度值的要求

本条对全装修工程设计的规定，是为了限制建设单位在住宅 精装修设计时配套耗能大的灯具，对于用户自行配置灯具，也指导 推荐采用节能产品。 由于我国LED照明光源技术水平不断提高，光源效率和灯具 的效能提高，并经过多年设计的验证，对室内照明达到目标值要求 已无压力DB45／T 2416-2021 涉氨制冷企业安全规范.pdf，且不会提高工程造价，达到了自标值要求照明节能文进 了一步，对室外照明也是一样，但室外照明部分无目标值要求 83.2光源及灯具的选择要求

8.3.2光源及灯具的选择要求。

1从对人眼生理卫生健康的角度提出了对光源监光的限制要 求。 2提出了对灯具的选型要求，增加本标准的操作性。 8为实现节能建筑75%的节能目标，故将能效等级提高至1 级。 8.3.3本条为新增条款，细化和补充各部分场所了各类照明的节能 措施，提高标准的可操作性。 1采用智能照明控制系统或智能家居控制系统能够有效降低 住宅照明系统的能耗。 2地下车库照明的节能控制措施有：雷达感应控制、智能照 明控制、门禁卡联动等控制措施，控制可采用分组、分区、时段等 多种方式。

8.4.1本条为新增条款。D,yn11联结组别的变压器有利于抑制高 次谐波，提高变压器的运行效率。

8.4.2交流接触器是建筑中使用量较多的控制元件，例如地下车库 照明系统部分接触器平时是吸合状态，其吸持功率就显得尤为重要 了。工作电流为16A的接触器其2级能效等级吸持功率为5.1A， 而1级能效等级吸持功率仅为0.5A，相差4.6A，故此项节能潜力 很大。其工作电流等级越高，其差距越大，最大可达150倍左右。 8.4.3本条为新增条款，对工程中选用的电动机的效率提出了要 求。 8.4.4本条为新增条款，对旋转设备采用的电动机提出的要求，本 条是对风机整套设备的效率提出了要求。 8.4.5本条为新增条款。水泵装置判定条件与其他设备有所不同， 为提高标准的操作性，故依据其能效标准对根据其流量提出了相应 要求。 8.4.6本条为原有条文。 8.4.7本条为新增条款。本条给出了电梯节能的具体措施，目的提 高标准的可操作性。 8.4.8本条是对全装修设计提出的新增条款。是为了限制建设单位 在住宅精装修设计时配套耗能大的家电产品，对于用户自行配置家 用电器，也指导推荐采用节能产品。 本条不包括房间空气调节器的选用。中国能效标识2级以上产 品为节能产品，以下列出部分家用电器依据的国家标准： 《家用电冰箱电耗限定值及能源效率等级》（GB12021.2） 《房间空气调节器能效限定值及能效等级》（GB12021.3） 《电动洗衣机能耗限定值及能源效率等级》（GB12021.4） 《自动电饭锅能效限定值及能效等级》（GB12021.6） 《家用电磁炉能效限定值及能效等级》（GB21456) 《储水式电热水器能效限定值及能效等级》（GB21519） 《家用和类似用途微波炉能效限定值及能效等级》（GB24849）

8.4.2交流接触器是建筑中使用量较多的控制元件，例如地下车库 照明系统部分接触器平时是吸合状态，其吸持功率就显得无为重要 了。工作电流为16A的接触器其2级能效等级吸持功率为5.1A， 而1级能效等级吸持功率仅为0.5A，相差4.6A，故此项节能潜力 很大。其工作电流等级越高，其差距越大，最大可达150倍左右。 8.4.3本条为新增条款，对工程中选用的电动机的效率提出了要 求。 8.4.4本条为新增条款，对旋转设备采用的电动机提出的要求，本 条是对风机整套设备的效率提出了要求。 8.4.5本条为新增条款。水泵装置判定条件与其他设备有所不同， 为提高标准的操作性，故依据其能效标准对根据其流量提出了相应 要求。

YD／T 3408-2018 通信用48V磷酸铁锂电池管理系统技术要求和试验方法.pdf8.4.6本条为原有条文

仅针对其中节能相关的控制内容提出了要求，利用此系统达到住宅 套内节能的目的。 8.4.10本条为新增条款。通过构建建筑设备管理系统的自动监控 管理功能，能够有效降低建筑能耗，对风机、水泵、地下车库照明 等设备应进行有效监测，对用能数据和运行状态进行采集并记录， 并对设备系统按照设计的工艺要求进行自动控制，通过对数据分 析，制定适合本居住小区特点的节能措施，以达到不断优化，挖掘 节能潜力，确保居住区建成后物业对公共部分用电设备的高效运营 管理和有效节能

B.0.1外墙主断面传热系数的修正系数值受到保温类型、墙主 断面传热系数、以及结构性热桥节点构造等因素的影响。表B.0.1 中给出了外保温（或夹芯保温）常用的保温做法中，对应不同的外 墙平均传热系数值时，墙体主断面传热系数的值。 做法选用表中均列出了采用普通窗或百窗时，不同保温层厚度 听能够达到的墙体平均传热系数值。设计中，若凸窗所占外窗总面 积的比例达到30%，墙体平均传热系数值则应按照凸窗一栏选用。 需要特别指出的是：相同的保温类型、墙主断面传热系数，当 先用的结构性热桥节点构造不同时，β值的变化非常大。由于结构 生热桥节点的构造做法多种多样，墙体中文包含多个结构性热桥， 组合后的类型更是数量巨大，难以一一列举。表B.0.1的主要目的 是方便计算，表中给出的只能是针对一般性的建筑，在选定的节点 沟造下计算出的?值。 实际工程中，当需要修正的单元墙体的热桥类型、构造均与表 3.0.1计算时的选定一致或近似时，可以直接采用表中给出的值 计算墙体的平均传热系数；当两者差异较大时，需要另行计算。