GB 50367-2013标准规范下载简介

GB 50367-2013 混凝土结构加固设计规范(完整正版、清晰)

12.1.1增设支点加固法是一种传统的加固法，适用于对外观和 更用功能要求不高的梁、板、桁架、网架等的加固。此外，还经 常用于抢险工程。尽管这种方法的缺点很突出：但由于它具有简 更、可靠和易拆卸的优点，一直是结构加固不可或缺的手段。 12.1.2增设支点加固法虽然是通过减小被加固结构的跨度或位 移，来改变结构不利的受力状态，以提高其承载力的；根据支承 结构、构件受力变形性能的不同，又分为刚性支点加固法和弹性 支点加固法。刚性支点加固法一般是以支顶的方式直接将荷载传 给基础，但也有以斜拉杆作为支点直接将荷载传给刚度较大的梁 柱节点或其他可视为“不动点”的结构。在这种情况下，由于传 力构件的轴向压缩变形很小，可在计算中忽略不计，因此，结构 受力较为明确，计算大为简化。弹性支点加固法则是通过传力构 件的受弯或桁架作用等间接地将荷载传递给其他可作为支点的结 构。在这种情况下，由于被加固结构和传力构件的变形均不能忽 略不计，因此，其内力计算必须考虑两者的变形协调关系才能求 解。由之可见，刚性支点加固法对提高原结构承载力的作用较 大，而弹性支点加固法的计算较复杂，但对原结构的使用空间的 影响相对较小。尽管各有其优缺点，但在加固设计时并非可以任 意选择，因此作了“应根据被加固结构的构造特点和工作条件进 行选用”的规定。 12.1.3这是因为有预加力的方案，其预加力与外荷载的方向相 反，可以抵消原结构部分内力，能较大地发挥支承结构的作用。 但具体设计时应以不致使结构、构件出现裂缝以及不增设附加钢 饰为底

12.1.3这是因为有预加力的方案，其预加力与外荷载的方 反，可以抵消原结构部分内力，能较大地发挥支承结构的作 但具体设计时应以不致使结构、构件出现裂缝以及不增设附力 筋为度。

12.2.1、12.2.2考虑到这两种加固方法的每一计算项目及其计 算内容，设计人员都很熟识，只要明确了各自的计算步骤，便可 按常规设计方法进行。因此，略去了具体的结构力学计算和截面 设计。

12.3.1、12.3.2增设支点法的支柱与原结构间的连接有湿式连 接和干式连接两种构造之分。湿式连接适用于混凝土支承；其接 头整体性好，但施工较为麻烦；干式连接适用于型钢支承，其施 1较前者简便。图12.3.1及图12.3.2所示的连接构造，虽为国 内外常用的传统连接方法，但均属示例性质，设计人员可在此基 础上加以改进。另外，若采用型钢支承，应注意做好防锈、防腐 蚀和防火的防护层

3.1.2在实际丁作中．有时会遇到原结构的混凝土强度低于现 行设计规范规定的最低强度等级的情况。如果原结构混凝土强度 过低，它与聚合物改性水泥砂浆的粘结强度也必然很低。此时， 极易发生呈脆性的剪切破坏或剥离破坏环。故本条规定广被加固结 构、构件的混凝土强度的最低等级JGJ／T 403-2017 建筑基桩自平衡静载试验技术规程(完整正版、清晰无水印)，以及这种砂浆与混凝土表面 粘结应达到的最小正拉粘结强度

对梁和柱只有在采取三面或四面围套外加层的情况下，才能保证 混凝土与聚含物砂浆面层之间具有足够的粘结力，而不致发生粘 结破坏。因此，作出了本条规定，以提示设计人员必须予以 遵守。

13.1.5工程实践经验和验证性试验均表明，钢丝绳网片安装

13.1.5工程实践经验和验证性试验均表明，钢丝绳

时，若不施加足够的预张紧力，就会大大削弱网片与原结构共同 工作的能力。在多数情况下，可使这种加固方法新增的承载力降

低20%。因此，作出了必须施加预张紧力的规定，并参照北京 和厦门的试验数据，给出了应施加的预张紧力的大小，供设计、 施工使用

和厦门的试验数据，给出了应施加的预张紧力的大小，供设计、 施工使用。 13.1.6本条规定了长期使用的环境温度不应高于60℃．是根 据砂浆、混凝土和常温固化聚合物的性能综合确定的。对于特殊 环境（如腐蚀介质环境、高温环境等）下的混凝士结构，其加固 不仅应采用耐环境因素作用的聚合物配制砂浆：而且还应要求供 应厂商出具符合专门标准含格指标的验证证书．严禁按厂家所谓 的“技术手册”采用：以免柱自承担违反标准规范导致T.程出安 全问题的终身贵任。与此商时还应考虑被加固结构的原构件混凝 土以及聚合物砂浆中的水泥和砂等成分是否能承受特殊环境介质 的作用 13.1.7采用粘结钢丝绳网片加固时，应采取措施卸除结构上的 活荷载。其目的是减少二次受力的影响，也就是降低钢丝绳网片 的后应变，使得加固后的钢丝绳网片能充分发挥其作用 13.1.8尽管不少厂商．特别是外国厂家的代理商在推销其聚合 物砂浆的产品时，总要强调它具有很好的防火性能，但无法否认 的是，其砂浆所掺的聚合物和合成纤维，儿乎都是可燃的。在 这种情况下，即使砂浆不燃烧：它也会在高温中失效。故仍应按 现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016规定的耐火等级 和耐火极限要求进行检验与防护

13.1.6本条规定了长期使用的环境温度不应高于60℃．是根

据砂浆、混凝土和常温固化聚合物的性能综合确定的。对于特殊 环境（如腐蚀介质环境、高温环境等）下的混凝土结构，其加固 不仅应采用耐环境因素作用的聚合物配制砂浆：而且还应要求供 立厂商出具符合专门标准含格指标的验证证书严禁按厂家所谓 的“技术手册”采用．以免柱自承担违反标准规范导致T程出安 全问题的终身贵任。与此間时还应考虑被加固结构的原构件混凝 十以及聚合物砂浆中的水泥和砂等成分是否能承受特殊环境介质 的作用

13.1.7采用粘结钢丝绳网片加固时，应采取措施卸除维

活荷载。其目的是减少二次受力的影响，也就是降低钢丝绳网片 的后应变，使得加固后的钢丝绳网片能充分发挥其作用 13.1.8尽管不少厂商．特别是外国厂家的代理商在推销其聚合 物砂浆的产品时，总要强调它具有很好的防火性能，但无法否认 的是，其砂浆所掺的聚合物和合成纤维，儿乎都是可燃的。在 这种情况下，即使砂浆不燃烧：它也会在高温中失效。故仍应按 现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016规定的耐火等级 和耐火极限要求进行检验与防护。

3.2受弯构件正截面加固计算

13.2.1本条前4款的规定，是根据国内外自前试验研究成果制 定的；第5款主要是出于简化计算目的而采用的近似方法 13.2.2如同本规范第9.2.2条及第10.2.2条一样，是为了控 制“最大加固量”，防止出现“超筋”而采取的保证安全的措施， 应在加固设计中得到执行

13.2.1本条前4款的规定，是根据国内外自前试验研究成果制

13.2.3表13.2.3的出处可参阅本规范第9.2.10条及第

13.2.6参阅本规范第9.2.11条的说明

13.3受弯构件斜截面加固计算

13.3.1本条给1it了钢丝绳网受剪构造的梁式构件=面展开图供 没计使用，但只是作为一个示例，并不要求设计生搬硬套。 13.3.2、13.3.3参阅本规范第9.3.2条及第9.3.3条的说明。

13.4.2～13.4.5这四条也是对国内T程经验的总结，可供设计 单位参照使用

.+.0 X口此 物士 永云， · 所以还要喷抹一层防护材料（一般为配套使用的乳浆），是因为 整个面层只有30mm厚；其防渗性能还需要加强，其所掺加的 聚合物也需要防止日光照射。倘若使用的是镀锌钢丝绳，该防护 材料还应具有阻锈的作用，

14.1.1绕丝加固法的优点，主要是能够显著地提高钢筋混凝土 构件的斜截面承载力，另外由于绕丝引起的约束混凝土作用，还 能提高轴心受压构件的正截面承载力。不过从实用的角度来说， 烧丝的效果虽然可靠（特别是机械绕丝）。但对受压构件使用阶 段的承载力提高的增量不大，因此，在程上仅用于提高钢筋混 疑士柱位移延性的加固。由于这项用途已得到有关院校的试验验 证，因而据以对其适用范围作出规定

14.1.2绕丝法因限于构造条件．其约束作用不如螺旋式间接钢 筋。在高强混凝土中，其约束作用更是著下降，因而作了“不 得高于（50”的规定。

14.1.本规范仅确认当绕丝面层为细石混凝土时，可L

段定。而对有些工程已开始使用的水泥砂浆面层，因缺乏试验验 证，尚嫌依据不足，故未将水泥砂浆面层的做法纳人本规范。

14.2柱的抗震加固计算

14.2.1本条计算公式中矩形截面有效约束系数0的取值，是 根据我国试验结果，采用分析与工程经验相结合的方法确定的， 但由于迄今研究尚不充分，未区分轴压比和卸载情况，也未考虑 混凝土外加层的有利作用，只是偏于安全地取最低值

15.1.1植筋技术之所以仅适用于钢筋混凝土结构，而不适用素 混凝土结构和过低配筋率的情况：是因为这项技术主要用于连接 原结构构件与新增构件，只有当原构件混凝士具有正常的配筋率 和足够的箍筋时，这种连接才是有效而可靠的。与此同时，为了 确保这种连接承载的安全性，还必须按充分利用钢筋强度和延性 的破坏模式进行计算。但这对素混凝土构件来说：并非任何情况 下都能做到。因为在素混凝土中要保证植筋的强度得到充分发 挥，必须有很大的间距和边距，而这在建筑结构构造上往往难以 满足。此时，只能改用按混凝土基材承载力设计的锚栓连接， 15.1.2原构件的混凝土强度等级直接影响植筋与混凝土的粘结 性能，特别是悬挑结构、构件更为敏感。为此，必须规定对原构 件混凝土强度等级的最低要求

15.1.3承重构件植筋部位的混凝土应坚实、无局部缺陷，且配 有适量钢筋和箍筋，才能使植筋正常受力。因此，不充许有局部 缺陷存在于锚固部位；即使处于锚固部位以外，也应先加固后植 筋，以保证安全和质量

15.1.4国内外试验表明，带肋钢筋相对肋面积A.的不同，

15.1.4国内外试验表明，带肋钢筋相对肋面积A.的不回

植筋的承载力有一定影响。其影响范围大致在0.9～1.16之间， 当0.05≤A，<0.08时，对植筋承载力起提高作用；当A.>0.08 时起降低作用。因此，我国国家标准要求相对肋面积应在0.055 一0.065之间。然而国外有些标准对A.的要求较宽，允许0.05 二A≤0.1的带肋钢筋均为合格品。在这种情况下，若接受A >0.08的产品，显然对植筋的安全质量有影响，故规定当采用 进口的带肋钢筋时，应检查此项目，并且至少应要求其A，值不

15.1.5这是根据全国建筑物鉴定与加固标准技术委员会抽样检 则20余种、高档锚固型结构胶粘剂的试验结果，参照国外有 关技术资料制定的。并且在实际工程的试用中得到验证。因此， 必须严格执行，以确保植筋技术在承重结构中应用的安全。另 外，应指出的是：氨基甲酸酯胶粘剂也属于乙烯基酯类胶粘剂的 种。

15.1.6本条规定了采用植筋连接的结构．其长期使用的环境温

15.1.6本条规定了采用植筋连接的结构．其长期使川的环

度不应高于60℃。但应说明的是·这是按常温条件下．使用普 通型结构胶粘剂的性能确定的。当采用耐高温胶粘剂粘结时。可 不受此规定限制：但基材混凝土应受现行国家标准《混凝土结构 设计规范》（B50010对结构表面温度规定的约束

15. 2. 1~15. 2. 3

本力学性能，而且还取决于混凝土强度等级以及结构的构造条 件。表15.2.4规定的粘结抗剪强度设计值是参照ICB0）对胶粘 剂粘结强度规定的安全系数以及E)TA给出的取值曲线，按我 国试验数据和工程经验确定的。从表面上看，本规范的取值似乎

篇高：其实并非如此。因为本规范引入了对植筋构件不同受力条 生的考慧，并按其风险的大小，对基本取值进行了调整。这样得 到的最后结果，对非悬挑的梁类构件而言，与欧美取值相近；对 悬挑结构构件而言，取值要比欧洲低。但却是必要的；因为这类 件的植筋受力条件最为不利：必须要有较高的安全储备才能保 正植筋连接的可靠性：所以根据修订组的试验数据和专家论证的 意见作了调整。 另外：应指出的是快固型结构胶在（30以[：（不包括C30） 的混凝士基材中使用时：其粘结抗剪强度之所以需作降低的调 整，是因为在较高强度等级的混凝士基材中植筋．胶的粘结性能 才能显现出来，并起到控制的作用·前快固型结构胶主要成分的 刮有性能决定了它的粘结强度要比慢固型结构胶低。因此，有必 要加以调整，以确保安全。 本条为强制性条文，必须严格执行

工程安主，采取认下于法来影响计单位和业主的快策。 一是故意混淆单根植筋与多根植筋（成组植筋）在受力性能 1的本质差别，以单根植筋试验分析结果确定的计算参数引用于 多根群植的植筋设计计算，任意在梁、柱等承重构件的接长工程 推荐使用10d～12d的植筋锚固长度，甚至还纳入其所编制的 “技术手册，到处散发：致使很多经验不足的设计人员和外行的 业主受到误导。这对承重结构而言，是极其危险的。因为多根群 植的植筋，其试验结果表明，若锚固深度仅有10d，在构件破坏 时，群植的钢筋不可能屈服，完全是由于混凝士劈裂而引起的脆 性破坏。由此可知这类误导所造成危害的严重性。 二是鼓励业主采用单筋拉拨试验作为选胶的依据，并按单筋 拉断的埋深作为多根群植的植筋锚固长度进行接长设计。这种做 法不仅贻害工程，而且所选中的都是劣质植筋胶。因为在现场拉

拨的大比拼中，最容易人选的植筋胶，多是以乙二胺为主成分的 T31固化剂配制的。其特点是早期强度高，但性脆、有毒、且不 耐老化．缺乏结构胶所要求的韧性和耐久性．在使用过程中容易 脱胶

15.3.1本条规定的最小锚固深度，是从构造要求出发．参照国 外有关的指南和技术手册确定的：而且已在我国试用过几年。其 所反馈的信息表明：在一般情况下还是合理可行的；只是对悬挑 结构构件尚嫌不足。为此，根据一些专家的建议，作出了应乘以 1.5修正系数的补充规定。

15.3.2、15.3.3与国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010－2010的规定相对应，可参考该规范的条文说明。 15.3.5植筋钻孔直径的大小与其受拉承载力有一定关系，因 此，本条规定的钻孔直径是经过承载力试验对比后确定的，应认 真遵守，不得以植筋公司的说法为凭

[5. 3. 2、15. 3]

16.1.1对本条的规定需要说明两点:

现象，兼之不少单位在设计概念和计算方法上还很混乱，因而不 能任其在承重结构中滥用。为此，本规范此次修订做了两项工 作：一是不再采用“化学锚栓”这个不科学的名称，而改名为 “胶粘型锚栓”；二是在经过筛选后，仅纳入能适应开裂混凝土性 能的“特殊倒锥形胶粘型锚栓”。其所以这样做，是因为目前能 用于承重结构的胶粘型锚栓，均是经过特殊设计和验证性试验后 才投入批量生产的，而且尽管有不同品牌，但其承载原理都是相 同的，即：通过材料粘合和具有挤紧作用的嵌合来取得安全承载 的效果，以达到提高锚固安全性之自的。 16.1.4普通膨胀锚栓在承重结构中应用不断出现危及安全的问 题已是多年来有目共赌的事实。正因此，不少省、市、自治区的 建委或建设厅先后作出了禁用的规定，所以本规范也作出相应 的强制性规定 16.1.5对于在地震区采用锚栓的限制性规定，是参照国外有关 规程、指南、手册对锚栓适用范围的划分，经咨询专家和设计人 员的意见后作出了较为稳健的规定。例如：有些指南和手册规定 这三种机械锚栓可用于6度～8度区；而本规范则规定：对8度 区仅充许用于1、Ⅱ类场地，原因是这两种锚栓在我国应用时间 尚不长，缺乏震害资料，还是以稳健为妥。 16.1.7对锚栓连接的计算之所以不考虑国外所谓的非开裂混凝 土对锚栓承载力提高的作用，主要是因为它只有理论意义，无甚 工程应用的实际价值：若判别不当还很容易影响结构的安全

16.2锚栓钢材承载力验算

义参照美国ACI318附录D的规定，对E.V的取值作了偏于安 全的调整。 同时这次修订，也对锚栓受剪承载力的地震影响系数作了偏 于安全的调整，其依据也是参照了美国ACI318的相应规定

16.3基材混凝土承载力验算

16.3.1、16.3.2本规范对基材混凝土的承载力验算，在破坏模 代的考虑与欧洲标准及ACI标准完全·致。但在其受拉承载 力的计算上，根据我国试验资料和1程使用经验作了偏于安全的 调整。计算表明，可以更好地反映当前我国锚栓连接的受力性能 和质量情况。 16.3.3这次修订规范，参照国外相关标准和6年多来国内实施 原规范反馈的信息．对参数和重新作了调整，并合并为 个参数山.l1，调整后的效果是使混凝土基材的受拉承载力稍有 是高。试设计表明：修订后的混凝土基材的承载力居于原规范与 欢美标准之间，较为符合我国施I质量状况，且稳健、可行。 16.3.4与欧洲标准相同，均采用图例方式给出各儿何参数的确 定方法供锚栓连接的设计计算使用。 16.3.5～16.3.10关于基材混凝土受剪承载力的计算方法以及 计算所需几何参数的确定方法，均参照ETAG标准进行制定

16.4.1、16.4.2对混凝土最小厚度him的规定，考虑到本规范 的锚栓设计仅适用于承重结构，且要求锚栓直径不得小于 12mm，故将hmin的取值调整为huin不应小于60mm。 16.4.3本规范推荐的锚栓品种仅有4种，且均属国内外验证性 试验确认为有预理效应的锚栓；其有效锚固深度的基本值义是以 6度区～8度区为界限确定的。因此，在进一步限制其设防烈度 最高为8度区、Ⅱ、Ⅲ类场地的情况下，本条规定的h最小 值是能够满足抗震构造要求的

16.+.锚栓的边距和间距，系参照ETAG标准制定的，但不 分锚栓品种．统一取smi=1.0h·有助于保证胶粘型锚栓的 安全。 16.+.5本条对锚栓的防腐蚀要求仅作出原则性规定。具体设计 时：尚应符合现行国家标准“I.业建筑防腐蚀设计规范》G 50046的规定

17.1.1迄今为止，研究和开发裂缝修补技术所取得的成果表 明，对因承载力不足而产生裂缝的结构、构件而，开裂只是其 承载力下降的一种表面征兆和构造性的反应，而非导致承载力下 降的实质性原因，故不可能通过单纯的裂缝修补来恢复其承载功 能。基于这一共识，可以将修补裂缝的作用概括为以下5类： 1抵御诱发钢筋锈蚀的介质侵入，：延长结构实际使用年数 2通过补强保持结构、构件的完整性； 3恢复结构的使用功能，提高其防水、防渗能力； 4消除裂缝对人们形成的心理压力； 5改善结构外观。 由此可以界定这种技术的适用范围及其可以收到的实效。 17.1.2混凝士结构的裂缝依其形成可分为以下三类： 1静止裂缝：形态、尺寸和数量均已稳定不再发展的裂缝 修补时，仅需依裂缝粗细选择修补材料和方法。 2活动裂缝：宽度在现有环境和工作条件下始终不能保持 稳定，易随着结构构件的受力、变形或环境温、湿度的变化而时 张时闭的裂缝。修补时，应先消除其成因，并观察一段时间，确 认已稳定后，再依静止裂缝的处理方法修补；若不能完全消除其 成因，但确认对结构、构件的安全性不构成危害时，可使用具有 弹性和柔韧性的材料进行修补。 3尚在发展的裂缝：长度、宽度或数量尚在发展，但经历 一段时间后将会终止的裂缝。对此类裂缝应待其停止发展后，再 进行修补或加固。 裂缝修补方法应符合下列规定：

1表面封闭法：利用混凝士表层微细独立裂缝（裂缝宽度 <0.2mm）或网状裂纹的毛细作用吸收低黏度且具有良好渗透 生的修补胶液，封闭裂缝通道。对楼板和其他需要防渗的部位 尚应在混凝土表面粘贴纤维复合材料以增强封护作用。 2注射法：以一定的压力将低黏度、高强度的裂缝修补胶 夜注入裂缝腔内：此方法适用于0.1mm≤u≤1.5mm静止的独 立裂缝、贯穿性裂缝以及蜂窝状局部缺陷的补强和封闭。注射 前，应按产品说明书的规定：对裂缝周边进行密封。 3压力注浆法：在一定时间内，以较高压力（按产品使用 兑明书确定）将修补裂缝的注浆料压人裂缝腔内；此法适用于 处理大型结构贯穿性裂缝、大体积混凝土的蜂窝状严重缺陷以及 空而婉碰的刻缝

4填充密封法：在构件表 面沿裂缝走向骑缝凿出槽深和槽 宽分别不小于20mm和15mm 的U形沟槽；当裂缝较细时 也可凿成V形沟槽。然后用改 性环氧树脂或弹性填缝材料充 填，并粘贴纤维复合材以封闭其 表面：此法适用于处理> 0.5mm的活动裂缝和静止裂缝 填充完毕后，其表面应做防护层 （图L3）

图3裂缝处开匕形沟 槽充填修补材料 封护材料：2填充材料 3隔离：4裂缝

注：当为活动裂缝时：槽宽应按不小于15mm十57确定（7为裂缝最大 宽度）。 裂缝的修补必须以结构可靠性鉴定结论为依据。因为它通过 现场调查、检测和分析，对裂缝起因、属性和类别作出判断，并 根据裂缝的发展程度、所处的位置与环境，对受检裂缝可能造成 的危害作出鉴定。据此，才能有针对地选择适用的修补方法进行 防治。

17.2.1～17.2.3对混凝士有补强要求的裂缝．其修补效果的检 验以取芯法最为有效。若能在钻芯前辅以超声探测混凝士内部情 况，则取芯成功率将会大大提高。芯样的检验以采用劈裂抗拉强 度试验方法为宜，因为该法能查出裂缝修补液的粘结强度是否 合格

附录 A既有建筑物结构荷载

现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009是以新建工 程为对象制定的；当用于已有建筑物结构加固设计时，还需要根 据已有建筑物的特点作些补充规定。例如：现行国家标准《建筑 结构荷载规范》GB50009尚未规定的有些材料自重标准值的确 定；加固设计使用年限调整后，楼面活荷载、风、雪荷载标准值 的确定等。为此，编制组与“建筑结构荷载规范管理组”商讨后 制定了本附录，作为对GB50009的补充，供既有建筑物结构加 固设计使用

附录B 既有结构混凝土

JJG（水利）001-2009 转子式流速仪检定规程附录C锚固用快固胶粘结

本方法为测定锚固型快固胶粘结拉伸抗剪强度的专用测定方 法之一，而且应与GB/T7124配套执行，其检验结果亦为有效。 因此，这是为了解决这类粘结材料粘结能力评定有闲难才制 定的。 本方法最早由建设部建筑物鉴定与加固规范管理委员会于 1999年提出，曾先后在植筋和锚栓胶粘剂的安全性统一检测过 程中进行了近5年的试用。其试用情况表明，能较好地反映这类 胶粘剂在特定条件下的粘结性能。特别是在20余种国产和进口 胶粘剂的统检测中，积累了大量数据，因而能用以确定本方法 检验结果的合格指标。这也就使得本规范在制定快固胶性能指标 时，有了可靠的基础。故决定纳入本规范供结构加固的选材 使用

附录D锚固型快固结构胶

根据国外有关标准和指南的新规定，对锚固型快固结构胶的 应用，均提出“应通过地震区适用的认证”的要求。与此同时。 从我国“5·12”震害的调查中，也深感有加强锚固型快固结构 胶抗震性能检验的必要。为此，由同济大学等单位通过各种比对 试验与分析，确认采用本附录的测试方法最为简便但仍然需要 较长时间和较高费用。因此，仅推荐在新产品进人市场时使用， 对于常规的检验，仅要求审查此项鉴定报告的有效性和可靠性

对本附录需说明以下4点： 1本规范采用的钢筋阻锈技术，是针对既有混凝土结构的 持点进行选择的，因而仅纳入适合这类结构使用的喷涂型阻锈 剂；值应指出的是：对新建工程中密实性很差的混凝土构件而 言，也可作为补救性的有效防锈措施，以提高有缺陷混凝土构件 的耐久性。 2本附录是在国内外使用喷涂型阻锈剂丁程经验总结的基 础上制定的，因而应务必予以重视，否则很可能达不到应有的处 理效果。 3亲水性的钢筋阻锈剂虽然能很好地吸附在混凝土内部钢 筋表面．对钢筋进行保护，但却不能有效滤除混凝土基材内的氯 离子、氧气及其他有害物质。随着时间的推移．这些有害成分会 不断累积，从而使混凝土中钢筋受到新的锈蚀威胁。因此．在露 天工程或有腐蚀性介质的环境中JC／T 2251-2014 聚甲基丙烯酸甲酯（PMMA）防水涂料，使用亲水性阻锈剂时，需要采 用附加的表面涂层：以起到滤除氯离子及其他有害杂质的作用。 4本附录规定的检测方法及其评定标准．是参照困外著名 机构的有关试验方法与评估指南制定的，较为可信；尤其是对锈 蚀电流降低率的检测。能够有效地衡量阻锈剂的使用效果：其唯 一的缺点是测试的时间较晚从喷涂时间算起：需等待150d才 能进行检测、但其评估结论却是最准确的，因而仍然受到设计和 业主单位的青

对混凝土结构加固设计而言，内力分析和承载力验算是不可 或缺且相互影响的两大部分。从欧美规范的构成可以看出，结构 分析的内容占有相当篇幅，甚至独立成章。过去我国规范中以截 面计算为主，很少涉及这方面内容。然而自从《混凝土结构设计 规范》GB50010修订以后，已在该规范中增补了“结构分析 一章，由此可见其重要性已被国人所认识。为此，也将这方面内 容纳人本规范的附录，以供后锚固连接设计使用。