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T／CECS 597-2019 地下连续墙检测技术规程

1总则 (42) 术语和符号 (43) 2.1术语 (43) 3 基本规定· (44) 4 成槽质量检测· (45) 4.1 一般规定 (45) 4. 2 槽深 (46) 4. 3 槽宽 (47) 4.4 垂直度 (49) 4.5 沉渣厚度 (50) 5 墙体质量检测 (53) 5. 1 一般规定 (53) 5.2 声波透射法 (55) 5.3 钻芯法 (58) 接头质量检测 (66) 6 6.1一般规定 (66) 6.2接头刷壁质量 (66) 6.3接头混凝土质量 (68) 附录 C伞形孔径仪计算槽宽的方法 (69)

2术语和符号2.1术语2.1.1本规程所采用的检测方法主要针对现浇混凝土的地下连续墙的检测工作，其他类型的地下连续墙如预制型地下连续墙的成槽质量检测工作也可参考本规程相关章节。2.1.3从定性上讲，沉渣可以定义为地下连续墙成槽后，淤积于槽底部的沉淀物。从定量上准确区分沉渣和下部原状地层，目前还有一定难度。所以对于沉渣厚度的检测，实际上是利用有效的沉渣测定仪或其他检测工具，检测估算沉渣厚度。2.1.5、2.1.6本规程中，成槽质量检测中使用的检测方法为超声波法；墙体质量检测中使用的检测方法为声波透射法。两种方法的区别在于设备运行机理及检测内容的不同：超声波法接收的信号来自经泥浆反射后的声波信号，适用于检测地下连续墙槽段的垂直度、槽宽及槽深；而声波透射法接收的信号来自透射过混凝土的声波信号，适用于检测地下连续墙墙体的完整性。2.1.8墙身缺陷的位置、形式和程度是工程技术人员最关心的问题。孔内成像法因其直观性，可对墙身缺陷位置、形式（包括形状、角度）和程度（包括缺陷的宽度和范围）进行描述，综合分析。需要时，孔内成像法也可用于检视干作业法地下连续墙的沉渣厚度、槽壁厚度和接头质量。·43·

3.0.3随着地下连续墙在工程中应用的日益广泛，有部分特殊 工程提出可采用地下连续墙等相对埋深较浅的基础形式来代替现 有的桩基础、沉箱基础等深大基础来承载上部荷载，当使用地下 连续作为承重结构，已有采用自平衡法检测地下连续墙承载力的 成功案例。需对承载力进行检测时，可根据实际情况采用竖向抗 压静载试验或自平衡法试验。具体试验方法可参照现行行业标准 建筑基桩检测技术规范》JGJ106和《建筑基桩自平衡静载试 验技术规程》JGJ/T403的有关规定。 3.0.5检测所用计量器具必须送至法定计量检定单位进行定期 检定（校准）DB11／T 1651-2019 污水源热泵供热系统节能监测，且使用时必须在计量检定（校准）的有效期之内： 这是我国《计量法》的要求，以保证检测数据的准确可靠性和可 追溯性。此外虽然测试仪器在有效计量检定或校准周期之内，但 由于地下连续墙现场检测工作的环境较差，使用期间仍可能由于 使用不当或环境恶劣等造成仪器仪表受损或校准因子发生变化， 因此，检测前还应加强对测试仪器、配套设备的核查；如发现问 题后应重新检定或校准。 3.0.8检测报告应根据所采用的检测方法和相应的检测内容出 具检测结论。为使报告具有较强的可读性和内容完整，除报告用 词规范、检测结论明确、必要的概况描述外，报告中还应包括检 测原始记录信息或由其直接导出的信息，即检测报告应包含受检 漕段的原始检测数据和曲线，并附有相关的计算分析数据和曲 线。本条之所以这样详尽规定，目的就是要杜绝检测报告仅有检 则结果而无任何检测数据和图表的现象发生

3.0.3随着地下连续墙在工程中应用的日益广泛，有部分特殊

3.0.5检测所用计量器具

具检测结论。为使报告具有较强的可读性和内容完整，除报告用 词规范、检测结论明确、必要的概况描述外，报告中还应包括检 测原始记录信息或由其直接导出的信息，即检测报告应包含受检 槽段的原始检测数据和曲线，并附有相关的计算分析数据和曲 线。本条之所以这样详尽规定，目的就是要杜绝检测报告仅有检 测结果而无任何检测数据和图表的现象发生

4.1.1地下连续墙的安全与成槽质量直接相关，而地基

4.1.1地下连续墙的安全与成槽质量直接相关，而地基条件 设计条件和施工因素不仅对地下连续墙的质量而且对整个地下连 续墙形成的围护或止水体系的正常使用均有影响。另外，检测得 到的数据和信号也包含了诸如地基条件、墙身材料、不同施工工 艺及其可靠性的作用和影响，这也直接决定了与检测方法相应的 检测结果是否可靠，及所选受检墙段是否具有代表性等。如果成 槽检测及结果判定时抛开这些影响因素，就会造成不必要的浪费 或隐患。同时，由于各种检测方法在可靠性或经济性方面存在不 司程度的局限性，多种方法配合时具有一定的灵活性。因此， 应根据检测自的、检测方法的适用范围和特点，考虑上述各种因 素合理选择检测方法，使各种检测方法尽量能互为补充或验证， 实现各种方法合理搭配、优势互补，即在达到“正确评价”目的 的同时，文要体现经济合理性。 4.1.2探笼法和测锤法因为方法简便，被广泛采用，但探笼法 又采用略小于槽宽的小钢筋笼进行尝试，而测锤法测量需凭人的 手感来判断沉渣的顶面位置，易产生人为误差。另外，测绳的长 短、松紧和读数都可能产生误差，经验因素比较多。对本规程第 4.1.2条的情况，有一定的检测精度要求，因此，不应只采用探 笼法和测锤法。 不同类型机具或采用不同工艺开始施工的成槽，主要是考虑 在施工开始时，施工单位对场地地层条件不完全熟悉，预定的施 工工艺可能不尽合理，或各机台施工水平可能参差不齐，通过对 其开始施工的成槽进行检测，了解施工质量，有助王改进工艺

4.1.2探笼法和测锤法因为方法简便，被广泛采用，但

提高质量，完善施工管理。 地下连续墙作为永久结构指的是地下连续墙既作基坑支护结 构使用，同时也是上部结构的主要承重及传力体，和地基基础一 起共同接受、承担和传递上部荷载，维持上部结构整体性、稳定 生和安全性。临时结构指地下连续墙不作为上部结构的承重及传 力体使用

4.2.1用于槽深检测的测绳法工作原理：将悬挂有重物的带标 尺的测绳沿成槽下降到持力层顶面，读取槽口标尺读数即为槽 深。用于槽深检测的深度编码法工作原理：通过深度编码器计算 设备探头下行时带动滑轮转动圈数检测槽深。 某些自动装置，由槽口滑轮、深度编码器、电缆及单片机组 成。电缆带动深度编码器的转盘，其输出的脉冲数经过电路的检 则和计算机的计算换算成槽深。 4.2.2和测绳连接的重物应有一定重量和尖锐度，才能穿过沉

渣层，到达持力层表面，和测绳连接的重物示意如图1所

图1测绳法设备示意 测绳；2一锥状重物：3一锥角

4.2.3采用深度编码法检测时，槽口滑轮经过一段时间的使 后会发生一些变化，测量槽深值会因此产生误差因此需要定期 过槽深系数进行修正

4.2.3采用深度编码法检测时，槽口滑轮经过一段时间的使

4.2.3采用深度编码法检测时，槽口滑轮经过一段日

4.3.1槽宽检测中的测点步距将影响缺陷的检测精度，间距越 小，检测精度越高，但对设备的要求更高，也将花费更多的时 旬。槽宽检测的测点步距不宜大于100mm，以满足工程检测的 要求。 4.3.2目前主流的机械接触法成孔检测设备为伞形孔径仪，其 检测工作原理：类似伞状的机械臂和孔壁紧密接触，通过机械臂 上内置的张角传感器或机械臂移动改变电位器电阻值来测量槽宽

检测工作原理：类似伞状的机械臂和孔壁紧密接触，通过机械 上内置的张角传感器或机械臂移动改变电位器电阻值来测量槽 大小。伞形孔径仪在成槽中工作时的情况，如图2所示

图2伞形孔径仪在成槽中工作示意 1一电源及数据电缆；2一槽壁； 3一机械臂：4一地下连续墙中轴线

4.3.5超声波槽宽检测的工作原理：将超声探头悬挂在孔

探头两个方向的换能器通过发射和接收超声波来测量探头距离槽 壁的距离，通过两壁距离来计算当前截面的槽宽。 本条考虑了超声波法检测时探头部分需占据一定的空间尺 寸，还有一部分盲区，故规定了最小尺寸不宜小于0.6m。厂家 义器性能说明中的最大可测槽宽可以达到8.0m，但因现场条件 不同，可测范围也可能不同，因此，最大检测能力应由现场 确定，

图3超声波成孔（槽） 检测仪在成槽中工作示意 1一主机；2一提升装置； 3一声波探头；4一槽壁

设计图纸、施工工艺会对泥浆的相 对密度和含砂率提出要求，泥浆相对密 度和含砂率过大会影响信号的强度和测 试的准确性，气泡过多也会影响测试效 果，故超声波法检测宜在清槽后进行 检测时，若泥浆相对密度、含砂率对于 本方法过高，且采取的措施无法保证超 声波信号清晰有效时，应该更换检测 方法。 检测前，应用专用标定设备进行标 定，可采用平整长条钢板紧贴槽壁放入 槽内泥浆中，和探头形成一个已知间距 的标定系统。超声波在不同泥浆环境中 传播速度不同，通过对已知距离进行校

准，可以使仪器参数的设置适合所测成槽，使实测声时值和计算 的测距数据符合实际情况。 检测中探头升降速度部分先进的超声波设备可达到0.3m/s 且数据有效，为提高工作效率，对提升速度不宜限制过严，只要 升降速度能保证采集到清晰、有效的数据即可（图3）。 4.3.8探笼法的工作原理：采用观察和槽宽相匹配的笼状物在所

槽中是否顺利通过达到检测槽宽的目的。探笼装置直径的确定

宜根据钢筋保护层厚度及保护层重要性确定，当保护层要求较高 时，探笼装置直径宜取较高值；笼身等直径段高度宜根据垂直度 的要求确定，当垂直度要求较严格时，笼身等直径段高度取较 高值。 探笼下设前，采用钢丝绳固定在吊点上，吊点位置应对称布 置，防止起吊后探笼中心偏移导致下设过程中不竖直。探笼应对 准中心下设，下设过程中应随时注意深度变化。如下设不成功， 根据下设情况进行分析，处理完毕后下设探笼再次进行检查（图 4）。

图4槽宽探笼装置示意

1一吊环：2一笼身等直径段：3一槽壁

4.4.1顶角测量法的工作原理：将测斜仪从槽顶逐步降至槽底 附近，通过测斜仪测量成槽中不同深度倾斜角变化的儿何关系， 推算成槽的垂直度。当采用测斜仪独立工作时，是否配扶正器， 配多少尺寸的扶正器，是由槽宽和垂直度精度要求决定的。测斜

图5顶角测量法测斜仪和扶 正器在成槽内工作示意 1一数据电缆及孔口绞车； 2一扶正器；3一测斜仪； 4一槽壁

仪和扶正器在成槽内工作示意，如图 5所示

斜仪均应进行孔口校零，并待其稳定

顶角法测斜应自槽口向下进行检 则，反之就有可能因探头受到电缆的 牵引而无法完全接触成槽壁，使顶角 检测值偏小而产生误差。测点宜等间 距均匀布置，测点间距过大会影响测 试的全面性。提出“在接近成槽底位 置应检测最后一个测点”，是为了避 免现场测试时沉渣过厚，可能造成测

斜仪发生偏斜，使测得的角度不真实；因此，本条并不强求必须 把最深的测点放在成槽最底部。成槽的垂直度以最后一个测点的 顶角值为成槽底顶角值进行计算

图6电阻率法工作示意

1一电阻率法微电极探头：2一配重及电路：

探头电极带电裸露在泥浆中工作，需要更好的绝缘性能， 与泥浆电阻率相差较大；质量太轻不易刺到槽底，直径太大时， 在导管壁内检测时易碰到导管壁，长度要大于导管距离槽底距 离，否则探头倾倒有卡住的可能；电极距长度过大分辨率低且两 点间电阻大了不易测出信号；姿态（倾角）传感器实时掌握探头 是否铅直，若倾斜会造成沉渣厚度检测值偏大。 4.5.3探针法的工作原理：在一个探头上集成了探针伸缩装置、 探针压力传感器（或电流表）和探头倾角传感器。检测时，其底 部的浮盘将被沉渣层的上表面阻止，在主机中的程序控制下，机 械探针将从浮盘中心处的一个圆孔中伸出，并穿过沉渣层，到达 原状土层表面，此时探针受阻，压力值逐渐增大，探头的倾角暂 时变化较小；当探头开始倾角值逐渐变大，压力值逐渐减小。综 合压力曲线和探头倾斜角度曲线的变化来给出沉渣厚度的检测结

4.5.5测锤法的工作原理：通过平底测锤（图8）下行到沉渣 的顶面的深度和孔深进行比较，其差值即为渣厚度。平底是为使

图8沉渣测锤示意 1一测绳； 2一沉渣测锤

来牧， 其差值即为渣厚度。平低是为使 重锤落在沉渣表面，而太尖的锤会刺入沉渣 定深度，不能准确测量出沉渣厚度；重锤较 重，尼龙绳容易被拉伸，因此一般尼龙绳只适 宜20m以内的孔深测量；长度和直径比例合 理，才有一定冲击力，可以克服泥浆浮力。 本方法因为方法简便，被广泛采用但测 法测量需凭人的手感来判断沉渣的顶面位置 易产生人为误差，另外，测绳的长短、松紧和 读数都可能产生误差，因此该方法的可靠性很 大程度上取决于检测人员的技术水平和经验

5.1.1地下连续墙的墙体质量（或可称为墙体完整性）是现 国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收标准》GB50202 下连续墙验收中的项目，因地下连续墙的预期使用功能要通过目 好的墙体质量来实现。墙体质量检测的目的是发现某些可能影口 墙体完整性的缺陷，最终仍是为减少安全隐患服务。

下连续墙验收中的项目，因地下连续墙的预期使用功能要通过良 好的墙体质量来实现。墙体质量检测的目的是发现某些可能影响 谱体完整性的缺陷，最仍是为减少安全隐患服务。 5.1.2声波透射法检测是利用声波的透射原理对墙体混凝土介 质状况进行检测，因此仅适用于已经预埋了声测管的地下连续 墙；地下连续墙经钻芯法检测后（有两个以及两个以上的钻孔） 需进一步了解钻芯孔之间的混凝土质量时也可采用本方法检测。 钻芯法检测的主要目的有四个：①检测墙身混凝土质量情 况，如墙身混凝土胶结状况、有无气孔、松散或断裂等，墙体混 凝土强度是否符合设计要求；②墙底沉渣是否符合设计或规范的 要求；③施工记录的墙体深度是否真实；④持力层的岩土性状是 否符合设计或规范要求。但钻芯法的一个受限情况是：当受检墙 本深度比较大时，成槽的垂直度和钻芯孔的垂直度很难控制，钻 芯孔容易偏离墙身。 所以，地下连续墙的墙身检测应合理选择检测方法，可选择 两种或两种以上的检测方法来提高墙体质量检测结果判定的可靠 性。一般的工作顺序是先通过声波透射法检测找出地下连续墙施 工质量问题并得到对整体施工质量的大致估计，声波透射法检测 难以判定结果时，可采用钻芯法进行验证，钻芯法也难以判定结 果时，可采用孔内成像法进一步验证。 其强度随时间的增加

5. 1. 4 混凝土是一种与龄期相关的材料,其强度随时间白

而增长。在最初几天内强度快速增加，随后逐渐变缓，其物理力 学、声学参数变化趋势亦大体如此。考虑到声波透射法检测内容 是墙体质量，对混凝土强度的要求可适当放宽。另外受工期紧等 方面的影响，往往不允许等到全部地下连续墙施工完并都达到 28d龄期强度后再开始检测。为做到信息化施工，尽早发现施工 质量问题并及时处理，因此声波透射法的检测时间可以适当提 前。但如果混凝土龄期过短或强度过低，声波在其中的传播衰减 加剧，或同一场地的地下连续墙由于混凝土的龄期相差大，使得 声速的变异性增大。因此，对于声波透射法的测试，规定受检墙 段混凝土强度应大于设计强度的70%，并不得低于20MPa。 钻芯法检测的内容之一是桩身混凝土强度，受检桩应达到 28d龄期或同条件养护试块达到设计强度，如果不是以检测混凝 土强度为目的的验证检测，也可根据实际情况适当缩短混凝土 龄期。 原则上，墙体混凝土满28d龄期后进行声波透射法检测是合 理的。但是，为了加快工程建设进度、缩短工期，当采用声波透 射法检测墙体缺陷和判定其完整性类别时，可适当将检测时间提 前，以便能在施工过程中尽早发现问题，及时补救，赢得宝贵时 间。这种适当提前检测时间的做法基于以下两个原因：一是声波 透射法是一种非破损检测方法，不会因检测导致墙体混凝土强度 降低或破坏；二是在声波透射法检测墙体完整性时，没有涉及混 凝土强度问题，对各种声参数的判别采用的是相对比较法，混凝 土的早期强度和满龄期后的强度有一定的相关性，而混凝土因各 种原因导致的内部缺陷一般不会因时间的增长而明显改善。因 此，按本规程的规定，原则上只要混凝土硬化并达到一定强度即 可进行检测。 钻芯法检测的内容之一是墙体混凝土强度，显然受检墙体应 达到28d龄期或同条件养护试块达到设计强度，如果不是以检测 混凝土强度为目的的验证检测，也可根据实际情况适当缩短混凝

5.2.1率定法测定系统延迟时间的方法是将发射、接收换能者 平行放人清水中，逐次改变点源距离并测量相应声时，记录若 点的数据并作出时距曲线，计算方式如下

式中t 声时（μs)； to 仪器系统延迟时间（μs）； b一直线斜率（μs/mm）； l一换能器中心距（mm）。 按下式计算声测管及耦合水层声

式中：d 声测管外径（mm）； 声测管内径（mm）； d' 换能器外径（mm）； V 声测管材料声速（km/s）； VW 水的声速（km/s）； t一声测管及耦合水层声时修正值（μs）。 5.2.2、5.2.3声波换能器有效工作面长度指起到换能作用的部 分的实际轴向尺寸，该长度过大将夸大缺陷实际尺寸并影响测试 结果。 换能器的谐振频率越高，对缺陷的分辨率越高，但高频声波 在介质中衰减快，有效测距变小。选配换能器时，在保证有一定 的接收灵敏度的前提下，原则上尽可能选择较高频率的换能器 提高换能器谐振频率，可使其外径减少到30mm以下，有利于 换能器在声测管中升降顺畅或减小声测管直径。但因声波发射频 率的提高，将使声波穿透能力下降。所以，本规程规定用

30kHz～60kHz谐振频率范围的换能器，在混凝土中产生的声波 波长约8cm～15cm，能探测的缺陷尺度约在分米量级。当测距 较大接收信号较弱时，宜选用带前置放大器的接收换能器，也可 采用低频换能器，提高接收信号的幅度，但后者要以牺性分辨力 为代价。 声波换能器宜配置扶正器，防止换能器在声测管内摆动影响 测试声参数的稳定性。

5.2.4在检测同一幅地下连续墙时，强调各检测剖面的声氵

果具有可比性，便于综合判定。 本规程采用“声测线”概念，声测线是组成某一检测部面的 两声测管中测点之间的连线，它的声学特征与其声场辐射区域的 混凝土质量之间具有较显著的相关性。径向换能器在径向无指向 性，但在垂直面上有指向性，且换能器的接收响应随着发、收换 能器中心连线与水平面夹角的增大而非线性递减。为达到斜测 自的，测试系统应有足够的灵敏度，且夹角9不应大于30°。 声测线间距将影响墙体缺陷纵向尺寸的检测精度，间距越 小，检测精度越高，但要花费更多的时间。一般地下连续墙的缺 陷在空间有一定的分布范围，规定声测线间距不大于100mm， 可满足工程检测精度的要求。当采用自动提升装置时，声测线间 距还可进一步减小。 非匀速下降的换能器在由静止（或缓降）变为向下运动（或 快降）时，由于存在不同程度的失重现象，使电缆线出现不同程 度松弛，导致换能器位置不准确。因此应从墙底开始同步提升换 能器进行检测才能保证记录的换能器位置的准确性。 自动记录声波发射与接收换能器位置时，提升过程中电缆线 带动编码器卡线轮转动，编码器计数卡线轮转动值换算得到换能 器位置。电缆线与编码器卡线轮之间滑动、卡线轮直径误差等因 素均会导致编码器位置计数与实际传感器位置有一定误差，因此

每隔一定间距应进行一次高差校核。此外，自动记录声波发射与 接收换能器位置时，如果同步提升声波发射与接收换能器的提升 速度过快，会导致换能器在声测管中剧烈摆动，甚至与声测管管 壁发生碰撞，对接受的声波波形产生不可预测的影响。因此换能 器的同步提升速度不宜过快，应保证测试波形的稳定性。 在现场对可疑声测线应结合声时（声速）、波幅、主频、实 测波形等指标进行综合判定

再经加密平测（减小测线间距）、交叉斜测等方式既可检验平测 普查的结论是否正确，又可以依据加密测试结果判定墙体缺陷的 边界，进而推断墙体缺陷的范围和空间分布特征

声波接收波形畸变程度示意见图9。

图9声波接收波形畸变程度示意

.Z.0 天伙 混凝土介质中各种声传播路径上总能量衰减状况，其影响区域大 于首波，因此检测部面的实测波形波列图有助于测试人员对墙体 缺陷程度及位置直观地判定

5.3.2对本条各款的解释如下：

1钻机宜采用岩芯钻探的液压高速钻机，并配有相应的钻 塔和牢固的底座，机械技术性能良好，不得使用立轴旷动过大的 钻机。钻杆应顺直，直径宜为50mm。 钻机设备参数应满足：额定最高转速不低于790r/min；转 速调节范围不少于4档：额定配用压力不低于1.5MPa。 水泵的排水量宜为50L/min～160L/min，泵压宜为1.oMPa ~2.0MPa。 孔口管、扶正稳定器（文称导向器）及可捞取松软渣样的钻 具应根据需要选用。墙体长度较长时，应使用扶正稳定器确保钻

芯孔的垂直度。地下连续墙顶面与钻机塔座距离大于2m时，宜 安装孔口管，孔口管应垂直且牢固。 2钻取芯样的真实程度与所用钻具有很大关系，进而直接 影响墙体完整性的类别判定。为提高钻取墙体混凝土芯样的完整 性，钻芯检测用钻具应为单动双管钻具，明确禁止使用单动单管 钻具。 3为了获得比较真实的芯样，要求钻芯法检测应采用金刚 石钻头，钻头胎体不得有肉眼可见的裂纹、缺边、少角喇叭形磨 损。此外，还需注意金刚石钻头、扩孔器与卡簧的配合和使用的 细节：金刚石钻头与岩芯管之间必须安有扩孔器，用以修正孔 壁；扩孔器外径应比钻头外径大0.3mm~0.5mm，卡簧内径应 比钻头内径小0.3mm左右；金刚石钻头和扩孔器应按外径先大 后小的排列顺序使用，同时考虑钻头内径小的先用，内径大的 后用。 芯样试件直径不宜小于骨料最大粒径的3倍，在任何情况下 不得小于骨料最大粒径的2倍，否则试件强度的离散性较大。目 前，钻头外径有76mm、91mm、101mm、110mm、130mm几种 规格，从经济合理的角度综合考虑，应选用外径为101mm和 110mm的钻头；当受检墙体采用商品混凝土、骨料最大粒径小 于30mm时，可选用外径为91mm的钻头；如果不检测混凝土 强度，可选用外径为76mm的钻头。 4芯样制作分两部分，一部分是锯切芯样，另一部分是对 芯样端部进行处理。锯切芯样时应尽可能保证芯样不缺角、两端 面平行，可采用单面锯或双面锯。当芯样端部不满足要求时，可 采取补平或磨平方式进行处理

5.3.3对本条款的解释如下：

1钻芯设备应精心安装，钻机立轴中心、天轮中心（大车 前沿切点）与孔口中心必须在同一铅垂线上。设备安装后，应进 行试运转，在确认正常后方能开钻。钻进初始阶段应对钻机立轴

进行校正，及时纠正立轴偏差，确保钻芯过程不发生倾斜、 移位。 当出现钻芯孔与墙体偏离时，应立即停机记录，分析原因 当有争议时，可进行钻孔测斜，以判断是受检墙体倾斜超过规定 要求还是钻芯孔倾斜超过规定要求。 2因为钻进过程中钻孔内循环水流不得中断，可根据回水 含砂量及颜色，发现钻进中的异常情况，调整钻进速度，判断是 否钻进持力层。钻至墙体底部时，为检测墙体底沉渣或虚土厚 度，应采用减压、慢速钻进。若遇钻具突降，应即停钻，及时测 量机上余尺，准确记录孔深及有关情况。 当持力层为中、微风化岩石时，可将墙底0.5m左右的混凝 土芯样、0.5m左右的持力层以及沉渣纳入同一回次。当持力层 为强风化岩层或土层时，可采用合金钢钻头干钻的方法和工艺钻 取沉渣并测定沉渣厚度。 对中、微风化岩的持力层，可直接钻取岩芯鉴别；对强风化 岩层或土层，可采用动力触探、标准贯入试验等方法鉴别。试验 宜在距墙底1m内进行。 3芯样取出后，钻机操作人员应由上而下按回次顺序放进 芯样箱中，芯样侧表面上应清晰标明回次数、块号、本回次总块 表示第2回次共有5块芯样， 5 本块芯样为第3块）。及时记录孔号、回次数、起至深度、块数 总块数、芯样质量的初步描述及钻进异常情况。 检测人员对墙体混凝土芯样的描述包括墙体混凝土钻进深 度，芯样连续性、完整性、胶结情况、表面光滑情况、断口吻合 程度、混凝土芯样是否为柱状、骨料大小分布情况，气孔、蜂窝 麻面、沟槽、破碎、夹泥、松散的情况，以及取样编号和取样 位置。 检测人员对持力层的描述包括持力层钻进深度，岩土名称、

芯样颜色、结构构造、裂隙发育程度、坚硬及风化程度，以及取 样编号和取样位置，或动力触探、标准贯入试验位置和结果。分 层岩层应分别描述。 4芯样和钻探标示牌的内容包括：工程名称、墙体幅号、 钻芯孔号、芯样试件采取位置、墙体长度等，可将一部分内容在 芯样上标识，另一部分标识在指示牌上。对全貌拍完彩色照片 后，再截取芯样试件。取样完毕剩余的芯样宜移交委托单位妥善 保存。 5.3.4对本条款的解释如下： 2在钻芯法受检墙体的芯样中截取一批芯样试件进行抗压 强度试验，采用统计的方法判断混凝土强度是否满足设计要求 该方法在应用上存在以下一些困难：一是由于地下连续墙施工的 特殊性，评价单幅受检地下连续墙的混凝土强度比评价整个地下 连续墙工程的混凝土强度更合理。二是混凝土地下连续墙应作为 受力构件考虑，薄弱部位的强度（结构承载能力）能否满足使用 要求，直接关系到结构安全。综合多种因素考虑，规定按上 中、下截取芯样试件。 3一般来说，蜂窝麻面、沟槽等缺陷部位的强度较正常胶 结的混凝土芯样强度低，无论是严把质量关，尽可能查明质量隐 患，还是便于设计人员进行验算，都有必要对缺陷部位的芯样进 行取样试验。因此，缺陷位置能取样试验时，应截取一组芯样进 行混凝土抗压试验。 5对于地下连续墙混凝土芯样来说，芯样试件的选择、芯 样试件的切割和制作工艺不同，都可能导致试件强度的离散性较 大，故在选取芯样试件时，应观察芯样侧表面的表观混凝土粗骨 料粒径，确保芯样试件平均直径不小于2倍表观混凝土粗骨料最 大粒径。 为了避免再对芯样试件高径比进行修正，规定有效芯样试件 的高度不得小于0.95d且不得大于1.05d时（d为芯样试件平均

5.3.4对本条款的解释如下

1芯样试件抗压破坏时的最大压力值可能与混凝土标准试 件明显不同，芯样试件抗压强度试验时应合理选择压力机的量程 和加荷速率，保证试验精度。 根据地下连续墙的工作环境状态，试件宜在（20士5）℃的清 水中浸泡一段时间后进行抗压强度试验。但考虑到钻芯过程中诸 因素影响均使芯样试件强度降低，同时也为方便起见，允许芯样 试件加工完毕后，立即进行抗压强度试验。 2当出现截取芯样未能制作成试件、芯样试件平均直径小 于2倍试件内混凝土粗骨料最大粒径时，应重新截取芯样试件进 行抗压强度试验。条件不具备时，可将另外两个强度的平均值作 为该组混凝土芯样试件抗压强度值。在报告中应对有关情况予以 说明。 3、4混凝土芯样试件的强度值不等于在施工现场取样、成 型、同条件养护试块的抗压强度，也不等于标准养护28d的试块 抗压强度。 芯样试件抗压强度与同条件试块或标准养护试块抗压强度之 间存在差别，其原因主要是成型工艺和养护条件的不同，为了综 合考虑上述差别以及混凝土徐变、持续荷载等方面的影响，《混 凝土结构设计规范》GB50010在设计强度取值时采用了0.88的 折减系数。 大部分实测数据表明混凝土芯样抗压强度低于控制混凝土材 料质量的立方体试件抗压强度，但降低幅度存在较大的波动范 围，目前尚不能采用一个统一的折算系数来反映芯样强度与立方 体强度的差异。为了安全起见，本规程不推荐采用某一个统一的 折算系数，对芯样强度进行修正。 5与工程地质钻探相比，持力层钻芯的主要目的是判断或 鉴别持力层岩土性状，因单幅墙体钻芯所能截取的完整岩芯数量

3.10孔内成像法技术具有下列

（1）检测直观、精确检测缺陷位置；

（2）可对多重缺陷进行检测； （3）可对竖向缺陷进行检测； （4）可对墙身深度超深的墙体进行检测； （5）可对墙身钻芯孔进行复核检测 对于已经发现缺陷的墙体，如需进一步查明缺陷位置、范围 及程度以便分析原因或进行补强时，采用本方法可直观、准确地 查明缺陷的情况。 对已经采用其他检测方法进行了检测，但检测结果不明确或 不直观的墙体，若满足孔内成像检测的条件，可对其再次检测： 从而得到直观的结果，这就是墙体孔内成像的复核性检测。 5.3.11由于钻芯法的局限性，对孔墙身的裂缝延伸情况、缺陷 大小等无法作出准确检测，故采用孔内成像法作为钻芯法的一种 辅助验证方法，用于在钻芯法形成的孔内，获得缺陷部位的影 像。对本条各款的解释如下： 1成像分辨率越高越好，但过高的分辨率会大幅度增加视 频的数据量及检测成本， 我国的标准清晰度电视（SDTV）图像分辨率为720×576 像素，高清晰度电视（HDTV）图像分辨率为1920X1080像素。 取高清晰度电视图像分辨率作为成像仪的最低分辨率符合目前仪 器发展的水平，也兼顾了工程需要。 仪器的清晰度要求除分辨率外还有很多方面，包括对比度、 色度等等以及一定的主观因素，在条文中没有明确要求，但其清 晰度要以工程实际检测中能够无争议地分辨缺陷的形式、程度和 范围为标准。 深度是该检测中非常重要的数据，深度记录可以准确地体现 缺陷的位置。成像设备定位装置的作用不但可以稳定成像设备， 获取清晰图像，而且可以掌握成像设备与孔壁的距离，以便进行 缺陷宽度的定量分析。 2检测前应对仪器设备检查调试，保证主机电量充足，深

度记录装置工作正常，探头处于工作状态且响应正常，线缆长度 大于钻孔深度等。因为各工程的槽宽等条件不同，缺陷图像的尺 寸大小并不直接反映缺陷的真实尺寸大小，而是要有个换算值。 在需要定量表述缺陷时，就要事先在标准的槽宽条件下进行换算 值的标定。 3孔内清洁程度影响到图像的清晰度和质量，因此检测前 需进行孔内清理。 4检测时应根据工程特点及仪器使用要求，按照一定的速 度和方法进行检测。总的目标是全面清晰获得墙体孔内图像，为 后期分析提供准确、良好的数据。 7仪器在使用前已经进行了标定，有一个标定值，缺陷的 宽度等尺寸应按标定值确定。数据处理时，应将孔号、孔位、拍 摄范围（m）、缺陷位置（m）、缺陷形式、宽度（mm）等填写 入成像结果表格

6.1.1、6.1.2地下连续墙的成槽质量检测，抽测断面一般位于 槽段的跨中位置，当需要对槽段两端接头的刷壁情况进行检测 时，可在距离接头约50cm处各增加1个检测断面。 6.1.4基坑开挖前的抽水试验目的在于通过测试地下连续墙施 工完成后墙内外的水力联系，从而检查地下连续墙的渗漏情况 可在接头附近的基坑外设置观测并，在观测并达到稳定水位后 抽取坑内地下水的同时记录基坑外观测井的水位变化情况，如果 观测并的水位不变化或仅发生轻微变化，则认为该接头附近无明 细渗漏情况。 试验孔和观测孔的水位量测应采用同一方法和器具，可以减 少其间的相对误差；对观测孔的水位量测应量测读至毫米。采用 该方法应注意地下连续墙埋深范围内的工程地质和水文地质情 况，对于原本已有明显水力联系的场地不宜采用该方法检测接头 渗漏情况。

6.2.1地下连续墙施工中施工接头非常重要，若接头拔出过早， 昆凝土未完全凝固，便容易侧向鼓出，造成相临槽段施工困难的 事故，所以必要时应对槽段接头刷壁质量进行检测。在后行槽段 成槽结束后，应对先行相邻槽段端口全断面进行清刷除泥，并可 通过超声波法等检测方法检验刷壁质量，确保接头无夹泥，方可 下放钢筋笼、浇筑混凝土。 地下连续墙接头常用的形式：圆锁口管接头、工字钢接头

十字钢板接头、V形钢板接头、铰接接头和铣接头，如图10~ 图15所示GB／T 51365-2019 网络工程验收标准，

图10圆锁口管接头示意

图11工字钢接头示意

图12十字钢板接头示意

图13V形钢板接头示意

地下连续墙接头根据墙体结构形式、受力特征和止水要求可 选择非刚性接头（圆锁口管接头、铰接接头、铣接头）或刚性接 头（工字钢接头、十字钢板接头、V形钢板接头）。接头刷壁质 量检测工作应根据不同接头类型的特点展开。

6.3.2施工过程中，如果连续墙的施工时的先行幅和后继幅间 的接缝处易成为围护结构的薄弱环节，接头处很容易出现施工死 角，混凝土不能有效填充，易发生漏水、夹砂、夹泥等情况，影 响后期土方开挖、工程进度及增加施工成本。 由于相邻两幅地下连续墙存在混凝土浇筑时间不同、地质条 件变化等不确定因素，采用声波透射法对接头混凝土质量检测的 可靠性尚需要在大量的工程实际应用中验证。故本规程提出的声 波透射法检测结论仅作为参考，当声波透射法对接头混凝土质量 产生难以给出检测结论时，可结合开挖及其他技术手段对地下连 续墙接头混凝土质量进行验证。 在接头处采用声波透射法仅适用于在灌注成型过程中在接头 处已经预埋了声测管的相邻两幅地下连续墙；相邻两幅地下连续 墙在接头部位钻芯后也可采用本方法检测

GB／T 37995-2019 风力发电机组主传动链系统橡胶密封圈附录C伞形孔径仪计算槽宽的方法

C.0.2在检测过程中，受机械臂本身的弹力影响，无法长期保 持仅有两支机械臂与槽壁接触的工况，在检测过程中发生偏转后 就得到了四支机械臂均与槽壁接触的工况。由检测原理可知，在 四支机械臂均与槽壁接触时，1、3臂与2、4臂对槽宽的投影应 该相一致。但由于地下连续墙槽中心的走向测量值测量时存在偏 差，故引人修偏角度。 对于仅有两支机械臂与槽壁接触的情况，由于修偏角度无 法准确计算，故采用张开距离较短的两支机械臂的张开宽度在槽 宽上的投影作为当前位置槽宽。为了提高检测的准确性，检测前 应尽量准确测得地下连续墙槽中心的走向α