标准规范下载简介

DBJ50T-243-2016 重庆市住宅建筑结构设计规程

3构造柱应与每层圈梁连接，或与现浇楼板可靠拉接

3墙体的竖向和横向分布钢筋配筋率均不应小于0.30%， 并应采用双排布置：双排分布拉结钢筋的间距不应大于600mm， 直径不应小于6mm。 4墙体的端柱纵向钢筋配筋量应不小于0.005A和412 的较大值，箍筋最小直径不应小于6mm，沿竖向最大间距不大 于200mm.

1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不同 的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面用词采用“必须”；反面词采用严禁”。 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应是这样做的 用词： 正面词采用“宜”：反面词采用不宜”。 表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指定应按有关标准.规范及规程执行时，写法为应符 合··的规定”或“应按执行”。

T／CBDA 21-2018 轨道交通车站标识设计规程 《建筑结构可靠度设计统一标准GB50068 《建筑结构设计术语和符号标准》GB/T50083 《建筑结构荷载规范》GB50009 《混凝土结构设计规范》GB50010 《砌体结构设计规范》GB50003 《建筑抗震设计规范》GB50011 《建筑抗震设防分类标准》GB50223 《建筑地基基础设计规范》GB50007 9 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204 10《砌体结构工程施工质量验收规范》GB50203 11 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGI3

重庆市住宅建筑结构设计规程

45 46 规定 47 47 47 49 51 51 52 52 Z 54 54 55 59 61 61 62 墙砌体房屋 63 63 65 65

1..1本条明确规程的制定自的和原则。本规程根据国家现行 标准《工程结构可靠度设计统一标准》GB50153及《建筑结构可 靠度设计统一标准》GB50068的原则制订。 1..2本条规定了规程的适用范围，包括多层和高层住宅建筑

1.3吊脚结构如图2.1.3所示意。当坡地坡度较缓，高差较 时，设计时可根据内力分析结果判断是否按吊脚结构设计。

2.1.4掉层结构如图2.1.4所示意

图 2. 1. 3吊脚结构示意图

图2.1.4掉层结构示意图

3.1.4关于高宽比限值的规定，《建筑抗震设计规范》GB500！ 中砌体结构未予区分，均采用不宜”；而小砌块和多孔砖体！ 屋在行业标准中采用“不应”。本条根据重庆地区使用经验进 了适当放宽。

采敢措施确保基础嵌固条件的有效性。设计时，山地结构应尽重 设置在地质条件较好的地基和稳定的边坡上，对边坡体应进行来 定性评定和边坡支护设计，边坡必须达到稳定且严格控制变形 支护设计时需考虑罕遇地震作用下边坡动土压力对支护结构日 影响，要求达到罕遇地震作用下边坡结构不破坏的性能要求，

3.2.2针对重庆地区特点规定了沉降缝和防震缝的设置要求。

2.2针对重庆地区特点规定了沉降缝和防震缝的设置要求。 重不规则和特别不规则的划分参照《建筑抗震设计规范》GB 011 的规定执行。

规定了山地建筑结构的布置愿

1规定了掉层结构掉层部分允许的最大高度。由于掉层高 度越大，掉层结构不规则性越显著，且边坡稳定性更难控制，边坡 治理难度更大，因此区分不同岩土条件对其高度进行了规定。当 实际情况无法满足本条要求时，应进行详细的可行性技术论证。 需要注意的是当下接地端有全嵌固地下室时，应尽量选择地下室 顶面作为嵌固端，掉层高度为全嵌固地下室顶面到上接地端的 距离。 2山地建筑结构由于先天的不规则性，扭转效应明显，因此 设计时应尽可能合理布置结构，减小扭转的不利影响。对于掉层 结构，当多数抗侧力构件位于上接地端时，可加强连接掉层部分 与上接地端的上接地端楼盖当多数抗侧力构件位于下接地端 时，可不设置掉层与上接地端的连接楼盖，上接地端竖向构件底 部可采用滑动支座：其他情况时，可采用调整构件截面及增减剪 力墙布置等措施。对于吊脚结构，吊脚部分竖向构件的刚度分布 宜尽可能均匀，以减小扭转效应。 3山地结构不规则性明显，受力复杂，故将其作为一种复杂 结构形式，其他复杂结构形式按《高层建筑混凝土结构技术规程》 IG3界定。考愿到山地结构的复杂性，不宜采用连体结构。 4多塔楼结构.体型收进及悬挑不规则结构等，均属于竖向 不规则，应避免与掉层结构刚度突变部位重合。

3.2.4对山地建筑结构的两种主要结构类型即吊脚结构和

结构的侧向刚度进行了规定。对吊脚结构，吊脚部分竖向构件长 短不一，刚度差别较，应尽可能采敢措施减小刚度不匀程度， 避免较天的扭转效应；同时要求吊脚部分与上层对应部分的刚度 比不小于1，避免吊脚部分形成薄弱层。对掉层结构，以上接地面

为界，分别控制上，下两部分结构的侧向刚度比，控制上接地层 层范围内结构刚度，减小扭转效应。

3.2.5为了避免掉层和吊脚部分形成薄弱层，相比普通结构，

高丁带脚和掉层部分结构相比 接地层的安剪承载力比的限值。 3.2.6一懂房屋因地形需要架设大桥主要是指一侧是挡墙的情 形。当采用滑动支座时，应采用限位装置或其他在罕遇地震下的 防脱落措施。

3.3.2参照《混凝土结构设计规范》GB50010和《工程结构可靠 度设计统一标准》GB50153的表述，引入了“持久设计状况，短暂 设计状况和地震设计状况”

楼板不连续，复茶结构和楼梯的计算模型加以规定。复茶结构主 要指带转换层的结构.带加强层的结构，错层结构，连体结构以及 竖向收进.悬挑结构等复杂高层结构，以及山地建筑结构，退台转 换花园洋房结构等。对于错层，跌层等住宅结构，当错层较大或 跌层楼板开洞面积较大时，宜采用弹性楼板或分块弹性楼板的非 层模型的空间分析模型进行计算复核。楼板开洞角部宜适当增 加板厚和配筋，异形板的角部宜配置放射状构造钢筋。

3.3.6明确了山地建筑结构的风压高度起算点强调地震作

坡地动力放大效应：山地建筑结构分析计算时可对结构模型进行 力学上的简化处理，使其既能反映结构的受力性能，又适应于所 选用的计算分析软件：吊脚结构的吊脚部分，应纳人整体结构计 算模型；由于掉层结构的质量和刚度分布不均匀，因此应考虑其 双向水平地震作用下的扭转效应： 考虑到山地建筑结构的不规则性，在采用振型分解反应谱法 时，将振型参与质量之和占总质量的比例由90%（抗震设计规范）

提高到95%。 山地建筑常常无全地下室，因此需对高层山地结构进行军 地震下的抗倾覆验算。

3.3.7设计需要时可根据《建筑抗震设计规范》GB50011进行 抗震性能化设计。

4.1.1建筑场地抗震地段的划分见现行《建筑抗震设计规范 GB 50011 。

4.1.2因建设用地日趋紧张，必要时有可能选择有不良地质

4.1.2因建设用地日趋紧张，必要时有可能选择有不良地质现 象的地段作为建筑场地，这时应对不良地质进行可靠的防治。滑 坡防治措施有：地表排水、地下排水、减重、反压抗滑挡墙、抗滑 桩.抗滑键.锚索.锚拉桩，支撑盲沟.滑带土改良等。危岩崩塌防 治措施有：支撑.锚固.充填灌浆清除，拦石墙（堤）.拦石网·防护 网等。泥石流防护措施有，控制水源的治水工程，如排水渠，泄洪 沟等。控制土石源的治土工程，如拦渣坝，挡土墙等。排导工程 如导流堤（坝），排导槽，渡槽等。岩溶，土洞，采空区可能引起的 塌陷防治措施有：充填.灌浆洞底支撑，洞内衬砌，跨越及桩基穿 越等。 4.1.4边坡上的建筑因地基一侧临空，相应地基承载力有可能 降低。因此，基础工程设计时不仅应进行边坡稳定性验算，还应 进行边坡地基承载力验算。考虑到基础离坡面较远时地基承载 力受边坡影响较小，为简化分析，给出了需要按边坡地基进行承 载力验算的条件。对土质边坡，本规范给出的条件与国标《建筑 地基基础设计规范》GB50007给出的需进行边坡稳定性验算的 条件一致。对无外倾结构面的岩质边坡，基础外边缘与边坡坡脚 连线倾角大于45°者均需进行边坡地基承载力验算。同时，考 急到破碎或极破碎摔岩质边坡与土质边坡较接近，为安全起见，对 破碎或极破碎岩质边坡，采用与土质边坡相同的条件。另外，考 虑到填士与岩体性质差异大，偏安全，本规范给出的外侧有填土

象的地段作为建筑场地，这时应对不良地质进行可靠的防治。滑 坡防治措施有：地表排水、地下排水、减重、反压.抗滑挡墙、抗滑 桩.抗滑键.锚索.锚拉桩，支撑盲沟.滑带土改良等。危岩崩塌防 治措施有：支撑.锚固.充填灌浆清除.拦石墙（堤）.拦石网·防护 网等。泥石流防护措施有：控制水源的治水工程，如排水渠.泄洪 沟等。控制土石源的治土工程，如拦渣坝，挡土墙等。排导工程 如导流提（坝），排导槽.渡槽等。岩溶，土洞，采空区可能引起的 塌陷防治措施有：充填.灌浆.洞底支撑洞内衬砌，跨越及桩基穿 越等。

4.1.4边坡上的建筑因地基一侧临空，相应地基承载力

降低。因此，基础工程设计时不仅应进行边坡稳定性验算，还应 进行边坡地基承载力验算。考虑到基础离坡面较远时地基承载 力受边坡影响较小，为简化分析，给出了需要按边坡地基进行承 载力验算的条件。对土质边坡，本规范给出的条件与国标《建筑 地基基础设计规范》GB50007给出的需进行边坡稳定性验算的 条件一致。对无外倾结构面的岩质边坡，基础外边缘与边坡坡脚 连线倾角天于45"者均需进行边坡地基承载力验算。同时，考 急到破碎或极破摔岩质边坡与土质边坡较接近，为安全起见，对 破碎或极破碎岩质边坡，采用与土质边坡相同的条件。另外，考 葱到填土与岩体性质差异大，偏安全，本规范给出的外侧有填土

的岩质边坡进行边坡地基承载力验算的条件与外侧无填土的岩 质边坡相同。对桩基础，基础外边缘取嵌岩面处桩的外边缘。

的岩质边坡进行边坡地基承载力验算的条件与外侧无填土的岩 质边坡相同。对桩基础，基础外边缘取嵌岩面处桩的外边缘。 4.1.5本条给出了土质边坡，破碎或极破碎岩质边坡和有外倾 结构面的岩质边坡地基承载力特征值的确定方法。先通过边坡 稳定性分析，反算求出基础底面极限压力（即边坡地基极限承载 力），再由此计算边坡地基承载力特征值。 边坡稳定性要求和边坡地基承载力要求是不同的，对永久岩 石边坡地基，要求承载安全系数接近或等于3；对永久土质边坡地 基，要求承载安全系数接近或等于2。这就是说，边坡地基承担的 基底压力按这样的倍数放天后边坡稳定系数仍不小于1时，边坡 地基承载才满足安全系数要求。显然，边坡稳定性分析评价不能 代替边坡地基承载力验算。 4.1.6本条给出了无外倾结构面.岩体完整较完整.较破碎且

4.1.6本条给出了无外倾结构面岩体完整较完整.较破码

4.2.2已有研究分析表明，局部场地效应对结构的地震响应

一定的影响。本条在《建筑抗震设计规范》GB50011场地类别划 分的基础上，给出了接局部场地条件确定场地类别的方法。偏安 全考虑，取较厚的覆盖层厚度。

根据重庆市大量的成功工程经验，岩石地基时可部分采 地基基础部分采用桩基。由于岩石地基刚度大，一般可不

4.3.1根据重庆市大量的成功工程经验，岩石地基时可部分

4.3.1根据重庆市大量的成功工程经验，岩石地基时可

考愿不均匀沉降带来的不利影响，故同一建筑物中充许使用多种 基础形式，如桩基与独立基础并用，条形基础，独立基础与桩基础 并用等，但应根据工程实际情况采用加强上部结构或基础梁等措 施，减小不均匀沉降。 1.3.2同一结构单元建筑地基主要受力层范围内，下卧基岩表 面坡度大于1：10，或有孤石，石芽存在时属土岩组合地基。密布 石芽指的是石芽间距小于2m，混凝土置换厚度宜大于0.5m。当 地基变形不满足要求时，应采用桩基或梁，拱跨越等处理措施，但 此时不属土岩组合地基。

考不均匀沉降带来的不利影响，故同一建筑物中充许使用多种 基础形式，如桩基与独立基础并用，条形基础，独立基础与桩基础 并用等，但应根据工程实际情况采用加强上部结构或基础梁等措 施，减小不均句沉降

面坡度天于1：10，或有孤石石芽存在时属土岩组合地基。密才 石芽指的是石芽间距小于2m，混凝土置换厚度宜大于0.5m。 地基变形不满足要求时，应采用桩基或梁，拱跨越等处理措施，1 此时不属土岩组合地基。

4.3.3压实填土地基包括分层压实，实.强，强夯置换地基

当填土地基侧向临空，底面坡度天于1：5时应验算其稳定性。 填土均匀性主要指处理后压实填土及下卧未处理填土厚度差异， 考虑是否存在不均匀沉降，必要时采敢处理措施。填土密实性， 压缩性决定填土地基处理方法，如填料细粒成分含量或含水量 高，则填土压缩性高，或填土极松散，密实性差则采用强夯置换处 理。未经处理密实性差的下卧填土存在自重沉降，应引起重视。 立于河岸边或有地下水的填土地段应充分考虑压实地基以下未 经处理的填土遇水湿陷沉降，经历几个水文年后，湿陷性可消失。 填料对基础有腐蚀性的不应作为压实地基。考虑到压实填土以 上几个因素，加强基础及上部结构刚度是必要的。

4.3.4此处洞穴地基指在建筑地基范围内存在洞穴，或洞穴

4.3.6在岩石地基中软，硬岩相间出现很常见，为安全合理的

用地基，有必要验算软弱下卧层地基的承载力

5.1.1本条给出了钢筋混凝土结构通常采用的结构体系

程中混凝土结构仅包含了异形柱框架结构，考虑到重庆市属于较 低烈度区山地结构及复杂结构较多的特点，设计时有些技术内 容暂无规范可循，此次修订扩大了混凝土结构体系适用范围。

单跨框架结构体系几余度少，不符合多道设防的抗震概念设 计，震害表明其抗倒塌性能较差，鉴于框支框架的重要性，规定其 不应采用单跨框架结构；考愿异形柱抗震性能相对较差，框支柱 不应采用：对于部分框支剪力墙结构高位转换层位置的规定在国 家现行规范中未明确给出，根据重庆大学的高位转换试验和计算 分析给出了在重庆抗震设防6度地区限值可取为7层，需要指出 的是国家规范规定的是在地面以上设置转换层的层数，由于重庆 地区结构常存在半地下室等情况，故将其改为在嵌固端以上 5.1.8山地建筑结构通过对接地部位楼层提高一级抗震等级： 以适当提高薄弱部位的抗震性能。特一级时，可采取两个不同力

以适当提高薄弱部位的抗震性能。特一级时，可采取两不不同力 学模型的软件进行对比分析，并采取对关键构件进行性能化设计 等措施，以保证结构性能，

5.1.9山地建筑结构竖向构件的多标高约束特点决定了剪力培

5.1.9山地建筑结构竖向构件的多标高束特点决定了剪力墙 底部加强区范围的确定较为复杂，根据现有分析，上接地端处剪 力墙底部是受力较大且破坏较为突出的部位。从偏安全角度考 急，客类结构中剪力墙底部加强区均从上接地端起算是合理的： 考愿最高约束层以下结构内力变化大，均应按底部加强区处理。 相关示意见图5.1.8

图5.1.8剪力墙底部加强区

件强剪弱弯”调整系数。我国现行规范仅对剪力墙底部加强区 剪力进行放大，一，二和三级抗震等级时放大系数分别敢1.61.4 和1.2，如图5.2.4（d)所示，对一级抗震等级剪力墙的底部加强 区以上部位《建筑抗震设计规范》GB50011规定剪力相应调整， 但未给出其体放大系数，《高层建筑混凝土结构技术规程》JIGI3 采用的系数为1.3，此外，二，三级抗震等级时底部加强区以上部 位剪力未进行放大，抗剪安全性存在隐惠。而国外规范对加强部 应以上都考愿了“强剪弱弯的调整，美国规范采用计算剪力乘以 系数的需求剪力进行设计：欧洲规范考虑弯曲超强对剪力墙剪力 计算值乘以不小于1.5的增大系数，对框剪结构等双重结构体系 取如图5.2.4（b）所示设计剪力包络，对剪力墙1/3高度以上考虑 高振型影响取值较大，部剪力设计值不小于底部设计值的一 半；新西兰规定剪力设计值Vu一v中owVe（图5.2.4（c)），其中 为和结构基本周期相关的动态剪力放大系数，以30层结构为例， 0为2.3，中w为弯矩超强系数，一般大于1.4。因此，有必要对底 部加强区以上部位剪力调整进行改进。通过初步分析表明，对于 级抗震等级剪力墙，按图5.2.4（e）所示的调整，基本可保证剪 力墙构件实现“强剪弱弯”，对于二，三抗震等级，放天系数按1.4， 1.2类推。

5.2.5按新版规范调整了扭转控制指标限值。

2.5按新版规范调整了扭转控制指标限值。

图5.2.4剪力墙抗剪能力调整措施示意

良据规范组已有分析研究结果取消扭转周期比限值。其理 如下： 1）周期比是影响结构扭转效应的因素之一。在偏心率e/ 较小时（如0.3时），非耦联周期比T/T，一1时扭转 效应有值，在T/T，1时扭转效应随着T/T，的增 大而增大，在T/T>1后扭转效应随着TT，的增大 而减小：当e/r较大时，扭转效应在Te/T，一1时并无峰 值，而一直是随着T/T，的增大而增大。 2）周期比控制指标的提出依据是非耦联周期比>0.8后 扭转效应/&急剧上升，并认为非耦联周期比与耦联 周期比在0.85～0.9之间时相差小，继而规范采用耦 联周期比来作为控制指标。然而事实上，分析表明耦联 周期比与非耦联周期比是有差别的，且差别随看着偏心 率的增大而增大。此外，非耦联周期比的确定相当困 难，应用麻烦，可操作性差。 3）规范规定的耦联周期比限值0.9和0.85仅对偏心率e/ 0.1的规则结构才可能起控制作用，偏心率大时耦联 周期比将不起控制作用，但其影响体现在位移比上，此 时位移比起控制作用。而规则结构本身的扭转效应小， 由于限制耦联周期比限值而必须采取调整结构布置显 得没有必要。况且规则结构计算周期比时并未考虑偶 然偏心的影响，耦联周期比难以准确计算，且规则结构 在周期比为1附近扭转效应有峰值，并非周期比越小扭 转效应越小，严格控制耦联周期比似乎雄以达到预期 目的。 4）采用周期比控制指标容易产生不合理现象：不满足周期 比要求的规则结构可通过增加漏心满足要求，这与限 制周期比的自的相悸；同一满足规范要求的较小耦联 周期比可能对应扭转刚度较大和较小两种情况，说明

满足周期比要求的结构不一定具备预期的抗扭刚度， 耦联周期比并不能直接反映抗扭刚度与侧向刚度的关 系某些平动刚度大的结构周期比不满足要求，但水平 位移却很小，其抗震性能未必比水平位移接近规范限 值周期比未超的结构差。 5）国外除欧洲规范外都未将周期比作为控制指标，而欧洲 规范中规定r（刚度回转半径）三IS（质量回转半径）， 相当于规定了T/T≤1。 6扭转不规则结构相对规则结构来说区别在于扭转振动 可能较大幅度增大某端竖向构件的位移和层间位移以 及使竖向构件本身产生扭转变形，而构件层间位移由 规范规定的最大弹性层间移角限值来限制，扭 转位移比限值可以一定程度上限制构件扭转角的 大小。 因此，扭转周期比并不直接反映结构扭转效应的大小，它只 是影响扭转效应的因素之一，只在结构偏心率较小时才起控制作 用，一般情况下由位移比控制，位移比总体上反映了结构扭转效 应的天小，控制周期比的目的仍是控制扭转位移比等扭转效应， 对于较为规则的结构原则上考虑了偶然偏心的扭转位移比控制 主了，基本可以控制扭转刚度不致过弱，从弹性反应角度来看，控 制了位移比后理论上无须再对周期比进行控制，非线性动力分析 结果也表明结构的扭转非线性反应受构件的弹性最大层间位移 角值的控制最为明显，受耦联周期比控制不明显，并未随其增大 而增天。基于以上分析，取消了扭转周期比的限制。广东省《高 层建筑混凝土结构技术规程》也基于此取消了扭转周期比的 限制。 2适当有条件放松扭转位移比 扭转位移比为在考愿偶然偏心影响的规定水平地震力作用 下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移与该楼层平均值的

寸于一般结构，与国家现行规范规定一致，即最天层间位移 规范相应限值的40%时，扭转位移比可放松至1.6。但实 时注意以下几点： 1偏置裙房：当结构底部有较大偏置裙房时，扭转位移比 往往很大，但楼层层间位移角却很小。结构非线性地震 扭转效应分析表明，扭转位移比可有条件的放松到1.8， 但需对相应竖向构件进行抗扭承载力验算，当扭转位移 比为1.5和1.8时，弹塑性扭转位移角可取弹性扭转位 移角的1.2和2.5倍，位移比为中间值时可线性播值。 2）山地掉层结构：山地掉层结构由于上接地面嵌固作用， 致使上接地部位竖向构件相比掉层部分竖向构件层间 位移角明显偏大，若采用层间位移计算出的扭转位移比 数值很大，但此时楼层层间扭转角并不一定很大，因此 可用楼层水平位移计算此时的扭转程度，但应对上接地 竖向构进行抗扭验算和加强延性措施。 3）楼板假定：一般情况下扭转位移比计算时采用刚性楼板 假定，但对于楼板开洞较多时可采用分块刚性或弹性楼 板：错层结构采用分块刚性楼板： 4）连体结构：一般情况可分塔复核扭转位移比，计算模型 根据情况分别采用连体整体模型和单塔模型分别验算。 对复杂结构还应根据结构实际情况，通过结构动力特性 和地震反应特点分析进行分段分塔计算扭转位移比。

5.3.1 对结构构件的截面尺寸进行了补充规定。鉴于截

较小时施工质量等不易控制，对框架梁的截面高度和短肢剪力！ 的截面厚度适当提高了要求，对异形柱的截面进行了补充规定

需要注意的是，对“一”字形柱需进行稳定性验算和节点抗剪验 复核截面厚度，且其厚度应满足纵筋锚固要求。

5.3.8山地建筑结构的框架柱在各接地部位均为抗震性能控

吊脚竖向构件通过楼盖与接地构件或其基础进行连接，适当 加强楼盖结构的板厚和配筋构造要求，一方面有利于水平力传入 地基，另一方面有利于提高结构整体抗扭能力。 研究表明，掉层结构竖向构件通过接地楼盖与上接地端竖向 构件基础进行连接，一方面有利于水平力传入地基，加强上接地 端的联固作用，另一方面有利于提高结构整体抗扭能力。当设置 接地端楼盖时，对接地楼盖分多层和高层分别限制最小楼板厚 度：当未设置接地楼盖时，对上接地层楼盖进行了最小楼板厚度 限制。以上部位的配筋采敢双层双向通长设置及提高配筋率的 要求，以保证水平力的有效分配和传递。设置的拉梁在地震作用 下受力较大，宜按偏拉构件进行设计，纵筋最小配筋率限值增加 0.1%，并应适当加强箍筋提高其变形能力。 5.3.10本条规定了坡屋面的设计要求。多层住宅建筑中坡屋 面比较常见实际计算时常有设计者将之简化为平屋面处理，但 应充分考虑其荷载其及产生的推力。屋面跨度较大时屋面折梁 下宜设置水平联系梁，此联系梁常常受拉力较大，应根据实际结 构受力情况进行配筋计算。

5.3.10本条规定了坡屋面的设计要求。多层住宅建筑中

5.3.10本条规定了坡屋面的设计要求。多层住宅建筑

面比较常见，实际计算时常有设计者将之简化为平屋面处理 立充分考虑其荷载其及产生的推力。屋面跨度较天时屋面护 下宜设置水平联系梁，此联系梁常常受拉力较大，应根据实防 构受力情况进行配筋计算，

6.1.1对原规程进行了修改。考虑重庆地区的应用情况

50011第7.1.7条，并考虑重庆地区烈度较低等特点给出。其中 第5款中考愿到错层结构对墙体承载力影响较大，增加广多孔砖 多层砌体房屋，空心砌块多层砌体房屋不宜采用错层的规定；第7 款中考愿到2008年汶门地震后重庆市要求楼，屋面尽量采用现 尧钢筋混凝土板，要求多层砌体房屋楼盖和屋盖宜采用现浇钢解 混凝土板。近年来，轻钢屋盖住宅建筑在重庆地区有应用，增加 厂其与主体结构的连接要求。由于对掉层研体房屋的研究不多， 为安全起见，第8款建议不宜采用此类结构，当条件限制需采用 时，掉层研体房屋掉层部分落地墙体应加强，圈梁和构造柱从严 设置，掉层与边坡宜分离。

性能，需对多层砌体房屋的层高进行限制。 6.1.5本条规定了最小墙厚的要求。承重墙墙体厚度是根据 砌体结构设计规范》GB50003第10.1.2条给出。隔墙和填充墙 墙体厚度根据《砌体结构设计规范》GB50003第6.3.3条给出。 6.1.6本条是基于原规程第4.1.2条和第4.1.3条，根据《砌体 结构设计规范》GB50003第10.1.12相关内容的要求修改。考虑 到经济的发展,将最低砂浆强度等级由 M2.5提高到M5。

6.1.5本条规定了最小墙厚的要求。承重墙墙体厚度是根据 《砌体结构设计规范》GB50003第10.1.2条给出。隔墙和填充墙 墙体厚度根据《砌体结构设计规范》GB50003第6.3.3条给出。 能能

6.3.14为防止和减轻房屋顶层墙体由于温差和砌体十缩变形 引起的墙体裂缝，并结合重庆地区的工程实践而提出的措施。当 有实践经验时，也可采敢其他措施，

图 7. 1.1 底部局部框架砌体房屋

底部的框架梁或剪力墙，除楼梯间附近的个别墙段外应对子 该条文属强制性条文，但限制偏严，设计时很难做到全都由柜 梁转换，实际上汶地震.芦山地震中存在非框架梁转换的底 结构并不明显比砌体结构抗震性能差，因此，对于低刻度区可 当放宽此要求，“非框架梁转换的墙体截面面积不超过总墙体 面面积的30%”是基于实际应用的可行性给出的

7.1.3底部局部混凝土框架砌体房屋往往由于混凝土部分

后砌体部分刚度小的较多，扭转效应大，砌体刚度大，吸引较多 震力，但砌体部分强度相对低，易产生破坏，因此，混凝土框架

部分应加强刚度，增设抗震墙，减小扭转。当增设嵌砌于框架柱 的砌体抗震墙有困难雄时，应增设钢筋混凝土短墙和增强框架柱的 刚度，使结构层内刚度尽量均匀布置，同时为了防止扭转破坏，应 采取措施增强结构的抗扭能力。如砌体外墙加密圈梁和构造柱， 形成较强的约束砌体，或采用配筋砌体。 715树宗子 用数皇低無

仍可采用底部剪力法，但需对地震作用效应进行调整。

7.3.1给出了上部砌体结构设置构造柱的要求，内容与《建筑 震设计规范》GB50011相同

.2给出了过渡层墙体的构造要求，内容与《建筑抗震设计规 GB 50011 相同。

7.3.2给出了过渡层墙体的构造要求，内容与《建筑抗震

7.3.3规定了底部的钢筋混凝土抗震墙的构造措施DB34／T 4168-2022 装配式混凝土T梁工业化建造技术规程.pdf，在与《建筑

抗震设计规范》GB50011的内容保持一致的基础上，第1款明确 了墙体边框柱的尺寸，较抗震规范详细；第4款较抗震规范条文 细化，明确了抗震设计时底部抗震墙端柱按三级抗震等级墙体的 构造边缘构件的具体配筋要求。

7.3.4规定了底层采用约束砖砌体抗震墙的构造要求,内容

本与《建筑抗震设计规范》GB50011保持一致GB／T 51292-2018 无线通信室内覆盖系统工程技术标准，新增了在墙体

本与《建筑抗震设计规范》GB50011保持一致，新增了在墙体半 高处设置的水平连系梁的县体做法

7.3.6在与《建筑抗震设计规范》GB50011的楼盖要求保持