JGJ／T 483-2020 标准规范下载简介

JGJ／T 483-2020 高强钢结构设计标准(完整正版、清晰无水印)

构或含有高强钢构件的结构，均应按现行国家标准《建筑抗震设 计规范》GB50011的规定进行抗震设计，其中的高强钢构件尚 应满足本标准有关的抗震构造措施要求。

3.1.7本条是参照现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定，并依照高强钢的性能，适当提高安全度的要求制 定的。

3.2.1一般来说，与普通强度钢材相比，高强钢的屈强比高， 伸长率低，使得其延性降低，因此高强钢用于抗震钢结构时宜采 用现行国家标准《钢结构设计标准》.GB50017的抗震性能化设 计，充分利用其弹性承载力而非耗能能力，故不宜将高强钢用于 塑性耗能区，如用于塑性耗能区，则必须符合现行国家标准《钢 结构设计标准》GB50017中对于塑性耗能区的材料要求。 为弥补屈强比要求的降低，本条规定了使高强钢构件在强烈 地震下仍然处于弹性状态的具体抗震措施 对于采用可靠避震措施的建筑，结构构件在强烈地震下仍然 处于弹性状态，高强钢也可应用于这类建筑。 关于强柱弱梁及强框架弱支撑的具体设计要求和延性等级的 划分见现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定。

3.2.2结构构件的长细比和截面板件宽厚比不仅对构件白

影响较大，同时也是影响用钢量的重要因素甘肃省市政工程预算定额2018 第四册 隧道工程，因此有必要租 延性要求规定合理的长细比和截面板件宽厚比。

3.2.3对于本标准第3.2.1条规定的高强钢构件应用于

4.1.3耐候钢是通过添加少量合金元素Cu、P、Cr、Ni等，使

等级的高强度耐候钢材。

4.2.2对于高强钢，普通螺栓连接的强度指标偏低，如A级螺 栓8.8级抗拉强度设计值为400N/mm²，但仍小于Q460钢材强 度设计值410N/mm²，即普通螺栓不适宜在高强钢的连接中使 用。因此，本条规定高强钢结构宜采用高强度螺栓连接。

定一致。交货状态可由钢结构施工单位在确保成品性能的前提下 依据加工工艺确定。 4.3.2本条与现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的 规定一致。冷弯试验应按现行国家标准《低合金高强度结构 钢》GB/T1591和《建筑结构用钢板》GB/T19879中的方法 进行。

4.4.12013年11月本标准编制组开展对我国高强钢、建筑用 钢板的性能数据的调研工作，基于调研数据和独立试验，进行了 可靠度分析，提出了设计指标和建议本构模型。截至2014年5 月，共有6家钢铁企业提供了各自生产的高强钢材相关性能数 据、材性试件。本标准的高强钢设计指标仅针对上述6家钢铁企 业，即：鞍山钢铁、舞阳钢铁、安阳钢铁、马鞍山钢铁、武汉钢 铁、莱芜钢铁。 各钢铁企业所提供的本厂生产的高强钢级别和相关性能数据 的数量见表2，所提供的高强钢材性试件的强度等级和数量见 表3。

表2各企业提供的本厂生产钢材性能数据的数量

表3各企业提供的材性试件数量

表4Q460GJ、Q500、Q550、Q620及Q690钢材抗力分项系数YR

图1高强钢的本构模型

（2）对Q500钢、Q550钢、Q620钢、Q690钢，采用图 ）所示无屈服平台的本构模型

Q460钢材的强度参数应符合现行国家标准《钢结构设计标 准》GB50017的规定，其他高强钢的强度参数应按表4.4.1采 用：应变参数、弹性模量及其他物理性能指标应按表5采用。

表5高强钢的物理性能指标

.4.3鉴于高强钢结构使用的自身特点，不考虑采用三级对提

5.1轴心受力构件的强度

5.1.1本条为轴心受力构件的强度计算要求。

国际常用钢结构设计标准中，轴心受拉构件的承载能力计算 通常考虑两种破坏状态：毛截面屈服和净截面拉断。 1毛截面的平均应力达到材料的屈服强度：构件将产生很 大的变形，即达到不适于继续承载的变形极限伏态，其计算公 式为：

V <= J 4 1

式中：YR一一抗力分项系数。 2净截面的平均应力达到材料的抗拉强度fu，即达到最大 承载能力的极限状态，其计算式为：

YuR YuR YB YR

5.1.4某些情况下，由于构件截面存在“剪切滞后”会导致并非

5.1.4某些情况下，由于构件截面存在“剪切滞后”会导致并非

5.1.4某些情况下，由于构件截面存在“剪切滞后”会导致并非 全部截面直接传力，或者截面上正应力分布不均匀，这时应考虑采 用有效截面系数对截面积折减，形成有效净截面或者有效截面，

5.2轴心受压构件的稳定性

当入>50ek时： ho/tw≤［[21—20(β—1)Jek+0.42β)

ho/tw<(41+β)ek

当入≥>52ek时：

6/t<(41+)e

4等边角钢肢的宽厚比限值，主要是考虑到高强度角钢应 用的需要。不等边角钢没有对称轴，失稳时总是呈弯扭屈曲，稳 定计算包含了肢件宽厚比影响，不再对局部稳定作出规定。 对中等以上长细比压杆的板件宽厚比限值，只有一部分乘以 钢号修正系数εk，有利于高强钢材更充分地发挥作用。

条规定。钢管不能利用屈曲后强度，且目前国内对Q500及以上 等级钢管的局部稳定研究较少，因此趋于保守地沿用原限值。 5.3.2板件宽厚比限值根据等稳定性准则确定，因此，当构件 实际压力低于其承载力时，相应的局部屈曲临界力要求可以降 低，从而宽厚比限值可放宽。

5.3.3本条采用有效截面法计算轴心受压构的屈曲后强度，

的设计公式与数据的吻合较好。

图5焊接H形截面数据与本条设计公式的对比

图7焊接箱形截面数据与本条设计公式的对比

6.2受弯构件的稳定性

6.2.2日本学者根据不同国家的大量焊接梁试验资料统计分析， 1 直曲线的指数n=2.0。指数n的主要影响因素是高宽比（截面 上下翼缘中面距离和截面受压翼缘宽度的比值：hm/b1，长细比 影响很小，因此，将指数n与截面的高宽比联系建立函数关系。 分析107根不同跨度、截面尺寸的高强度钢材焊接工字形截面简 支梁，将构件按照截面高宽比分为8组，经过参数分析得到指数 n的计算式如下。

6.3受弯构件的局部稳定性

6.3.1工字形截面梁采用Q500及其以上等级的高强度钢材， 计算梁抗弯强度时取x三1.0，为弹性设计，6/t≤15ek。采用 Q460、Q460GJ钢材，计算梁抗弯强度时取x=1.05，考虑截 面塑性发展，6/t≤13ek。 箱形截面梁采用Q500及其以上等级的高强度钢材，计算梁 抗弯强度时取x=1.0，为弹性设计，6/t<46ek。采用Q460、 Q460GJ钢材，计算梁抗弯强度时取x=1.05，考虑截面塑性

7.1拉弯和压弯构件的强度

7.2压弯构件的稳定性

N ≥ 0. 2时： p.N

N <0. 2时: d.N.

图9残余应力对平面内稳定的影响

N 8M, ≤1. 0 p.N 9,Mux

N M ≤< 1. 0 24.N. d,Mux

图10弯矩作用平面内稳定公式对日

平面内的双轴对称实腹式工字形和箱形截面的压弯构件稳定性采 用的线性相关公式偏于安全，但可以使双向弯矩压弯构件的稳定 计算与轴心受压构件、单向弯曲压弯构件以及双向弯曲构件的稳 定计算相互衔接，因此本标准中建议沿用，但稳定系数采用针对 高强钢的参数。

7.3压弯构件的局部稳定性

7.3.2本条参照《钢结构设计标准

法，使用有效截面面积与有效截面模量来计算柔薄截面（ 截面）压弯构件的承载能力。

8.1.1连接设计和构造应与计算假设一致，应能传递所承受的 作用效应，适应作用产生的变形。高强钢结构一般工作应力较 大，连接部位变形对连接受力性能会有更大影响，在进行设计和 构造时应考虑变形因素。 8.1.2考虑到高强钢一般用于结构重要性要求高的工程，对连 接的承载力和变形应控制得更严格，不宜采用普通螺栓连接，本

接的承载力和变形应控制得更严格，不宜采用普通螺

8.2.4由于高强钢结构在焊缝连接处的工作应力较高，长焊缝 连接变形会使焊缝内力分布更不均匀，研究发现钢材强度越高， 焊缝的剪力分布不均匀性越大，所以建议焊缝的受剪承载力设计 值折减系数与钢材屈服强度成反比，考虑超长焊缝折减过多，限 制焊缝计算长度不超过150h。

8.3.1试验表明，当高强度螺栓连接处剪力较大，发生滑移后， 如果螺栓孔过大，高强度螺栓承压型连接会产生较大变形，不宜 采用大圆孔或长槽孔。 本条规定也是避免在连接处产生过大变形。 8.3.2试验表明，由于高强钢的强度高，当采用相同的表面处 理工艺时，表面粗糙程度会低于普通钢材，因此高强度螺栓摩擦

本条规定也是避免在连接处产生过大变形。 8.3.2试验表明，由于高强钢的强度高，当采用相同的表面处 理工艺时，表面粗糙程度会低于普通钢材，因此高强度螺栓摩擦 型连接的抗滑移系数有所下降，需要提出更高的摩擦面处理要 求，如Sa3除锈等级或电喷铝，以便保证高强钢的抗滑移系数不

理工艺时，表面粗糙程度会低于普通钢材，因此高强 型连接的抗滑移系数有所下降GB/T 41066.3-2022 石油天然气钻采设备 海洋石油半潜式钻井平台 第3部分：操作和检验，需要提出更高的摩擦 求，如Sa3除锈等级或电喷铝，以便保证高强钢的抗灌

降低。 试验表明，如果高强钢结构的螺栓孔过大，高强度螺栓摩擦 型连接会产生很大变形，采用大孔或长槽孔时受剪承载力降低幅 度更大，采用的孔型系数也要小于常规钢结构的孔型折减系数。

8.3.3由于高强钢结构在螺栓连接处的工作应力较高

妾头变形会使螺栓群内力分布更不均匀，研究发现钢材强度走 高，螺栓的剪力分布不均匀性越大，所以建议螺栓长接头的受剪 承载力设计值折减系数与钢材屈服强度成反比。

8.4.1销轴连接是高强钢结构的重要连接形式，本节规定引用

8.5.1考虑高强钢结构在节点处的工作应力高，局部变形大， 节点域剪切变形会对整体结构变形有更大的贡献，按杆系计算模 型进行整体结构分析时需要考虑节点变形的影响。若计算模型未 考虑节点变形，则在设计时应通过加大板厚、设置加劲肋等构造 措施有效提高节点刚度。 8.5.2目前对高强钢结构框架节点的研究不足，尚难以作出更

8.5.3高强钢结构的节点承载力不宜过低JC／T 2340-2015 热反射混凝土屋面瓦，本条要求梁租

或在按内力计算时对最低承载力作出限制

统一书号：15112：35503 定价：20.00元