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JGJ406T-2017预应力混凝土管桩技术标准附条文

填芯高度和插筋应进行验算。在试验研究方面，浙江省进行了管 桩【PC500（100）AB型1结构抗拉性能的试验研究，从单桩结 构强度、焊缝、填芯等方面进行厂拉伸破坏性试验。在11根试 桩中，6根拉力直接作用于端板上的试桩5根首先出现墩头断 裂、端板拉脱，另1根先出现桩身裂缝再出现墩头断裂。5根填 芯后拉力通过钢筋施加的试桩，3根首先出现桩身裂缝，1根墩 头断裂，另1根未破坏；5根试桩均未出现填芯段滑移桩身裂 缝均首先出现在套箍尾端。试验结果表明，在接头焊缝质量和填 芯质量保证的前提下，拉伸作用下桩身混凝士首先出现环裂，侣 管桩仍能继续承载，然后是墩头断裂或环向裂缝宽度达到 1.0mm~～1.5mm，从而导致管桩破坏。室内试验的受力情况与 程实际情况虽不尽相同，但也提供了一些有益的参考。 实际工程中，管桩作为抗拔桩时，影响桩身抗拨承载力的 内素较多，需要验算钢棒及墩头抗拉强度、端板孔口抗剪强 度、接桩连接强度、桩顶（采用填芯混凝土）与承台连接处强 度等桩身结构强度。取以上计算得到的最小值作为桩身抗拔承 载力设计值，并满足荷载效应基本组合作用下基桩的上拔荷 载。当与桩土抗拔承载力特征值进行比较时，可以采用简化规 则，近似按设计值除以1.35后应不小于抗拔桩承载力特征值 进行计算。 抗拨管桩米用电焊焊接接头时，焊缝坡口要比承床桩大： 毕，留有安全裕量，敌抗拨桩的焊缝坡口尺寸应适当加大，需要 特制，或者坡口尺寸虽不加大，但焊缝的10%应进行探伤检查。 抗拔桩的桩顶填芯混凝土长度和连接钢筋总横截面积的经验 计算公式。抗拔桩填芯混凝土的抗剪强度由于管桩内壁或多或少 存在着一层浮浆层而离散性较大，加上管桩尤其是小直径管桩的 内孔直径较小，填芯混凝土施工环境差，质量稳定性也差，故填 芯混凝土与管桩内壁的粘结强度设计值，宜由现场试验确定。当 缺乏试验资料时，标准提出：（30掺微膨胀剂的填芯混凝土f， 可取0.30MPa～0.35MPa，以上建议值是通过一些抗拔试验资

料反算出来的，是留有一定的安全储备。当然，若填芯混凝土的 施工质量较差．取f一0.30MPa也会有问题，因此保证填芯混 凝土的质量是关键

不明显。承台水平尺寸及其下王体的竖向变形药束条件对水平承 载力影响较大。 5.2.13混合配筋管桩正截面受弯承载力设计值依据《混凝土结 构设计规范》GB50010进行计算。标准编制组选取管桩国家标 准设计图集《预应力混凝土管桩》10G409中外径为400mm、 500mm、600mm的各PHC管桩型号进行混合配筋试算，混凝士 设计强度（80，普通钢筋型号为HRB100，和预应力钢棒均匀分 布。计算各PHC管桩型号混合配筋后的综合配筋率（即预应力 钢棒面积与普通钢筋面积之和与混凝土有效面积的比值）、抗裂 弯矩值、极限弯矩标准值与设计值。计算结果表明，极限弯矩标 准值随着综合配筋率的提高而增大，有较强的相关性：增加一倍 的配筋率，极限弯矩提高约30%左右，而开裂湾矩仅仅提高 2%～7%，混合配筋后管桩的延性增加主要原因是配筋提高了管 桩的极限弯矩，而开裂弯矩提高幅度很小：使得两者的比值有所 增加。郑州大学所做的6组混合配筋预应力管桩试验结果以看 到，外径为600mm，配有16根直径为10.7mm的预应力钢棒的 混凝土管桩抗裂荷载为307.8kN，在管桩巾加配8根直径为 12mm的普通钢筋后，平均抗裂荷载为322.9kN，仅提高了 1.9%（图4）。试验结果支持以上试算结论，即混合配筋对提高 预应力管桩抗裂弯矩的帮助不大，

SN／T 3244-2020 进口消防产品检验规程 手提式灭火器.pdf图4配筋率提高幅度与管桩极限抗弯承载力提高幅度关系

3国内也有部分学者考虑预应力钢棒与非预应力钢筋在受 力过程中的协同作用，提出混合配筋桩正截面受弯承载力极限值 计算公式如下：

(9) (10) 11

E一一预应力钢棒的弹性模量。 对以上三个计算公式进行比对，公式（2）与公式（5）的 别在于α、α，的取值不同，而公式（8）与公式（2）的主要区别 在于对预应力钢棒达到极限抗拉强度时普通钢筋的应力进行了 修正0≤

表3PRC管桩极限弯矩计算与试验结果汇总表

注：*号表示该PR管桩的混凝土强度等级为（60、预应力钢棒抗拉强度标准值 为1570MPa，张拉比例为(.72

结果比对如图5所示。 由图 5、表 3 可知： （1）公式（2）的部分计算结果与试验结果仍有一定的偏差 有较大的富余量。 （3）公式（5）的计算结果更接近于试验结果，即与试验结 果比较符合，误差最小，负偏差小于5%。 （4）公式（8）的计算结果偏小，较保守，试验的结果与理 论的计算结果比值均大于1.4：部分计算结果与试验结果相差近 两倍，与实际误差较大。 考虑实际制作上的误差及保证率，对公式（5）的计算值乘 以0.95的折减系数后再与试验值的对比如图6所示。 从图6可知，相比于公式（2）和公式（8），在公式（5）的 计算值乘以0.95的折减系数后，其计算值均小于试验值，误差 最小，与试验值最吻合。 综工所述，混合配筋混凝土管桩受弯承载力极限值按《混凝 土结构设计规范》GB50010进行计算，同时考虑实际制作上的 误差及保证率，在计算混合配筋管桩受弯极限承载力时，乘以折 减系数 =0. 95,即：

图5试验值与计算值对比

图6计算值与试验值比较

5.2.15管桃基础的管桩属于偏心受压或偏心受拉构件，支护 结构的管桩属于受弯构件：按《混凝土结构设计规范》（H 50010的规定，为防止构件发生斜压破坏，并限制使用阶段可能 发生的斜裂缝觉度，对这类混凝土构件的受剪截面提出限值条 生：对手方形截面受剪截面限值条件为：V≤0.253./.，对于 贯形截面按GB50010的规定，可得出受剪截面限值条件为：V 二0.25B./.d?。GB50010没有给出环形截面受剪截面限值条件， 公式（5.2.15）是根据圆形截面受剪限值条件减去空心部分混 土面积：并考虑到环形截面剪应力最大值约为圆形截面剪应力最 大值的1.5倍得出的公式。 5.2.17且前，普遍采用的管桩抗剪承载力计算公式为

VΛ 1 V(ox +2Φ f.)2 一ox

应用该公式时有如下问题需要解决： 1该公式仅考虑预应力和混凝土的贡献，没有考虑箍筋的 作用；

5.3.1管桩锚固筋的设置宜结合厂程的地质情况及施T.要求进 行设置。桩端设置锚固筋，主要使桩端受力更加均勾，尤其是在 抗拔工程中。对于单节抗拔桩的工程可在与承台连接的一端设置

锚固筋即可：对于多节抗拨桩的工程宜网端均设置锚固筋 5.3.2根据《建筑地基基研设计规范》（B50007和《混凝士结 构设计规范》GB50010的要求以及管桩实际应月情况：本条规 旋了用于桩基工程的管桩预应力钢棒的最小配筋率不应低 于.5%。

度等进行了要求：只有在满足本条规定的前提下。PR(管桩的 性能才得到有效发挥

法预应力混凝土管桩》GB13476的要求制定。

法预应力混凝土管桩》GB13476的要求制定。 5.3.5在预应力钢棒放张时，荐管桩的混凝士立方体抗卡强度 低于45MPa，对于较长的管桩（>10m），在起吊时．桩身容易 出现环裂。

于45MPa，对于较长的管桩（>10m），在起吊时．桩身客 现环裂。

5.3.8管桩接头处的连接强度均不应低于桩身，以保讯

递托川使接头的位置不受限。接头质量受现场施「环境、施」 工厂人技术等影响较大，接头数量较多时。施丁的风险更大，具接 头超过3个时：通常桩长超过50m：沉桩难度加大目沈桩过程的 垂直度控制要求更高，可能会由于接桩的施下误差易造成管桩 身在竖向力作用下的偏心受压或弯曲破坏。因此，规定一根管桩 的接头数量不宜超过3个接头。对于采用锚杆静压施：艺的管 桩：受施工空间、卡桩设备的限制，每节桩长较短，其接头数量 订不受3个的限制。若干工程事故经验表明，对于管桩用作抗拔 桩的接头连接，应进行专门的设计。当采用植桩工艺施工时，可 减少上述不利影响因素。

5.3.9对于坚硬薄夹层或较厚的稍密一中密砂土层的场

常出现桩端难以进人持力层的情况，从而导致桩基承载力和沉降 不能满足设计要求；另外，沉桩困难容易损坏桩身和压桩机。对 于管桩，选择合适的桩尖不但可以增强桩的穿透能力，而且可减 少压桩对原状土的扰动，保证单桩竖向承载力的正常发挥。桩端 持力层为强（全）风化岩时，不设桩尖不易保证桩端进入持力层

是用子插筋的锚固·有利于桩和承台连接的简化：司时从整体上 致善桩顶部位桩身的抗剪、抗湾能力。桩顶填芯混凝七长度与连 接钢筋的长度相司.一般的做法是用2mnl～3mm厚的钢板做成 个圆形的托盘：托盘的作用是挡住填芯混凝土不下落到桩底： 托盘的直径应比管桩内径小20mm左（以能放人管桩内孔为 维），然后将连接钢筋的钢笼垂直焊在托盘上，施工作业时。 先将管桩顶部闪孔清洗净。将钢筋笼连同托盘小心地放人管桩 内孔：放入深度应根据承压桩和抗拨的设计深度而定：然后临 时固定钢筋笼，再灌入芯混凝士至管桩顶面：用混凝十振动棒 振动密实。 填芯混凝士的施质量与整个管桩基础的质量紧密租连，故 是要精心施厂，保证质量。实践表明，填采用补偿收缩混凝 土或微膨胀混凝土取得较好效果。填芯补偿收缩混凝土的限制 膨胀率宜为0.025%．填芯微膨胀混凝士的限制膨胀率宜为 ).03%．限制干缩率均不大于（0.015%。膨胀率过大．影响填芯 昆凝士的强度：也会对管桩内瑶产生环向尚压力：使桩头处于复杂 受力状态．导致桩头劈裂。膨胀率过小，补偿不了混凝土的十 缩宿，填混凝士与管壁间结合不紧密，不能传递拉力。在确定了 限值膨胀率和限值·七缩率后，生产补偿收缩混凝士或微膨胀混凝 土时，采用膨胀剂的品种和数量应通过试验确定，试验应按现行 国家标准《混凝七外加剂应技术规范》GB50119的有关规定 执行。 对于承压桩统一采桩顶填混凝土中理设连接钢筋的连接 方法：对于抗拨桩提供两种做法：桩顶不截桩时与承台连接方 法，桩顶截桩时与承台连接方法。采桩顶不截桩时与承台的连 接方法时：如果拉力较大，还应验算端板的厚度，使其满足受力 要求，必要时还应在管桩内设置端板锚固钢筋；也可以采用桩顶 载桩时与承台的连接方法。如果用连接钢筋作为抗拔桩的受力钢 筋，则填芯混凝土的深度、连接钢筋的总横截面积，应按本标准 5.2.10条的有关规定进行计算。

6.1.1～6.1.4近年来以管桃价为竖问主要劲性增强体的多摊 型复合地基在地基处理厂程中得到广产泛应剧：如混陷性黄土地 文：先采用挤士的灰土桩处理湿陷性，再施1.管桩形成复合地基 或作为桩基；再如可液化土：先采用碎石桩挤密消除陷性：再 施工管桩形成复合地基成作为桩基。管桩施方法的选择应遵循 考虑设计意图、方便施丁、对承载力与变形控制有利”等原则， 并尽量减少对环境的影响。打入、压人法施工对管桩损伤普遍存 在，扫掘、植入方法对管桩损伤较小且不存在挤土效应，应根据 土层或管桩选型情况选择工法。当需要利用挤土效应时．应选择 挤土沉桩方法

际上可以视为处理后地基承载力的容许值。由于天然地基的竖向 变形刚度远小于增强体竖向变形刚度，通过深度修正增加的承载 力作为荷载作用于复合地基顶面时，试验结果表明此时的桩士荷 载分担并不完全按照预先假定的比例进行。基底桩间十荷载在达 到其承载力特征值后分担荷载的水平可能远小于增强体单桩，因 此，应对复合地基中的管桩桩身强度进行验算。当设计取用不经 深度修正的复合地基承载力特征值时，只需按单桩承载力特征值 验算。

6.2.1总体上，相对于桩基而言，复合地基中桩间距的确定可 适当放宽。考虑到挤土方法施工时的挤土效应可能产生增强体桩 的偏位、倾斜、桩身上浮等影响单桩承载力和地基处理效果，本

标准规定：对正常周结土：当采用锤击、静压施工方法时，桩间 距不宜小于3d桃长范围内士层挤土效应明显时，桩间距不宵 小于3.5d。对湿陷性黄土和可液化土一般密实度较差．挤士效 应对加固土是有利的：复含管桩水泥士桩中插人管桩不会产挤 土效应。因此，桩间距可取（2.5～3）l。

小用处： .1* 距不宜小于3桃长范围内士层挤土效应明显时，桩间距不宜 小于3.5。对湿陷性黄土和川液化土一股密实度较差：挤士效 应对加固十是有利的：复合管桩水泥十杭中插管桩不会产挤 七效应。因此，桩间距可（2.5～3） 5.2.2复合地基需要设置褥垫层，但褥垫层设置的厚度多少为 宣前尚缺乏系统研究并直认识存在分歧。理论分析与模型试验 结果表明，桩径确定后：在桩间距（或置换率）不变的前提下， 褥垫层厚度与单桩承载力发挥度密切关联，厚度越大增强体单桩 承载力发挥度越小。但对刚性基础条件下刚性桩复合地基而言， 褥垫层厚度较小桩间土承载力发挥度较小，可能影响地基处理的 经济性。因此，褥垫层厚度应根据桩的间距或置换率、桩的竖向 变形刚度、部结构对沉降的要求等综合确定。劵填度为劵实后 的厚度与虚铺厚度的比值。本条规定基于垫层材料产生滑动的 股性认识和工程经验，设计时可根据具体情况选用。 .2.3预应力混凝土桩身承载力计算时，应充分考虑成桩工艺 对桩身材料损伤情况。显然，采用中掘、植入方法施工或在水泥

6.2.3预应力混凝土桩身承载力计算时，应充分考虑成桩工艺

对桩身材料损伤情况。显然，采用中掘、植入方法施工或在水泥 七中插入管桩的施工方法对桩身材料损伤较小，因此，其桩身强 度折减系数可适当降低。在进行水泥土复合管桩桩身强度计算 时，不应考虑管桩外包水泥土的作用

7.1.6本条对管桩接头处的抗弯做出了明确的规定

头是管桩用基玩支护时的天键部位：接头的连接质量强度 影响到基坑支扩结构的施安企与质量。用于坑支护的格桩主 婴承受水平力产的弯和剪力，接头所承受的您知！利剪力远 高于用建筑桃基磁的管桩接头。一管桩接头的连接强度不 足：易造成基坑在施工过程出现安全同题·甚至发生基坑珊 塌、周边建筑物倾斜基至倒等严重安金事故。管桩与灌注桩 不，灌注桩通过钢筋宠之间的搭接焊门满足搭接焊处的抗弯 强度与桩身等强度设计要求。而管桩的连接主要通过端板焊 接、机械连接或端板焊接与机械连接组合连接等方式，不同的 连接方式对施厂质量的控制及现场施工人员的水平要求也不一 样，同时不同的连接方式的接头抗驾性能也不一致。温用于基 坑的管桩涉及多节桩接桃时，为控制接头的连接质量：确保基 坑支护的稳定接头不管采用哪种连接方式，均应满与桩身 等强度设计要求。 7.1.7根据本标准附录A的管桩桩身力学性能表，对管桩受弯 时的开裂值、设计值、极限值进行对比分析得出

（1）对PHC管桩来说·除A型管桩外，AB型、B型及C 型管桩受弯时的极限值与开裂值的比值均大于1.6，极限值与设 计值的化值均大于1.3（详见表4） （2）对PRC管桩来说，不管是1型还是1型的各种型号 受弯时的极限值与开裂值的比值均大于1.7，极限值与设计值的 比值均大于1.3（详见表5、表6）。 由此说明，对预应力管桩（PHC、PRC桩）而言，其抗弯 能力设计控制水准与普通钢筋混凝于设计是基本相当的，可以按 照普通钢筋混凝土设计相关规范执行。但是，用于基坑支护的管 桩，当涉及多节桩时：在接桩处的桩身强度往往因制作、连接方 式、现场及人为等原因可能会造成强度一定程度的损失：设计时 应考虑这种可能性：即在设计时应考虑接头处强度作折减。编制 组对7组管桩焊接接头进行抗弯试验（详见表7），接头处的实 则开裂弯矩值与桩身开裂弯矩计算值的比值为1.14～1.20，接

头实测极限弯矩值与桩身开裂计算值的比值为1.80～2.26。根 居PHC管桩以往大量的抗弯试验结果·管桩接头开裂弯矩的实 则值与身开裂弯矩计算值的比值在1.20～1.35。因此在支护 结构荷载综含分项系数取为1.25的情况下，多节管桩的接桩处 按荷载效应标准组合计算的弯矩值在满足公式（7.1.7）的前提 下是在安全可控的范围内，并且偏于安全。

表+PHC管桩桩身力学性能比值

表7管桩接头抗弯试验结果汇总表

7.2 施工与监测要求

7.2.5本条明确管基坑工.程报警值的确定：除应满

7.2.5本条明确管桩基坑.1..程报警值的确定：除应满足设计与 现行国家标准《建筑建坑工程蓝测技术规范》GB50497的要求 外。当管桩所受的水平力超过桩身的设计值时：桩的裂缝及 曲变形将会发展更快，不利于基坑的安全：应立即报警。管桩 曲变形控制条件，是基于防止和控制管桩脆性破环的发生。大量 的试验数据表明，当管桩产生的挠曲变形超过20mm且变形不 收敛时，此时管桩所受的水平力已达到桩身的设计强度，应立即 报警，

8.1.1、8.1.2施工前应准备好相关的各种资料，特别应着重在 个方面：一是场地气象、地形、地质资料，根据场地条件选择 合适的施工设备：确定桩体强度及考虑是否加桩尖等；二场地 现状及周围环境，包括影响管桩施工的高压架空线、地下电缆 地下管线、位于桩位处的旧建筑物基础和杂填土中的石块等，场 地回填情况、地下构筑物等理藏情况等资料：同时应考虑施丁对 周围建筑及环境造成的影响；三是编写施工组织设计，它是作为 现场管理和质量保障的主要依据，能充分反映施工单位现场管理 水平和技术水平。在管桩施工前应清除或要善处理地下障碍物 不然会妨碍施工：延误期，影响沉桩质量。 8.1.6沉桩顺序是施T方案的一项重要内容，以往施T单位不 注意合理安排沉桩顺序而造成事故的事例很多，如桩位偏移、挤

意合理安排沉桩顺序而造成事故的事例很多，如桩位偏移 上拔、地面隆起过多、建筑物破坏等。闪此．施工时必须 排施工顺序，

的桩点跑位，内此，施工时需经常对将要施的桩位进行复核 以保障桩点位误差在充许范围内，

1.8管桩不同于灌注桩，其在沉桩施工时就受到较大竖

载作用，并且在吊运过程中易发生桩身磕碰开裂等现象，因此要 求管桩的混凝土强度必须达到设计混凝土抗压、抗拉强度和规定 的龄期后方可使用。

8.1.12为准确控制沉桩深度或桩顶标高，施工前对全部

桩顶标高进行分类，并在施工时严格按设计标高执行，一般采用 水准仪控制桩顶标高。对于以密实土层作为桩端持力层的场地

桩时．锤法可采川贯人度控制：最后阵贯入度不宜小于 30nm/10：以防止将买打坏，并根据不同的锤型或不同的 设计要求练综合确定：静压法可采用压桃力控制：真控制的压概力 不能超过桩身结构承载力设计值，对于不能达到设计要求的桩 应及时间设计人员反馈；当施桩长与设计长差异较天时，设 计应采取相应的措施

8.1.13当遇到密实的砂士等硬夹层．桩难于穿透沉到

8.1.14沉桩过程综合反映了土层的阻力、桩身质量、桩 和桩机效能，流桩出现的异常情况与地质、设计、施工 量均有关，因此，施工遇到本条所列情况之一时均应暂停 并及时报设计、监理等有关人员，以便进行原因分析，研： 解决的措施

8.1.16当基坑深度范围内有较厚的淤泥等软弱土层时，车 分及其以下土方宜采用人工开挖，可在桩与桩之间采取构 措施。

不宜先施T围护结构再打桩，否则会造成以下不良后果：一是后 打桩会对围护结构产生挤压，使其变形或破坏，影响其在基坑开

挖后的挡土止水效果；二是围护结构先形成、后打管桩时的挤土 受其约束，使孔隙水压力骤增且难以消除，在基坑挖土时，先挖 的土坑就成为超孔隙水压力释放的去问和场所，导致丁程桩倾 料；三是容易造成管桩随着土的隆起而上浮。 8.1.18一般饱和黏性土、粉土地区．超孔隙水压力的消散时间 为15l，淤泥质土时间会史长一些，因此建议各地区结合当地经 验确定合理的基坑开挖时间，

8.1.19本条引[用现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94

管桩厂程的基坑开挖是一项很重要的工作，为指导土方开挖，露 制定详细行的土方开挖方案。土方开挖要分层，由于土方开挖 来分层造成管桩偏移基至桩身断裂事故时有发生：为防止挖土机 戒对管桩的碾压和碰撞而破坏桩体，对流塑性状软士的基坑开 挖，其高差不应超过1.0m，否则容易导致管桩大量偏移或断桩。

8.2.2现场管桩的堆放多采用单层堆放或双层堆放，堆放对场 地平整要求较高，双层堆放应在桩下放置垫木。

8.2.2现场管桩的堆放多采用单层堆放或双层堆放，堆放对场

8.3.1管桩连接时需要的时间较长．停歇在接近硬土层（碎石、 卵石、砂层）的管桩再行沉桩时，易造成沉桩困难。 8.3.4管桩截桩应采用锯桩器。先行截桩应采取有效措施防止 桩头开裂，若截桩时出现较严重的裂缝应继续下移截桩，将裂缝 段去除。

8.4.11终压标准有点类似于打桩的收锤标准，主要的定量控制 指标是：终压力值、终压次数和稳压时间。稳压时间一般规定为 3s～5s，所以实际上只有终压力值和终压次数这两项。终压次数 一般不宜超过3次。靠增加终压次数来提高静压桩的承载力，是

得不偿失的一种做法，终压次数太多，承载力并没有太多的增 长，反而容易引起桩身和压桩机的破损。当然，对施压人土深度 小于8m的短桩，允许终压次数可增至3次～5次。稳压时间是 指终压时每次用终压力值持续稳压的时间，不宜太长，一般应控 制在3s～5s。稳压时间太长，压桩机上高压油泵利油管很快破 损。另外，增加稳压时间，对单桩承载力的增加并不起多大效 果，因为这些都是瞬间压力，倒不如增大终压力值，反而能起到 点增载的效果，但终压力值受桩身抱压充许压桩力的限制，不 能无限增加

8.5.4沉桩时，必须严格控制第一节桩的沉桩质量，认真注意 稳桩、压桩时的桩身变化情况，发现有偏移或倾斜时，应立即分 析原因，采取校正措施。开始锤击时，宜用低能量、低冲程或空 锤锤击3击～5击，在确认桩身贯入方向无异常时，方可连续 锤击。

8.5.5对每根桩的总锤击数及最后1m沉桩击数进行

的是防止桩身混凝土产生疲劳破坏。有统计资料表明，大多数管 桩工程的桩的总锤击数在300击～1500击之间，少数超过2000 击，个别达到3000击甚至4000击；超过3000击时，桩身容易 被打坏或产生严重的“内伤”。当某工地为数不少的桩总锤击数 超过本条规定时，设计者应从锤型、持力层和收锤贯人度等方面 去反复调整。

8.5.7收锤标准包括的内容、指标较多，如桩的入土深度、每

8.5.7收锤标准包括的内容、指标较多，如桩的入土深度、每

米沉桩锤击数、最后一米沉桩锤击数、总锤击数、最后贯人度 注尖进人持力层深度等。一般情况下，桩端持力层、最后人度 或最后一米沉桩锤击数为主要控制指标，其中桩端持力层作为定 性控制指标，最后贯入度或最后一米锤击数作为定量控制指标。 其余指标可根据具体情况有所选择作为参考指标。定量指标中用 得最多的是最后贯入度，一般以最后3阵（每阵10击）的贯人

度来判断该桩能否收锤。而最后贯入度大小又与丁工程地质条件、 桩承载性状、单桩承载力特征值、桩规格及桩入土深度、打桩锤 的规格、性能及冲击能量大小、桩端持力层性状及桩尖进入持力 层深度等因素有关，需要综合考虑后确认。但由于地质等条件复 杂多变，最后贯人度并非是打桩收锤的唯一定量控制指标，应 本情况具体分析，最终目的是为了保障单桩的承载能力，控制建 筑物的沉降，使建（构）筑物安全、适用。

桩承载性状、单桩承载力特征值、桩规格及桩入土深度、打桩锤 的规格、性能及冲击能量大小、桩端持力层性状及桩尖进入持力 层深度等因素有关，需要综合考虑后确认。但由于地质等条件复 杂多变，最后贯人度并非是打桩收锤的唯一定量控制指标，应具 本情况具体分析，最终目的是为了保障单桩的承载能力，控制建 筑物的沉降，使建（构）筑物安全、适用。 8.5.8确定最后贯入度的控制指标，主要是要解决好一个“度” 的问题。贯入度过大不行，基桩达不到设计承载力；贯人度过小 也不好，基桩易被打坏。总之，要“恰如其分”，既能达到桩的 承载力：又能保持桩身的完整性。在常规情况下，标准要求所确 定的贯人度指标不要小于每阵（10击）30mm。这样做既保护了 桩身，又延长了打桩锤的使用寿命。有些特殊的地质条件，如强 风化岩层较薄（二1.0m）耳上覆土层文较软弱时，要达到同样 的承载力，最后贯入度控制值可适当减少，但不宜小于25mm/ 10击；否则，应从设计入手，适当减少单桩竖向抗压承载力特 征值。在这种特殊的地质条件下测量一阵贯人度，若贯入度值达 到收锤标准时即可收锤，若再打第二阵，管桩易被打环。当然： 在以全风化岩层、密实砂层、坚硬士层作为桩端持力层的管桩工 程，应量测最后三阵贯入度值，当每阵贯人度值逐渐递减且最后 二阵达到收锤标准时，即可收锤，终止施打

杂多变，最后贯入度并非是打桩收锤的唯一定量控制指标，应具 体情况具体分析，最终目的是为了保障单桩的承载能力，控制建 筑物的沉降，使建（构）筑物安全、适用。 8.5.8确定最后贯人度的控制指标，主要是要解决好一个“度 的问题。贯人度讨大不行，基桩达不到设计承载力：贯入度过小 也不好，基桩易被打坏。总之，要“恰如其分”，既能达到桩的

植人管桩前清除桩顶返浆：露出桩孔轮，有助于管 时中心位置的确定。 管桩接桩有端板焊接、机械连接等方式：采用其中任 接方式时均应保证接桩质量和上下节段的桩身垂直度。

8.6.4植入管桩前清除桩顶返浆．露出桩孔轮廓，有助于管桩 植入时中心位置的确定。

.6.5管桩接桩有端板焊接、机械连接等方式，采用其中 中连接方式时均应保证接桩质量和上下节段的桩身垂真度

8.7.6桩端通过注浆形成扩大头：相当于增大了端部的直径和

桩长，提高了管桩垂直承载力。同时在注浆压力作用下，浆液会 在桩端以上一定高度范围内沿着桩土间上渗，通过渗透、劈裂 充填、挤密和胶结作用，填充桩身与桩周边土体的空隙：并渗人 桩周土体一定宽度范围，在桩周形成脉状结石体，如同树根植人 土中，从而改善地基土承载力，提高桩侧摩阻力。扩底浆液配合 比可参照表8。

9.1.1单位工程所用的管桩，进行质量检查和检测时，是否需 要划分为若十个检验批：视工程实际情况而定。如果验收批的样 本数量较大，当出现不合格情况时，该检验批的管桩不准使用， 可能会造成较大浪费；如果单位工程划分的验收批较多，可能会 增加抽检数量。诸如管桩的规格和型号，尺寸偏差和外观质量， 桩端板儿何尺寸等检香项目，可按供货批次划分检验批：管桩的 预应力钢棒数量和直径、螺旋筋直径和间距、螺旋筋加密区的长 度以及钢筋混凝土保护层厚度、桩身混凝土强度等检香项目，可 按管桩生产厂家划分检验批

控制和出厂检验外，管桩运到工地后，施工前。还应进行成品栅 质量检查和检测。本条列出的质量检查检测工作，应由施工单位 完成并实行旁站监理。 管桩的规格和型号、尺寸偏差和外观质量、桩端板儿何尺 寸，应在管桩运到工地后及时进行检查和抽检。目前管桩成品桩 质量存在最大的问题是混凝土强度低和端板质量问题，端板质量 字在个方面问题，一是端板材质未采用Q235钢材，而采用铸 钢或“地条钢”，可焊性差而不符合要求；二是端板厚度偏薄。 导致钢棒与端板的连接较差：三是电焊坡口尺计不规范，导致焊 缝高度不符合要求。因此，对焊接接头·应重点检查端板厚度和 电焊坡口尺寸。当采用机械连接接头时，端板的结构与采用焊接 方式的端板结构有一定的差异。为了实现通过连接部件对两节桩 的连接：管桩的连接质量既与连接部件质量有关，也与桩端接头 质量有关Q／GDW 13001-2014 高海拔外绝缘配置技术规范，应重点检查端板厚度和桩端接头以及连接部件。当对

端板材质质疑时，应执行本标准第9.1.7条的规定。 管桩的预应力钢棒数量和直径、螺旋筋直径和间距、螺旋筋 加密区的长度以及钢筋混凝土保护层厚度，可利用先施工的2m 以上长度的余桩经人工破碎后进行检测；若工地没有余桩可利 用，则应在工地上随机选取两节桩经人.工破碎后检测。检测预应 力钢棒规格可截一段钢筋称其重量，检测螺旋筋直径和保护层厚 度可用游标卡尺，检测螺旋筋间距和加密区长度可用钢卷尺。 9.1.3第一节底桩垂直度控制的好坏对整根桩的垂直度影响至 关重要，因此对底桩垂直度控制要严格一些，不得大于0.5%。 送桩以后桩身垂直度偏差不易测量，故在送桩前应进行桩身垂直 度测量。一般情况下，送桩前后的桩身垂直度不会有大的变化 但对于深基坑内的基桩，有时由于基坑士方开挖不当会引起桩身 项斜，而且这种桩身倾斜往往导致桩基施工单位和土方开挖单位 的责任纠纷，为了理清其责任纠纷，在深基坑士方过程中和开挖 后，需再次测量桩身垂直度。桩身垂直度可采用吊线坠法或经纬 仪测量。

9.1.4由于施工方法和工序不合理，或未结合地质条件科

理地选择桩型，不少工程中出现工程桩上浮基至发生桩位偏移， 对不调整设计方案和施工方案的情况，只能通过加强监测来控制 工程质量，本标准对监测数量进行了明确规定，监测点应设置在 已施工的工程桩桩上部裸露的部位，根据施工情况确定监测频 次，巨应在施工后及时进行第一次监测（基准值）读数。条件充 许时：监测应延伸至基坑土方开挖期间。 9.1.5自前，国内管桩施工记录大多采用人工记录，也有一些 地区针对锤击法施丁采用打桩自动记录仪，打桩自动记录仪主要 记录每米锤击数并由此获得总锤击数和贯入度。施工记录内容包 括施工桩长（入土深度）、配桩情况：每米锤击数等施工过程信 息，收锤标准和终压标准等工程桩终止施工的情况，焊接接头的

9.1.6管桩混凝士强度是影响工程质量安全的主要因素GB／T50081-2019 混凝土物理力学性能试验方法标准及条文说明，也是

管桩生产厂家和地基基础施工单位对管桩质量纠纷的主要矛质， 因此，本标准对管桩桩身混凝士强度抽检进行了明确规定，一是 明确可选择两种检测方法，即钻芯法或管桩全截面抗压试验方 法；二是影响钻芯法检测结果的因素比较多，如取样、样品处理 等都会影响评价结果，当对销芯法的检测评价结果有争议时：可 采用管桩全截面抗压试验进行评价。 9.1.9、9.1.10在本标准中，管桩有三种使用方式，即桩基研 中的筐桩、复合地基巾的管桩和支护结构中的管桩。不论哪种情 兄，均应对工程桩桩身质量完整性和单桩承载力进行抽检。单框 承载力检测，视设计要求而定：可能只包括单桩竖向抗压承载 力，也可能包括单桩竖向抗压承载力、单桩竖向抗拔承载力和单 桩水平承载力。检测单桩竖向抗压承载力可采用静载试验和高应 变法，检测桩身质量完整性可采用低应变法和高应变法。应该指 出，对于基坑支护工程中的管桩，其永平受力状况与现行行业标 准《建筑基桩检测技术规范》J汀106单桩水平荷载试验假定的 基桩水平受力状况是有差别的．如何科学合理地评价基坑支护工 程中的管桩水平承载能力满足设计要求，尚需进一步进行研究。 比外，本标准规定，对水泥士桩中植人管桩的管桩基础，应米用 静载试验对水泥土复合管桩的单桩承载力进行试验；对于管桩复 合地基，还应进行复合地基平板载荷试验，对设计要求消除地基 夜化、湿陷性的，应进行桩间土的液化、湿陷性检验。 有些地方标准规定采用低压灯泡吊入管桩内腔作桩身完整性 验查，或用孔内摄像仪进行检查，作为低应变法和高应变法检测 结果的补充，是有实际工程意义的，值得鼓励，但作为行业标 推，本标准未进行规定。另外，对于一般工程中的预应力管桩： 有些地方标准鼓励采用高应变法司时进行桩身完整性和单桩抗压 承载力的检测，这与地方工程质量控制水平和检测技术水平有 关，作为行业标准，本标准未进行规定，各地可执行地方标准，