标准规范下载简介

GB50385-2018 矿山井架设计标准

图3四柱或筒体悬臂式钢筋混凝土并架

图4六柱斜撑式钢筋混凝土井架

DB33／T 2324-2021 现代国有林场评价规范.pdf图5钢筋混凝土立架和钢斜撑组合式井架

3.2.3根据对30多座单绳和多绳提升钢筋混凝土井架的调查， 使用基本正常。京西门头沟矿两座钢筋混凝土井架，据介绍是 1936年所建，新中国成立后对主井并架进行了加高改造，：1998年 调研时仍作为辅助提升并架在使用；曲1二矿区建成了多座钢筋混 凝土井架，还成功建成了我国第一座多绳提升钢筋混凝土并架；平 项山大庄矿和云南后所大庆二号井结合井口房的设计，使井架在 高度上有所突破，大庄矿主井钢筋混凝土井架高度达到43m。 江西吉安天河矿钢筋混凝土井架、河南鹤壁四矿钢筋混凝土 并架，冬期施工，混凝土中掺人氯盐，促使钢筋锈蚀导致混凝土升 裂，不得不进行加固处理或拆除重建，这是在调查中了解到的钢筋 混凝土井架损坏的少数例子。 当并架高度大于25m时宜采用钢井架

3.3.1支承框架顶面至井颈顶面高度当工艺无要求时，可结合井 颈平台布置，取与井颈顶面相同或低于井颈顶面0.1m～0.2m。 井架总高度H应由工艺专业确定。 多绳主井提升（箕斗）、多绳副井提升（罐笼）井架竖向高度分

3.3.1支承框架顶面至井颈顶面高度当工艺无要求时，可结合井

轮：6一上天轮：7一吊钩：8一横梁：9一提

其中下大轮轴中心至上大轮轴中心的高度h5应先由工艺专 业确定，再根据井架斜撑的布置与工艺专业协商调整。 3.3.2立架节间高度及安装卸载框口高度，应根据罐道结构布置 的要求，防撞梁和托罐装置位置，提升容器安装、检修和更换时进 出立架方式来确定。节间高度可取3m～5m，当立架横梁与罐道 梁合一时，节间高度应结合工艺要求确定。罐笼井应根据向井下 运送长材料及大设备的要求，确定框口大小及高度；箕斗井应根据 卸载位置的要求，确定框口大小及高度。 提升容器的高度和宽度确定了更换提升容器时立架底框口的

尺寸，由于框口较高，一般立柱采取加强措施。以往设计框口处设 有安装容器时临时可以拆卸的支撑，此种方式受力好，若能加强管 理，对拆卸构件又能及时安装，是很好的方法；多绳提升钢井架参 照国外设计，大多设置了钢大门，安装容器时打开，平时关闭，但由 于长期使用变形较大，关闭困难，也起不到加强立柱的作用，所以 本标准不提倡使用。

3.4.1提升容器的平面布置及其大小确定了立架的平面尺寸，罐 道布置和防坠装置、防过卷装置的设置确定了立架横梁的位置及 其连接方式。立架平面尺寸不宜过小，对箕斗井架需考虑当箕斗 卸载时，活动部分伸出的宽度，以防撞坏环立架支撑及横梁。峰峰九 龙矿曾发生箕斗口关闭不严，造成提升中撞坏立架支撑横梁的 事故。

量；但两线夹角过小时，可能导致钢绳合力作用线跳到斜撑平面中 心线上边，影响并架的安全使用，两线的夹角一般不宜小于3°。 当并架为双提升或多提升时，所有的钢绳合力线均应包络在 斜撑平面中心线与立架之间，但实际单提升有两个合力线，双提升 有四个合力线，诸合力均互不平行，其值亦不相等，由于提升上下 交替，其内力值各自实时变化，故斜撑中心线难以同总合力线重 合。根据实际经验，将各自的合力群置于斜撑平面中心线与立架 前柱轴线夹角之间，斜撑平面中心线位于最外边的合力以外或与 之重合（即最高一个天轮合力之外或靠近或重合）.使立架受力最 小。在任何情况下，均不应将合力作用线置于斜撑平面中心线 之外，这样会使立架产生拉力，结构受力不合理，在使用过程中 持别是在提升机后动或刹车时使并架产生很大的振动，故应避 免采用。

3.5.3钢梯一般沿立架四周布置，也可在一侧布置，当

5.3钢梯一般沿立架四周布置，也可在一侧布置，当接近：

4.1.1地基变形被认定为永久作用是根据现行国家标准《工程结 构可靠度设计统一标准》GB50153的规定， 4.1.2钢井架结构自重可按下列经验公式估算：

井架结构布置相对复杂，故自重系数相应增加，各部分分配比例不 变。对各种设备质量标准值，应由工艺确定。 钢筋混凝土井架由于结构形式简单，梁柱断面单一，设计时可 准确按假定断面计算结构自重。

4.1.3钢绳最大静张力为容器自重，载重及提升钢绳首、尾绳以 及装置等总重：钢绳最小静张力为容器自重，提升钢绳首、尾绳及 装置等总重；钢绳罐道工作荷载为钢绳拉紧力与钢绳自重之和： 作用在井架固定钢绳罐道的节点上；防坠制动钢绳工作荷载为 钢绳拉紧力与钢绳自重及固定在井架上的缓冲装置和缓冲绳目 重的总和；凿井工作荷载参照西德《矿山井架和井塔设计规范》 DIN4118一1981的规定，采用事故增大系数1.5，不再考虑断绳 荷载。 罐道梁工作荷载标准值的公式适用于提升容器载重小于 30t的情况，当提升容器载重大于30t时，罐道梁T作荷载标值 应由工艺专业确定。 4.1.4立并提升系统在运行过程中，后动加速、制动减速、等速运 行和各种T况的紧急制动均为正常运行工况，在一些特殊事故状 态如卡罐、过卷、断绳、跑车等为非正常运行工况或事故运行工况 而非正常工况的受力往崔是非常巨大的。 在提升系统设计人们关心的问题是在什么情况下并架受力 最大，如果井架能克服最大载荷，这样既可以保证提升安全，又可 以节省材料消耗。在提升机运行过程中，提升侧容器突然卡往时： 提升机及下放侧容器因惯性仍能继续运动，最坏的情况是：上升钢 丝绳的张力达到钢丝绳的破断拉力时拉断了。这时只要同时知道 下放钢丝绳的张力，就可以按照这个数值设计提升并架。设计中 可根据此模型，对提升容器在井筒不同位置卡住时的钢丝绳张力 进行动力学计算来确定井架受力。 在缺芝计算数值时，对于多绳提升，断绳荷载参照英国《矿 山井架和井塔设计指南》在上升钢绳这一端作用看钢绳的断绳

4.1.3钢绳最大静张力为容器自重，载重及提升钢绳首、尾绳以

及装置等总重；钢绳最小静张力为容器目重，提升钢绳首、尾绳及 装置等总重；钢绳罐道工作荷载为钢绳拉紧力与钢绳自重之和， 作用在井架固定钢绳罐道的节点上；防坠制动钢绳工作荷载为 钢绳拉紧力与钢绳闫重及固定在井架上的缓冲装置和缓冲绳目 重的总和；凿井工作荷载参照西德《矿山井架和井塔设计规范》 DIN4118一1981的规定，采用事故增大系数1.5，不再考虑断绳 荷载。 罐道梁工.作荷载标准值的公式仅适用于提升容器载重小于 30t的情况，当提升容器载重大于30t时，罐道梁T作荷载标值 立由工艺专业确定

4.1.4立并提升系统在运行过程中，后动加速、制动减速

行和各种T况的紧急制动均为正常运行工况，在一些特殊事故状 态如卡罐、过卷、断绳、跑车等为非正常运行工况或事故运行工况 而非正常工况的受力往往是非常巨大的。 在提升系统设计人们关心的问题是在什么情况下并架受力 最大，如果井架能克服最大载荷，这样既可以保证提升安全，又可 以节省材料消耗。在提升机运行过程中，提升侧容器突然卡住时， 提升机及下放侧容器因惯性仍能继续运动，最坏的情况是：上升钢 丝绳的张力达到钢丝绳的破断拉力时拉断了。这时只要同时知道 下放钢丝绳的张力，就可以按照这个数值设计提升并架。设计中 可根据此模型，对提升容器在并筒不同位置卡住时的钢丝绳张力 进行动力学计算来确定井架受力。 在缺芝计算数值时，对于多绳提升，断绳荷载参照英国《矿 山井架和井塔设计指南》在上升钢绳这一端作用着钢绳的断绳

图7防过卷缓冲装置立面布置图 1一第一层单节点荷载（向上缓冲Q1，向下托罐Q：）； 2一第二层单节点荷载（向上缓冲Q2，向下托罐Q2）： 3一第=层单节点荷载（向上缓冲Q3向下托罐Q）； 4一防撞梁：5一放过卷缓冲装置：6一立架立柱：7一立架横梁；8一容器

图7防过卷缓冲装置立面布置图 1一第一层单节点荷载（向上缓冲Q1，向下托罐Q：）； 2一第二层单节点荷载（向上缓冲Q2，向下托罐Q2）： 3一第层单节点荷载（向上缓冲Q3·向下托罐Q）； 防撞梁；5一放过卷缓冲装置：6一立架立柱：7一立架横梁；8一容

图8防过卷缓冲装置平面布置图

一放过卷缓冲装置：2一立架立柱：3一容

过卷缓冲装置：2一立架立柱：3一容器

（1）在井架立架立面布置图中，托罐缓冲装置可米用3层或 3层以上钢梁固定，使荷载分散受力。最上一层钢梁上平面与 防撞梁底面距离T宜小于400mm，每层钢梁之间的距离T²、T： 宜为2000mm2500mm。钢梁的型号规格应根据荷载计算 确定。 （2）在并架立架平面布置图中，m：、m2为容器外形尺寸，C为 容器边缘与钢梁之间的净尺寸，钢带式托罐缓冲装置最小厚度尺 寸一般有140mm、158mm、194mm、215mm四种，并且C与△ 的差值应大于30mm。 （3）依据缓冲装置制动力计算确定总制动力F，总制动力F 乘以1.15倍安全系数后为缓冲装置传递给井架上的总荷载Q，即 Q=1. 15F。

（4）总制动力计算可按下式： 1)摩擦提升时：

一为提升系统总变位质量； 提升加速度，罐宠提升时a，小于1.0g，箕斗提升时 a1 小于 3. 0g;

式中：F 单绳提升时钢丝绳最大静张力。 （5）每层钢梁的荷载确定，单层单节点荷载分配可按下列 公式： 1)缓冲时受力方向向上：

2）托罐时受力方向向下：

Q = ×40% 4 4

Q: Q X 40% 4 Q Q2 = × 30% 4 Q3 = Q × 30%

4.2.1并架作为矿山提升系统中的重要建筑物，在确定其荷载效

4.2.1并架作为矿山提升系统中的重要建筑物，在确定其荷载效

应时，应对所有可能同时出现的荷载加以组合，求得组合后在井架 结构中的总效应。考并架所受荷载的变化性质，包括出现与否 和不同的作用方向，可以产生多种作用下的组合，还必须在所有可 能组合中取其中最不利的一组作为设计依据。本条为强制性条 文，必须严格执行。

4.2.2并架的承载能力极限状态既要满足工作荷载

还要满足偶然组合下的要求，特别是断绳、防坠制动荷载组合下井 架不致破坏、倾覆、倒塌。井架的安全等级为一级，根据现行国家 标准《工程结构可靠度设计统一标准》GB50153的规定，对持久设 计状况和短暂设计状况，安全等级为一级的结构，结构重要性系数 为1.1。本条为强制性条文，必须严格执行。

系数和组合值系数应根据荷载不同的变异系数和荷载的具体组合 情况以及与抗力有关的分项系数的取值水平等因素确定，以使在 不同设计情况下结构可靠度趋于一致，保证并架设计安全。

5.1.1以往井架计算，大都是将其简化为平面结构，然后进行手 算，不但费时，而且计算精度差，由于近年来计算机得到普及，软件 也有很大发展，因此本规范要求，除规则框架可采用手算外，均要 求用计算机采用空间分析方法进行计算。 5.1.5起重架安装荷载、罐道梁工作荷载，由于对立架计算不起 控制作用，因而可只对直接支承的构件及连接进行计算或验算；过 卷荷载、托罐荷载其能量可在支承构件中消耗，对立架也不起控制 作用，因而也可只对缓冲装置、防撞梁及托罐支承的构件及连接进 行计算。 5.1.7井架结构抗倾覆验算引自西德《矿山井架和井塔设计规 范》DIN4118一1981中的规定“在抗倾覆计算时，所有可能导致结 均倾覆的荷载均乘以1.3的系数，其他荷载均不乘系数。特殊荷 载只取其50%进行荷载组合。在考虑特殊荷载组合时不计风荷 载。抗倾覆计算的安全系数不得小于1.0”。并架的倾覆直接影 响井架结构安全。本条为强制性条文，必须严格执行。 5.1.9单斜撑式钢井架，其立架由四柱组成支座铰接很难实现 敌视为刚接；双斜撑式钢并架立架为吊挂式时，四角罐道和安全厂， 等各类辅助构件的安装和联结，也必须为滑动支座。混凝土并架 的立柱和斜撑采用预制构件时，其支座宜采用铰接。 5.1.10钢井架构件不同于普通钢结构构件，一般应按实际模型 计算确定计算长度系数。当无经验时可按规范中规定的建议值。 5.1.11井架的变形控制是为了满足工艺提升的要求，根据收集 的资料及调研情况，并架在工作荷载效应下的水平变形值控制在

5.1.1以往井架计算，大都是将其简化为平面结构，然后进行手 算，不但费时，而且计算精度差，由于近年来计算机得到普及，软件 也有很大发展，因此本规范要求，除规则框架可采用手算外，均要 求用计算机采用空间分析方法进行计算

剖作用，因而可只对直接支承的构件及连接进行计算或验算： 奇载、托罐荷载其能量可在支承构件中消耗，对立架也不起控 用，因而也可只对缓冲装置、防撞梁及托罐支承的构件及连接 计算。

5.1.7井架结构抗倾覆验算引自西德《矿山井架和井塔

范》DIN4118一1981中的规定“在抗倾覆计算时，所有可能导致结 均倾覆的荷载均乘以1.3的系数，其他荷载均不乘系数。特殊荷 载只取其50%进行荷载组合。在考虑特殊荷载组合时不计风荷 载。抗倾覆计算的安全系数不得小于1.0”。并架的倾覆直接影 响并架结构安全。本条为强制性条文，必须严格执行。 5.1.9单斜撑式钢井架，其立架由四柱组成支座铰接很难实现 敌视为刚接；双斜撑式钢并架立架为吊挂式时，四角罐道和安全厂

5.1.9单斜撑式钢井架，其立架由四柱组成支座铰接很对 敌视为刚接；双斜撑式钢并架立架为吊挂式时，四角罐道和 等各类辅助构件的安装和联结，也必须为滑动支座。混凝 的立柱和斜撑采用预制构件时，其支座宜采用铰接。

的资料及调研情况，架在工作荷载效应下的水平变形值控制在

h/1000以内能够保证工艺提升的要求。 单斜撑式钢井架以斜撑牛腿与立架顶部铰接，当斜撑安装后 初位移很大，如不控制其初位移值，将对提升工作带来不利影响。 一般采用将联系铰由立架中间向斜撑方向移动0.8m左右或将立 架前后立柱采用不同断面来调整立柱受力及其刚度，以减少位 移量。

5.3.2并架位于立并并口位置，并架基础的抗滑移稳定直接关系 到井架的提升，稍有偏差容易引起卡罐道、磨损罐道现象，直接影 响提升系统的正常运行。本条为强制性条文，必须严格执行。

5.3.4井架立架一般通过支承框架坐落在并颈上，斜撑基

通过对凿井井架、单斜撑式井架、双斜撑三柱式井架、双斜撑 四柱式井架等儿个工程实例进行归纳分析，得出如下结论。 立井凿井井架是立井并简施工期间进行提升和悬吊施工设备 而设立的可多次重复使用的并架，主体一般为钢管拼装组成架 式结构。本工程实例为新V型凿井井架，天轮平台高27.50m，并 架柱底平面轴线尺寸为17.94m×17.94m，3.5m提升天轮共两 个，双侧提升。主要杆件编号见图9（a），对不同工况组合件应力 比见表1，大轮平台位移见表2。 单绳桁架式钢井架由立架、天轮架、斜撑三部分组成，为桁架式 钢结构。斜撑与立架通过斜杆相连，组成超静定空间结构。立架下 端落于并领上，斜撑基础一般为独立基础。本工程实例为某煤矿并 架，天轮中心标高26.00m，天轮直径2.0m，井架斜撑A、B之间的距 离为14.00m，A、C之间的距离为19.15m。主要杆件编号见图9（b）， 对不同工况组合件应力比见表1，天轮平台位移见表2。 多绳单斜撑式井架立架部分为框架式钢结构，上端支撑斜撑 牛腿，下端作用于井筒上。斜撑为箱形梁柱组成的框架结构，斜撑

柱下端与混凝土基础铰接连接。本工程实例为某井架，上天轮巾 心标高为30.7m，天轮直径为Φ4.5m。井架斜撑A、B之间的距离 为15.00m，A、C之间的距离为12.97m。主要杆件编号见图9（c）， 对不同工况组合件应力比见表1，上天轮平台位移见表2。 多绳双斜撑三柱式并架是在双斜撑四柱式并架基础上根据受 力特点优化产生的，在受力较小的非提升侧采用一根支撑柱，立架 一般自立于井颈上或悬挂于斜撑下。本工程实例为某矿井架，上 天轮中心标高为57.050m，天轮直径为Φ4.5m，该井架立架悬挂于 斜架之下，立架底部与并领脱开，仅约束水平方向的移动。并架斜 掌A、B之间的距离为23.00m，A、C之间的距离为33.36m。主要 杆件编号见图9（d），对不同工况组合件应力比见表1，上天轮平台 位移见表2。

(d）多绳双斜撑二柱式升架

【1）单绳行架式钢止架

单绳行架式钢片架 （（）多绳单斜撑】

（（）多绿单斜撑儿架

（e）多绳双斜撑四柱式止架

图9各类型井架主要杆件编号

多绳双斜撑四柱式井架是一种常见及并架结构形式，分为立 架和斜撑两部分，立架自立手井领上或悬挂于斜撑上。双斜撑四 注式井架结构刚度大，在工作荷载作用下变形较小。本工程实例 为某矿并架，上天轮中心标高为39.90m，天轮直径为5.5m，立架 自立于井颈之上，与斜撑脱开。井架斜撑A、B之间简的距离为 17.00m，C、D之间的距离为17.00m。主要杆件编号见图9（e）， 对不同工况组合件应力比见表1，上天轮平台位移见表2。

表 1不同工况组合件应力比

：沉降差按0.001L计算，L为斜撑基础门

不均匀沉降引起的上天轮平台！

X方向为提升方向，Y方向为垂直提升

从并架的内力变化规律来看，总共可以分为两类，第一类是多 次超静定结构井架，包括凿并井架、单绳桁架式钢并架、多绳双斜 撑四柱式钢井架，这类井架结构元余度大，对变形比较敏感，构件 产生的次应力大。如凿井并架A点下沉0.001L时，工作荷载4 号杆应力比接近断绳荷载，双斜撑四柱式钢井架在B点下沉 0.001L时④号杆应力比已超过断绳荷载。如果对角线两点发生 沉降，对结构更为不利。第二类是静定结构的井架，包括多绳单斜 掌式井架、多绳双斜撑三柱式井架，从计算上看，不管是A点沉降 还是A、B点共同沉降，结构产生的次应力小。 井架基础不均匀沉降会产生井架的倾斜，从而导致提升中心 线的偏移。井架抵抗变形的能力可根据不均匀沉降实际变形和几 何变形的比值来确定。不均匀沉降造成天轮中心位置几何偏移值 可按下式近似计算：

h一上天轮中心高度； L一斜撑基础间距。 几何变形值和斜撑基础间不均勾沉降（A或B点）产生的实 际变形值，见表 3。

表3天轮中心几何偏移值和计算偏移值（A或B点沉降）

从表3中可以看出，第一类超静定结构钢并架计算值与儿何 偏移值的比值在0.7～0.8，第二类静定结构井架为比值为0.8以 上，变形接近儿何值。 综上所述，不均匀沉降对第一类是多次超静定结构井架会产 生较天的次应力，对第二类静定结构并架，虽然次应力很小，但会 产生较大的倾斜。不均匀沉降值的控制对这两类井架都是非常的 重要。 单斜撑之间沉降差按0.001L控制，井架正常提升和不均匀 沉降产生的次应力组合不会超过并架设计应力的包络值，但沉降 差会带来天轮平台的横尚偏移，井架高度越大，横向刚度越弱，偏 移值越大。因此，本标准对于单斜撑式井架，斜撑之间沉降差按 0.001L控制，双斜撑并架，斜撑之间沉降差按0.0005L控制。本 标准对并架地基变形充许值的控制比一般的民用建筑地基变形控 制要严一些。 对于上天轮中心高度大于或等于60m的井架以及双斜撑三 柱式井架，地基变形允许值可取比本条规定更严的控制指标。 斜撑基础与立架基础之间已经形成的沉降差大于规定数值 时，必须验算不均匀沉降引起的附加应力，或采取调整措施。

5.3.6淮北地区地面曾发生大范围的地基下沉现象

一般坐落在并颈上，斜撑基础坐落在关然地基上，容易引起井架不 均匀下沉。唐山地区开滦集团东欢坨矿井也曾发生由于井下排水 引起工业场地地面下沉。因此井架设计应采用能适应地基下沉的 结构形式或采取调整措施

6.1.1现行国家标准《碳素结构钢》GB700中，将Q235钢（原3 号钢)按其检验项目的内容和要求分成A、B、C、D四个等级。A 级不要求任何冲击试验值，B、C、D级须分别满足不同的化学成分 和不同温度下的冲击韧性要求，C、D级碳硫磷含量较低，尤其适 用于重要焊接结构。 现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591中，将 Q345钢（包括原16Mn钢）分为A、B、C、D、E五个等级，A级不保 证冲击韧性要求，B、C、D、E级分别保证在十20℃、0℃、一20℃和 一40℃时具有规定的冲击韧性，可根据需要选用。 6.1.2立架支承框架位于井颈处，处于潮湿易腐蚀的环境，容易 锈蚀，故从安全角度考虑，构件厚度确定不应小于12mm。栏杆可 采用角钢L50×5或钢管Φ48×3.5。 6.1.3钢井架易锈蚀，钢材外表面应作防锈蚀处理，以达到长期 安全使用的要求。 6.1.4钢井架的闭口截面构件应做好闭水措施，防止水进入构件 内部腐蚀构件以及在冬季时冻胀对构件造成破坏。 6.1.6根据钢并架受力特殊情况，规定构件长细比限值。 6.1.7考虑钢筋混凝土并架的重要性、特殊性以及受环境的影 响，为满足使用耐久性的要求作此规定。 由于具有早期强度高、凝结硬化快、碱度高、碳化慢等特点，建 议采用硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥。 6.1.9钢筋混凝土井架在构造上除符合本规范构造要求外，尚应

6.1.1现行国家标准《碳素结构钢》GB700中，将Q235钢（原3 号钢)按其检验项的内容和要求分成A、B、C、D四个等级。A 级不要求任何冲击试验值，B、C、D级须分别满足不同的化学成分 和不同温度下的冲击韧性要求，C、D级碳硫磷含量较低，尤其适 用于重要焊接结构。 现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591中，将 Q345钢（包括原16Mn钢）分为A、B、C、D、E五个等级，A级不保 证冲击韧性要求，B、C、D、E级分别保证在十20℃、0℃、一20℃和 40℃时具有规定的冲击韧性，可根据需要选用。

6.1.2立架支承框架位于井颈处，处于潮湿易腐蚀的环境，容易

6.1.4钢井架的闭口截面构件应做好闭水措施，防止水进

6.1.6根据钢并架受力特殊情况，规定构件长细比限值。

符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定

司时有抗震要求的井架，构造措施应符合现行国家标准《构筑物抗 震设计规范》GB50191的有关规定。

6.1.14根据对严寒寒冷地区并架使用情况的调研，提升天轮露 天放置，冬季冻结现象明显，钢丝绳结冰打滑，影响并架正常提升。 本次修订增加对严寒寒冷地区的井架大轮平台和提升钢丝采用封 闭措施的要求。

6.2.2对于双斜撑式钢井架，常将立架吊挂于斜撑横梁上，立架 底部在井口水平处与并领脱开，有些立架则坐落在井领上，而上部 与斜撑分开，以防正立架支承在井颈上，斜撑位于天然地基上产生 不均勾沉陷带来的问题。为了保证进出车的稳定性，应采取一定 的限位措施。

准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定设加劲肋外，还应根据 并架结构的特殊性，设置纵向、横向加劲肋。横向加劲肋间距一般 取3m左右，钢板厚大于或等于6mm。箱形截面端部密闭，不使 空气进人，以减少锈蚀。

6.2.4重要部位是指直接承受动力荷载的构件及主要受力

手工焊接米用的焊条，应符合现行国家标准《非合金钢及细晶 粒钢焊条》GB/T5117或《热强钢焊条》GB/T5118的有关规定。 选择的焊条型号应与主体金属力学性能相适应。 自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和相应的焊剂要与主体金 属力学性能相适应，并应符合现行国家标准的有关规定。

6.2.9斜撑柱与基础联结做成铰接，以减轻因基础下沉时对并架

6.2.10立架与斜撑联结做成铰接，受力明确，但此种形式使牛

6.3.1为了并架安装调整方便，在基础顶面留设安放干斤顶的位 置，当并架基础下沉影响正常提升时，可用于斤顶调整井架高度。 千斤顶留设位置，目前有两种做法：一是在斜撑柱底下留孔；二是 在钩摸柱脚照设生腿

6.3.5抗震设计时，斜撑基础顶面及四周应配置构造钢筋，并应

不均匀沉降，所以要求并架使用单位定期对并架基础进行沉降观 测，以便及时调整井架，沉降观测点可设在井架斜撑基础顶面

7.1.3并架为提升系统中重要构筑物，抗震设防分类为乙类，本 条确定的井架抗震等级已经按乙类建筑确定抗震等级JLZJ-Y-GL-001-2020 北京市普通公路日常养护预算定额（路基、路面、桥梁、泵站、运行保障）(试行)，不需要再 提高。钢井架的抗震等级参照钢结构房屋的抗震等级划分，在高 度上以50m为界。

振周期也不同，在地震作用下，井架和相邻建筑之间很容易互相碰撞 而产生破坏。因此,并架与相邻建筑之间应设防震缝，基础宜脱开。

7.2.6四柱式钢筋混凝土井架纵向受7度、8度水平地震影响、六 柱式钢筋混凝土井架纵向受7度水平地震影响时，内力组合一般均 小于断绳时的内力组合值，故可不进行纵向水平地震的抗震验算。 钢井架的抗震性能较好，按断绳荷载组合控制的钢并架在7 度时基本无震害，因此可不进行抗震验算。 7.2.10在高地震烈度下，竖向地震作用中上部可产生拉力，因此 并架的竖向地震作用不可忽视，应在抗震验算时考感。 7.2.11在1976年唐山大地震时，唐山矿地震烈度11度区，地震 时4个Φ50mm的钢井架斜撑基础柱脚螺栓一个剪断，三个拔出

4个$50mm的钢井架斜撑基础柱脚螺栓一个剪断，三个 mm～130mm,斜撑柱脚螺栓拔出，基础开裂比较普遍。

7.3.1并架直接位于井口上方，长期受并下潮湿以及腐蚀环境的 影响，所以钢筋混凝土井架的混凝土强度等级不宜太低，但也不是

越高越好，在钢筋混凝土结构中DB31T 1238-2020 分布式光伏发电系统运行维护管理规范.pdf，强度等级越高，其脆性破块 险性越大。

7.3.3钢筋混凝土井架在地震时底层柱可能全高受弯，为了提高 底层柱的变形能力，本条规定底层柱的箍筋加密区范围取柱的 全高。

根据唐山地震的调查，按规范常规设计的锚栓能满足9度地震作 用的强度要求，仅在11度区有个别锚栓被剪断。因此按规范常规 设计的锚栓能够满足抗震的要求。 并架与提升机房是结构形式完全不同的两个独立建（构）筑 物，在地震作用下动力表现形式完全不同，如钢井架斜撑的基础与 提升机房的基础连接，受力比较复杂，应脱开。 并架斜撑与基础一般为铰接连接，当底部存在较天的零应力 区时基础容易发生倾斜并导致与斜撑连接部位破环。当存在零应 力区时，面积不应超过基础底面积的15%。在基础设计时应使外 荷载相对于基础形心的偏心距尽量小，并校核受压边缘的压力是 否满足承载力要求。