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GB51303-2018 船厂工业地坪设计标准.pdf

时间确定荷载的准永久值系数。船厂地坪的不同区域，荷载作用 的频繁程度和持续时间存在较大差异。荷载作用频繁，持续时间 较长区域的地坪，往往会发生远大于其他区域的沉降，如车辆的卸 货区，厂房大门出入口附近区域，常用的吊车卸载区域等，对这些 部位的地坪，宜在沉降计算时取较大的准永久值系数，如0.8～ L.0，并应在地坪结构设计以及下卧土层的处理上，采取针对性的 加强措施。

3.3.2目前工程中一般均采用商品混凝土，其强度等级通常不会

GB 51354-2019 城市地下综合管廊运行维护及安全技术标准3.3.4、3.3.5沥青面层的工作性能受气候的影响较大

青时必须考虑当地的气候条件。沥青面层选择时，气候 参考现行行业标准《公路沥青路面施工技术规范》J 确定。

联锁块的强度等级不宜太低，目前市场上常用的联锁块均

3.3.6联锁块的强度等级不宜太低，自前市场上常用的取

为高强度联锁块，抗压强度等级一般在C.50以上。

3.4.2本条对软土地基、填土地基、土岩组合地基、风化岩和残积 土地基的勘察提出了具体的技术要求，以加强对较复杂地基的勘 察质量控制。 勘探手段包括钻探、井探、静力触探和动力触探，应根据具体 请况选择，配合使用。对复杂地质条件和某些特殊性岩王，宜布置 定数量的探井

3.4.4控制性勘探孔的比例是参照现行行业标准《港口岩

勘察规范》TS133制定的，控制性勘探孔的比例计算时应计入前 期勘察可以利用的控制性勘探孔。

试验、扁铲侧胀试验等，不包括载荷试验。不同测试方法的数据不 能相加。

3.4.8原位测试方法应符合现行国家标准《岩土工程勘察

GB50021的规定，岩土室内试验方法应符合现行国家标准《土工 试验方法标准》GB/T50123和《工程岩体试验方法标准》GB/T 50266的规定

3.4.9勘察报告是勘察工作的最终技术成果，是地基

基础资料，本条是对勘察报告总的技术要求。由手本标准联锁块 地坪面层设计采用弹性层状理论分析，故在详细勘察成果报告中 除应提供常规的试验指标外，还应提供地基土回弹模量及泊松比

4.1.1地坪结构是由多个层次组合而成的复合结构，各个结构层 由不同类型的材料组成。荷载和温度等对地坪结构的影响，随着 结构深度的增加而逐渐减弱，因此，对各组成部分的强度、刚度的 要求也随深度的增加而逐渐降低。地坪结构设计首先选择地坪组 成、各层的类型和材料要求以及各层的厚度，组合成能满足使用性 能要求的地坪结构。选择地坪及其组合时主要考虑： 使用要求：船厂室内永久地坪或者对变形要求较高的结构需 选用刚性地坪，反之，临时性或使用要求不高的地坪结构可以选用 柔性地坪。 地基条件：当地质条件较差时，应优先考虑采用改善地基的措 施，在满足必要的强度、刚度要求后再考虑地坪结构的设计，地坪 结构层厚度应根据受力要求确定。 荷载条件：地坪使用荷载等级的变化范围较大，且荷载形式多 样（均布荷载、集中荷载、分布式集中荷载）。对荷载等级高，为 集中荷载时，可选用刚性地坪或者较厚的结构层；对荷载等级低 且多为均布荷载时，可选用柔性地坪或较薄的结构层。 面层和基层之间，通常设置过渡层，其作用是为方便施工并保 证面层的铺筑质量，或者加强面层和基层之间的结合。 沥青混凝土地坪，应根据需要设置封层等构造层。 本条文给出了地坪结构的典型组合，但实际工程应根据具体 情况确定地坪结构组合。

4.1.2根据土建施工习惯，通常在钢筋混凝土地坪下铺诊

岩石且较为平整时，可不设此

4.1.3参照现行行业标准《公路

D40、《公路沥青路面设计规范》JTGD50，冻土地区室外地坪总结 构厚度大于当地最大冻土深度的75%，且不小于500mm时是偏 于安全的

各类地坪。对于某些对场地平整度要求不高的区域，如钢料堆场 等，通常采用碎石地坪，造价较低，且可以根据使用过程中地坪表 面的沉降情况，随时补充碎石，保持地坪表面的平整度。这类地 坪，一般称之为临时地坪。另外，当地质条件较差，又难以通过简 单的地基处理保证地坪在使用初期不发生较大的沉降时，业主为 节约投资，也往往采用先铺筑联锁块临时地坪，待使用一段时间地 基的沉降基本稳定后，再浇筑混凝土地坪。这种情况下前期铺筑 的联锁块地坪，工程中也视作临时地坪

4.2.1面层直接承受荷载，并受到温度等自然因素的影响，受力 复杂，应具有较高的结构强度和刚度及耐久性。面层表面应平整 4.2.2条文中列出了船厂中主要的各类地坪的适用范围，是多年 来工程实践的总结。设计者可以参照选用，但更应结合具体工程 的情况，经过技术、经济比较，确定方案。 4.2.3装焊地坪，又称为通用地坪，一般采用钢筋混凝土地坪

来工程实践的总结。设计者可以参照选用，但更应结合具体工程 的情况，经过技术、经济比较，确定方案

不开钢肠馄工 近年来，为降低造价，部分工程采用沥青混凝土地坪，但为 电阻接地及抗上拨力的问题，一般需要另行设置混凝土梁， 顶面预埋钢板。

4.2.5沥青面层集料的最大粒径应自上而下由小变大，并与设计 厚度相匹配。对于热拌热铺密级配沥青混凝王，层厚度不应小于 集料公称直径的2.5倍～3.0倍，以保证压实，不产生离析。

4.2.5沥青面层集料的最大粒径应自上而下由小变大，并与设计

便于人工铺砌为准。尺寸不宜过天，当边长天于或等于40cm时 与联锁块的受力机理不符，不能按联锁块地坪的设计方法设计 联锁块的受力机理比较复杂，块体不是各自独立地承受荷载，而是 通过嵌固作用形成整体受力。联锁块块体的形状对地坪性能有较 天影响，异形块的嵌锁性能通常比矩形块好，四边嵌锁的块体其性 能优于两边的嵌锁块体

3.1过渡层的材料选用应根据面层和基层的类别确定，其作 协调上下层之间的变形，改善受力，同时可以整平基层，方便 的施工，保证质量。

料强度和刚度宜由上到下递减。相邻层间材料要合适，递 也要适度，以此充分发挥各基层材料性能

4.3.5级配不良的砂石地基是指空隙比较大、变形模量较低的砂

4.3.5级配不良的砂石地基是指空隙比较大、变形模量较低的砂 石地基。

4.4.1、4.4.2这两条是对地基的一般要求，地基主都必须达到稳 定、密实和承载力的要求，才能避免由于地基土不均匀沉降而引起 的地面下沉、起鼓和开裂等现象。 为保证地坪的正常使用，换填地基应选择合适的填土，填料应 优先选用级配较好的砾类土、砂类土、碎石土等粗粒土。淤泥、耕 土、腐殖土、冻胀土、有机质及泥炭土、强膨胀土及易溶盐超过充许 含量的土和液限大于50%、塑性指数大于26的细粒土及过湿十 等，不得直接用作填料；当含水量过高时，宜采用晾晒或掺入石灰 水泥、粉煤灰等材料进行处理。黏性吹填土地基的上部应采用砂 性土或其他类似填料，其厚度不应小于1m。对稻田、湖塘、明（暗） 浜等，应排水、清淤后再用砂石料填料换填。

对于船厂经常遇到吹填土地基，其处理方法可参照现行国家 标准《吹填王地基处理技术规范》GB/T51064。 4.4.3~4.4.5这条对填土地基、高压缩性以及欠固结土地基、 土岩组合地基和水力冲填的松土地基的处理及注意事项提出了要 求。高压缩性以及欠固结土地基，后期会产生较大的固结沉降，严 重时会对地坪产生较大的不利影响，必要时应采取加快固结沉降 的有效措施，如设置砂井、插塑料排水板、劵实等。水力冲填形成 的填土层，通常情况下不能直接应用，需经过必要的处理，且处理 深度范围内的平均固结度不宜小于85%

5.1.1、5.1.2由于船厂地坪在荷载类型、受力性能、构造处理、使 用要求、控制指标等方面的特殊性，船厂地坪的计算有别于建筑工 程和道路工程，需体现船厂地坪的特点。本标准编制过程中，编制 组参阅了国内外相关规范，在广泛的调研和相关试验的基础上，进 行了理论研究，形成了本标准的计算方法。 素混凝土与钢筋混凝土地坪由于整体性能好、结构层扩散能力 强，荷载作用下地坪抵抗变形能力较强。考虑到船厂地坪荷载较大 作用时间较长、沉降较大等特点，对于素混凝土与钢筋混凝土地坪的 面层应力计算，本标准推荐文克尔地基上的多层板模型，确定地基刚 度时考虑长期沉降的影响，计算方法上建议采用有限元分析方法。 对于联锁块地坪面层竖向变形，本标准建议采用有限元分析 方法或弹性层状体系理论进行计算。当采用弹性层状体系理论 时，可按本标准5.3节的简化方法进行计算。 5.1.3对于地坪结构沉降，本标准推荐采用现行国家标准《建筑 地基基础设计规范》GB50007的分层总和法进行计算。编制组在 标准编制阶段针对船厂主要地坪结构形式开展了场地试验研究及 现场调研，对荷载作用下地坪结构各层的应力扩散进行了研究 通过实测荷载作用下地坪各层不同位置的应力，研究了地坪在荷 载作用下的应力扩散机理。研究表明，荷载在地坪中的应力扩散 可近似采用名义扩散角来描述，作用于地坪表面的荷载，以名义扩 散角将应力扩散传递至地基表面，称之为地基名义压应力。地坪 设计时以地基名义压应力作为地基沉降、地基承载力计算的依据 地坪各基层的名义扩散角e根据扩散前后总压力相等原则进

算。名义扩散角6.按以下确负

,=arctan i=2,3..n 2h; LI B =arctan 2h

由不同类型地坪层的名义扩散角?随荷载的变化趋势（图1、 图2）可见：不同类型地坪的值随着荷载的增加而逐渐降低，且 不同类型地坪的压应力扩散性能有明显差异

图1沥青地坪与联锁块地坪各层名义扩散角

图2混凝土地坪各层名义扩散角

（1）沥青混凝土面层应力扩散能力较差，尤其是当地面温度高 时面层荷载呈现垂直传递特性；下部水泥碎石层与碎石垫层具有 一定的扩散能力，但在加载后期沉降变形加大，地坪整体性受到破 坏，各层的应力扩散能力逐渐减弱，扩散角逐渐减小。 （2）荷载较小时联锁块面层具有较好的应力扩散能力，荷载呈

现分散传递特性；而下部水泥碎石层与级配碎石层同样具有较好 的应力扩散能力，但随看荷载的增天，地坪沉降显者加大，地坪整 体本性受到较大影响，联锁块地坪各层特别是面层的应力扩散能力 削弱，扩散角减小。 （3）钢筋混凝土面层始终具有很好的应力扩散能力，荷载呈现 较强的分散传递特性；下部水泥碎石层与级配碎石层同样具有较 好的应力扩散能力。由于面层变形变化不天，各层的应力扩散能 力保持较好，扩散角未有明显减小，地坪的整体工作性能较强。 （4）从现场试验结果分析，以名义扩散角方式简化地基应力分 布情况，验算地基的承载力与沉降是可行的，但考虑到场地试验实 测数量有限，本标准采用以场地试验中极限破环荷载前二级加载 时的受力状态作为名义扩散角的取值依据，待后续有更多试验数 据再作进一步的修正。 （5）素混凝土与钢筋混凝王地坪一般采用C15素混凝土过渡 层，采用有限元方法分析素混凝土与钢筋混凝土地坪面层应力与 变形时，可将面层、过渡层分别输入进行计算。 （6）联锁块地坪一般采用砂垫层作为过渡层，主要用于整平基 层，并为面层形成紧密嵌锁提供必要条件，由于其厚度较薄，可将 面层与基层视为组合均质连续体。 （7）沥青地坪一般在中粒或粗粒式沥青混凝土下方设置沥青 封层，其主要用于整平基层，其厚度较薄，因此将其与上部面层视 为组合均质连续体进行计算。 本标准表5.1.3列出典型的水泥碎石层、级配碎石层的名义 扩散角，其他未列人的半刚性基层、柔性基层的名义扩散角可分别 参照水泥碎石层、级配碎石层取用

5.1.4对国内各大船厂的调研结果表明，船厂地坪具有荷载作用

时间相对较长、荷载较大等特点，因此地坪的沉降控制与道路工程 中回弹弯沉控制的理念是不同的，路面回弹弯沉值是路面各结构 层与土基回弹变形之和（不考虑非弹性变形），其中以土基回弹变

形为主，因此路面回弹弯沉值是以弹性层状体系为基础进行求解， 而地坪沉降更多地体现为地基土的非弹性压缩变形，这与建筑工 程中采用的分层总和法沉降计算理念相一致，因此本标准推荐采 用分层总和法计算各类地坪的沉降。 考虑到各类地坪结构层组合厚度总和一般在1.0m左右，特 别是由于素混凝土与钢筋混凝土地坪的面层和基层的刚度、强度 远高于地基，沉降计算中该部分产生的变形占比很小，因此沉降计 算中忽略地坪结构层的影响。 通过对国内的外高桥船厂、大连船厂、长兴造船基地、广州龙 穴造船基地等不同地质条件、不同使用条件，不同类型地坪的调研 分析，以及各船厂单位多年对船厂地坪的使用经验分析，认为目前 采用的现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的沉降 计算是可行的。

.5地基承载力验算时，地基承载力特征值应采用修正后的 承载力特征值。

5.1.6分析地坪结构的面层应力和变形时，标准建议采用有限元

或弹性层状理论简化计算方法，可不计地坪面层及基层自重；在验 算地基承载力和沉降计算时，地坪自重较大，对计算结果有一定影 响，因此应计入地坪自重。

素混凝土地坪应按主要荷载分别作用在板中、板边和板角三种工 况验算，每种工况计算时均应考虑相邻荷载的不利影响，

素混凝土与钢筋混凝土地坪

5.2.1素混凝土或钢筋混凝土面层和基层的刚度远大于地基的 刚度，在荷载作用下，所产生的弯曲变形较小，具有良好的整体性 和应力扩散能力，因此本标准建议将地坪结构层看作是支承在弹 性地基上的多层板，分析其应力状况。 素混凝土与钢筋混凝土地坪结构面层、基层及地基的刚度差

较大，传统的文克尔弹性地基板的模型为单层板，无法反映地 层对结构的影响，因此本标准提出采用更适合地坪结构的文 地基多层板

其实质是将不同位置地坪分块的地基土弹簧刚度按地坪的

分块地基弹簧刚度计算时，先将地坪整体划分为多个分块，外 荷载作用下采用分层总和法计算各分块沉降S，同时以各分块沉 降值S反算该分块产生沉降S，所需的仅加在该分块范围内的等 效地基名义压应力P，，并在此基础上计算各分块的地基名义弹 黄刚度Kk.i；据此得到不同的分块地基名义弹簧刚度Kk.与总分 块地基名义弹簧刚度2KK，的比值一一分块地基弹簧刚度分配系 数αi，最后以此系数α对地基总弹簧刚度K进行地基刚度分配。

5.2.3本标准推荐采用有限元方法分析面层应力，考虑到弹性地

基多层板受力分析的复杂性，以及有限元建立模型的通用性与简 便性，对素混凝土与钢筋混凝土地坪可不需进行基层等效，直接按 实际地坪结构层进行建模。自前有限元分析方法应用普遍，因此 推荐有限元方法进行计算。 （1）有限元单元划分。在荷载作用中心附近，应力和应变的变 化较大，因此在荷载作用中心或计算点附近的单元划分应加密，而 远处可划分较大。一般情况下，水平方向单元天小宜控制在 0.25m~0.5m范围；竖直方向单元大小宜控制在0.05m~0.15m 范围。以上建议值仅是根据常见船厂地坪尺寸建议，可根据实际 地坪尺寸作相应调整。 （2）当素混凝土或钢筋混凝土地坪接缝处设有传力杆时，若计 算模型中考虑传力杆的剪切药束和传荷作用，接缝邻近区域处 的内力和变形计算结果可根据具体情况适当折减。当接缝处未设 传力杆时，宜按自由边处理

（3）地坪结构层层间结合条件对计算结果有以下影响： 1）面层与基层之间按层间滑动考虑时，面层底部拉应力有所 增天，过渡层底面的拉应力则相对减小，同时地坪的整体变形也较 层间连续假定的计算结果略大。而随着层间滑动摩擦系数的增 天，地坪结构受力状态逐渐接近于层间连续模型。 2计算模型中层间摩阻系数的取值取决于施工条件与材料特 性。由于实际船厂地坪的使用面积很大，施工质量难以保证各层 层间莲续假定，因此建议计算时可偏于保守的采用层间滑动模型。 当计算模型中采用摩阻力系数方式考虑层间滑动时，地坪结构各 层接触面间摩阻力系数按不宜小于0.1进行设置。施工时应建议 采用技术措施保证各层紧密结合，使其处于连续状态。 3）场地试验的钢筋应力实测结果表明：加载点附近范围混凝 土面层上层钢筋处于受压状态，下层钢筋处于受拉状态。随看离 加载点距离的增大，钢筋应力均逐渐减小（图3）。面层与基层之 间按层间滑动模型设置时的有限元模拟计算结果与场地试验结果 接近。

图3钢筋应力变化典型趋势线

5.2.4钢筋混凝土地坪有限元计算得到的面层最天拉应力，配筋 设计时可按材料力学平截面假定，采用公式（3）计算面层板的弯

设计时可按材料力学平截面假定，采用公式（3）计算面层板的弯

矩，开按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010受弯构件 进行配筋计算。

5.2.5钢筋混凝土地坪面层的温度应力，本标准建议采用有限元 分析方法计算，也可参照现行行业规范《公路水泥混凝土路面设计 规范》JTGD40O的计算方法。

5.3.1联锁块地坪现场调研的结果表明：荷载作用初期联锁块 间产生的间隙并不影响使用，但随着荷载作用时效性，块体间的 相互联锁扩散作用减弱直至弱化为独立块体工作，并且逐渐影 响使用。 由于联锁块地坪在重型搁墩及流动机械作用下的面层破坏现 象复杂，相关机理调查分析资料较少，本标准对联锁块地坪面层设 计参照了道路工程弹性层状体系的有关方法与参数，结合船厂荷 载形式的复杂性及船厂地坪的实际使用情况，认为面层竖向变形 是反映承载能力和影响使用的主要指标，并对其计算方法作了详 细规定，而对于面层的弯拉及剪切应力等验算本标准不作规定控 制，需要时可采用有限元方法进行计算。 弹性层状体的层数越多，影响竖向变形、应力的因素越多，理 论解不便于工程设计运用。因此结合联锁块地坪特点，本标准推 荐将多层体系等效换算简化为弹性三层体系求解面层竖向变形 并建议了相应的简化表达式，其中联锁块地坪基层的等效换算公 式参考道路工程的有关研究成果

5.3.2砂垫层为联锁块地坪的重要组成，计算中将联锁块面

垫层视为组合均质连续体，根据相关研究资料等效回弹模量 3000MPa

5.3.4计算联锁块地坪面层竖向变形时，多层弹性体系各基层口

按图4所示进行等效，换算为与顶部基层回弹模量相同的等效基 层。等效基层的换算厚度Heg可按公式（5.3.4）进行计算。

均布垂直荷载作用下的三层弹性体系解析解的简化。

购布垂直何载作用下的三层弹性体系解析解的间化。 （1）编制组研究表明：地坪各层泊松比的变化对面层法向应力 与切向应力有所影响，但影响范围有限，对垂直应力及竖向变形影 向不大，为方便简化面层竖向变形表达式，简化过程中忽略了地坪 各层材料泊松比变化的影响。 （2）考虑到联锁块地坪面层做法及材料相对固定，因此简化公 式拟合过程中对面层参数的取值相对固定，重点考察基层回弹模 量E2、地基回弹模量E、地坪面层厚度h。以及等效基层厚度Hec 对面层竖向变形系数的影响（图5）。 数据分析表明，随着h。/8、H/的增大，面层竖向变形系数 逐渐减小；而随看地基回弹模量E与基层回弹模量E2比值的增 大，面层竖向变形系数逐渐减小。 面层竖向变形系数与E/Eeu、E2/Eceg、he/、Heu/等均有 关，对面层竖向变形系数f（w）主要考察了h./、Heu/对其的影 向，并对E/Eceg、E2/Ec进行参数化处理。 通过对简化拟合公式中各主要影响参数的变化趋势分析可见 图6、图7），地基回弹模量E、基层回弹模量E2以及基层的厚度

是影响联锁块地坪表面竖向变形的重要因素。对三层体系而言， 70%～90%的竖向变形取决于地基的强弱。当各层回弹模量一致 时，随着h。、He.的增大，面层竖向变形系数逐渐减小

Heq/8=[0.2,0.3,0.4,0.5,0.6,0.7,0.8,0.9,1,2,3,4 图5考虑厚度比变化的影响趋势

图6E.与E.对面层竖向变形系数的影响

日7h.与H对面层竖向变形系数

通过将简化拟合公式与弹性三层解析解进行对比可见（图 3）：拟合公式与理论解存在一定的误差，但总体趋势与解析解基本 吻合，拟合误差可以接受

图8拟合公式与解析解对比

5.3.8、5.3.9对于荷载中心点以外的计算点，标准采用荷载点与 计算点距离参数r/的影响系数k进行修正。 不同地基条件的综合修正系数k综合考虑荷载等级、地基回 禅模量及联锁块面层正常使用性能等要求确定，系数取值主要依 据场地试验结果、船厂调研资料及算例计算对比分析得到

素混凝土与钢筋混凝土地坪

5.1.1本条规定了地坪面层混王温度变形缝的种类及最大间 距，并对地坪沉降缝的设置作出了规定 1明确了素混凝土或钢筋混凝土地坪面层的变形缝种类，规 定了钢筋混凝土地坪和素混凝土地坪在室内和室外不同环境中变 形缝的最大间距。表6.1.1中的数值，较类似规范（如现行国家标 准《建筑地面设计规范》GB50037）有较大的突破，是为了避免由 于设缝过多对地坪的正常使用带来不利影响，近10多年来的工程 实践表明，适当地加大温度变形缝的间距是可行的。 2当排水坡分水线附近需设温度变形缝和沉降缝时，缝应设 在排水坡的分水线处，缝不得通过有雨水井等有液体流经或积存 的位置，自的是防止流水倒灌缝内，使填缝材料破坏或留有隐惠。 3经现场调研，厂房地坪的建筑物柱基周边、大型设备基础 周边、龙门吊、平板车轨道周边和地面管沟周边的地面沉降及裂缝 相当集中。地面与柱基或设备基础间设置沉降缝，主要考虑柱基 和大型设备基础采用浅基础或桩基础，基础周边的回填密实度 不易保证，基础与重载地面沉降不一致。同理，平板车轨道、龙门 吊及半龙门吊地轨、地面管沟宜单独设置基础，基础与地坪之间设 置沉降缝。 4室内地坪的温度变形缝和沉降缝应与建筑物结构相应的 结构缝位置一致，且应贯通地面的各构造层。

6.1.2本条明确了地坪缩缝、伸缝及沉降缝的构造做法。

1钢筋混凝土地坪的伸缝、缩缝以及素混凝土地坪的缩缝（平 头缝）均需在地坪厚度的中部设置传力杆。缩缝的传力杆不需伸胀

功能，半段浇筑于混凝士中，另半段需有一定的滑动收缩的能力，表 面需涂刷不碍滑动的防锈涂料，如沥青等；伸缝传力杆需能自由 审缩，半段固定于混凝土中，另半段涂以沥青、套上长度为80mm~ 00mm的金属或塑料套筒，套筒底与杆端之间留30mm~40mm的 孔隙，并用柔性材料填充，以利于板的自由伸缩。在同一条伸缝上 的传力杆，设有套筒的活动端宜在缝的两边交错布置。伸缩缝嵌缝 材料应按不同要求采取防水、防火、保温、防虫害、防油渗等措施。 4诱导缝只在素混凝土地坪中设置。为防止厂房地坪出现 不规则裂缝，诱导缝间距控制在4m~6m以内，且诱导缝深度按 /4地坪厚度控制，并采用聚氯乙烯胶泥或水泥砂浆等材料嵌缝。 地坪诱导缝采用切割机切出

同面层厚度下，传力杆直径及长度、传力杆最大间距等要求。传力 杆要求平直，不应有锈皮。在不影响传递剪力的前提下，为保证混 凝土与传力杆之间的自由伸缩变形，传力杆应采用Q235B圆钢。 为保证边角部位的地坪的承载能力，对地坪自由边及变形缝处的 最外侧传力杆的位置进行了限定。造船基地大多数地处沿江沿 海，地质条件较差，一般情况下都需要设置传力杆。当地基条件 好、沉降小且地坪要求不高时，也可不设传力杆。

缝处两者承载能力相差较大，为了加强板边承载能力，地坪厚度应 由厚变薄逐渐变化，避免厚度突变，引起薄板边缘地坪破坏。不同 厚度混凝土面层交接处均按伸缩缝要求设置传力杆。

6.1.5本条明确了素混凝土地坪的附加构造钢筋的设置原则。

索混凝土面层的边缘和角隅部位配置构造钢筋，是为了防止出现板边 和角隅处地坪的破坏。角隅钢筋与板边处的钢筋应分别设置。素混 凝土地坪缩缝（平头缝）两侧及地坪四周边缘均需设置构造配筋

于工作条件比较恶劣，在使用期内，一般在使用一段时间后需要进 行修补维护，否则难以达到50年的使用年限， 4强调了板边及变形缝边的配筋应较一般部位有所加强，通 常可以根据计算分析结果进行加强配筋。当板边已经设置了构造 角钢进行加强时，也可以不做特别处理。 6.1.7本条规定了装焊地坪预理件的构造要求。 1装焊地坪的预理件一般按工艺要求确定形式和布置方式 当用拥件可按图0及丰1选用

1装焊地坪的预理埋件一般按工艺要求确定形式和布置方式。 常用预埋件可按图9及表1选用

（b）单块矩形预理埋件

表1装焊地坪预埋件选用表

注：1钢板可采用Q235B，锚筋为HRB400级钢筋，锚筋长度应满足锚固要求； 2表中尺寸的单位为 mm;

3锚筋下端应与板底钢筋连接，当混凝土面层较厚时，至少有25%锚筋与 底钢筋绑扎连接

2装焊地坪预理件的常用布置方式为垂直十学交叉或斜向 X字交叉的网状（图10）。T学钢条形预理件可采用T字型钢或 焊接T学钢。当T字钢条形预理件双向间距不天于2m时，预理 件可以起到部分上层钢筋的作用，在工程应用中，可以根据工程经 验将计算所得的配筋适当减小，以考虑预埋件的有利作用

T字条形钢X字网状布置 图10装焊地坪预埋件布置示意图

10装焊地坪预埋件布置示意图

3条文给出了T字钢条形预理件和单块矩形预理件的 T字钢条形预理件可焊接成形，也可选用T字型钢。单块 页埋件当承受较大剪力时宜加设抗剪扁钢

基层顶面设置单层沥青表面处理层。采用级配砂石过渡 应在面层与处治层间补充设置透层沥青。 沥青混凝土装焊地坪的理件形式、布置及预理件构造做法 混凝土装焊地坪的做法相同。

6.3联锁块地坪、碎石地坪

6.3.1联锁块地坪受力时不是单块受力，而是相互嵌锁，协同工 作。为保证块体之间的传力性能，接缝宽度不能过大，保证用砂灌 填后地坪的整体性。

6.3.2联锁块地坪中侧石的作用是约束块体的变位，保证

地坪在大雨时易被水浸泡

7.1.1船厂地坪施工前进行勘查与环境调查是非常必

带义安，用 现场勘察与环境调查发现已有勘察资料与调查报告和工程实际有 差异时，可及时通知业主进行补充或调整

实际情况和环境条件进行编写，内容应包括工程概况、施工 施工平面图、工程进度计划、设备和劳动力组织以及质量与安 障措施、文明施工等。

7.1.5地基土被水浸泡将造成地基承载力降低以及施工困

此，应及时施工垫层予以覆盖。工程中如不能及时施工垫层 可能遇有雨水、地面水的渗入时，应采取覆盖措施，防止地基 水浸泡。

本节有关施工的技术要求是工程经验的总结，是保证 基碾压密实所必要的

7.2.1填土分层压实至关重要，因为任何一种压实机机

的压实影响深度，施工中切忌临空不加分层一次堆土。本条给出 了不同机械宜采用的虚铺厚度及压实遍数

7.2.2填土的压实系数是检验填土压实质量的基本参数，方

7.3.1本条提出了级配碎石（砾石）与填隙碎石（砾石

1本条提出了级配碎石（砾石）与填隙碎石（砾石）基层的

料要求。针片状的骨料及含泥量过大对基层质量不利中建一局集团营地建造图册，因此需要 予以控制。

提出了技术要求。塑性指数小于10或大于15的土及有机质含量 大于10%的土与水泥（石灰、粉煤灰）难以形成具有一定强度的稳 定基层，因此不宜采用，实际工程中如需采用，应通过试验确定。

7.4.2透层表面处治用乳化沥青或液体石油沥青的种类、标号和 集料的质量规格应符合设计要求，并适应当地环境条件。 沥青混凝土粗骨料应与沥青有良好黏附性，其黏结力不宜小 于现行行业标准《公路工程沥青混凝料试验规程》TGE20规定 的4级，含泥量也应予以控制，一般不应大于1%

4.4鉴于船厂地坪荷载较天的特点，本条规定预制联锁块

垫层应先松铺，待联锁块铺筑后再振压，并用中细砂填缝， 的砂垫层达到密实，部分砂充实于接缝的下部。垫层及填 对施工质量有直接影响，施工中应予以控制

7.4.6本条规定主要根据船厂地坪的相关使用要求

结合实际工程的调研结果和经验确定JC／T 2317-2015 喷涂橡胶沥青防水涂料，同时参考了现行行！ 《港口道路、堆场、铺面设计与施工规范》JTJ296的相关规定