标准规范下载简介
GB50702-2011 砌体结构加固设计规范.pdf4.8.1、4.8.3砌体裂缝修补胶的应用效果，取决于其工艺性能 和低黏度胶液的可灌注性以及其完全固化后所能达到的粘结强 度。若裂缝的修补的只是为了封闭，可仅做外观质量检验；伯 若裂缝的修补有补强、恢复构件整体性或防渗的要求，则应按现 行检验标准取芯样做劈裂抗拉强度试验，并要求其破坏面不在粘 台裂缝的界面上，但这在砌体构件中，不一定都能做到。在竖向 灰缝质量很差的情况下，只能达到基本上恢复部分整体性的 要求。 4.8.2注浆修补裂缝，主要是为了恢复构件的整体性，并消除 其渗漏的隐患。因此，应通过各种探测手段对混凝土灌浆前的内 部情况进行检查和分析。本条的规定只是供现场复验注浆料的性 能和质量使用
4.9.1用于砌体结构外加面层防止收缩裂缝的纤维，可根据工 程实际条件和防裂要求，选用钢纤维或合成纤维。当采用合成纤 维时，其抗拉强度不宜低于280MPa。 4.9.3砌体结构加固工程选用合成纤维时，宜通过试验确定各
出大 维时，其抗拉强度不宜低于280MPa。 4.9.3砌体结构加固工程选用合成纤维时，宜通过试验确定各 项参数和性能指标。若无试验资料可供使用时，可按表4.9.3进 行确定，
5.1.1钢筋混凝土面层加固方法属于复合截面加固
5.钢肋混土面层加固方法属子复合截面加固法的一种。 其优点是施工工艺简单、适应性强，受力可靠、加固费用低廉 彻体加固后承载力有较大提高SL 385-2007 水文数据GIS分类编码标准（清晰无水印，可编辑，附条文说明），并具有成熟的设计和施工经验 适用于柱、墙和带壁柱墙的加固；其缺点是现场施工的湿作业时 间长，养护期长，对生产和生活有一定的影响，且加固后的建筑 物净空有一定的减小。本条给出了柱、墙和带壁柱墙加固设计常 用的钢筋混凝土面层加固方法。 5.1.2本条规定的加固后砖砌体柱和砖砌体墙的计算截面宽度 取值，如图5.1.2（a）、（b）易于理解，无需说明；对加固后的 带壁柱砌体墙计算截面的宽度取值，是参照现行国家标准《砌体 结构设计规范》GB50003的相关规定制定的。 5.1.3外加钢筋混凝土面层加固砌体结构应严格要求做好界面 处理，并采取措施保证粘结质量，以使原构件与新增部分的结合 面能可靠地传力、协同工作。只有界面处理和粘结质量合格，方 可采用按整体截面进行计算的假定。
5.1.4外加钢筋混凝土面层加固方法，王受原砌体构件应
应变水平的影响，虽然不能简单地按现行设计规范《砌体结构设 计规范》GB50003、《混凝土结构设计规范》GB50010进行计 算，但该规范的基本假定具有普遍意义，仍应在加固计算中得到 遵守。
5.2.1在满足构造要求情况下，外加钢筋混凝土面层加固后的 结构可看成砌体与钢筋混凝土面层的组合砌体构件。因此可以利
用《砌体结构设计规范》GB50003中组合砌体构件轴心受压构 件承载力计算公式推出加固后结构轴心受压计算公式。考虑到加 固结构中的原有砌体加固前已经承受荷载，其应力水平一般都比 较高，而加固新增的钢筋混凝土面层还不能立即工作，需待新加 荷载后（第二次受力）才开始受力。此时，新增钢筋混凝土面层 的应变滞后于原砌体的应变，原砌体的应变高于新增钢筋混凝土 面层的应变；也就是说，当原砌体达到极限状态时，新增钢筋混 土面层还没有达到其极限状态，其承载力不能得到充分发挥 因此，计算加固后构件的承载力，应考虑新增钢筋混凝土面层与 原砌体承受应变起点不同，新增钢筋混凝十面层存在应变滞后现 象的实际情况，即使完全卸载时，加固后构件的工作虽属一次受 力，但由于受二次施工的影响，其截面工作仍然不如一次施工的 构件，其承载力仍有所降低。因此，计算加固后构件的承载力 时，引人后加材料的强度利用系数，对《砌体结构设计规范》 GB50003组合砌体构件承载力的计算公式进行修正，从而得到 加固后构件的承载力计算公式。根据实际工程和试验结果，新增 混凝土的强度利用系数，对砖砌体，取α.二0.8；对混凝土小型 空心砌块砌体，取α三0.7。新增钢筋的强度利用系数，对砖码 体，取α，二0.85；对混凝土小型空心砌块砌体，取αs=0.75。 表5.2.1的稳定系数m来源于《砌体结构设计规范》GB 50003中体和钢筋混凝土面层的组合砌体构件的稳定系数。 5.2.2钢筋混凝土面层加固偏心受压砌体构件正截面承载力计 算公式系由《砌体结构设计规范》GB50003组合砌体构件偏心 受压承载力计算公式经修止得到的。根据试验结果和参照《混凝 土结构加固设计规范》GB50367的模式，偏心受压构件新增混 凝土的强度利用系数，对砖砌体，取αc二0.9；对混凝土小型空 心块砌体，取α三0.8。偏心受压构件新增钢筋的强度利用系 数，对砖砌体，取αs三1.0；对混凝土小型空心砌块砌体，取 α.二0.95
5.4.2原砌体的抗震承载力计算与现行国家标准《石
5.4.2原砌体的抗震承载力计算与现行国家标准《砌体结构设 计规范》GB50003规定相同；而钢筋混凝土面层的贡献，根据 现行《建筑抗震设计规范》GB50011在截面抗震验算中所建立 的概念，可以简单地认为其抗震承载力与非抗震下的抗剪承载力 相同，仅需将后者除以承载力抗震调整系数即可。这是一一种偏于 安全的处理方法。
5.5.1本条规定主要是为保证加固施工时后浇混凝土的灌注质
5.5.1本条规定主要是为保证加固施工时后浇混凝的灌注质 量，以及必需的混凝土保护层厚度而作出的。调查和施工经验均 表明，如果后浇混凝土的截面厚度小于60mm，则浇捣比较困难 且不易密实；当采用喷射混凝土法施工时，其质量易控制，故厚 度可适当减小
C25），主要是为了保证新浇混凝土与原砖砌体构件界面以及它 与新加受力钢筋或其他加固材料之间能有足够的粘结强度，使之 能达到整体共同受力。上条已提及，因加固所需的后浇混凝土，
其厚度一般较小，浇灌空间有限，施工条件较差。调查和试验均 表明，在小空间模板内浇灌的混凝士均勾性较差，其现场取芯确 定的混凝土抗压强度可能要比正常浇灌的混凝土低10%左衔， 因此有必要适当提高其强度等级。 应指出的是，自前使用的膨胀剂均存在着回缩的问题，不能 起到应有的作用。这将直接涉及加固结构的安全，故作此规。 5.5.3~~5.5.6主要是根据结构加固工程的实践经验和有关的研 究资料作出的规定，其自的是保证原构件与新增混凝土的可靠连 接，使之能够协同工作，以保证力的可靠传递，从而收到良好的 加固效果，
6.1.1、6.1.2这两条明确规定了钢筋网水泥砂浆面层加固法的 适用范围及加固墙体的基本要求。为子使钢筋网水泥砂浆面层加 固法加固有效，除了应注意提高砌体受压承载力外，还应要求原 砌体构件的筑砂浆强度等级不宜低于M2.5；当加固墙体受剪 承载力时，除应要求原砌体构件的砌筑砂浆强度等级不应低于 M1外，还在第6.5节的构造规定中强调了以下几点：①钢筋网 百墙面应有间隙及锚固；②钢筋网应与原构件周边牢固连接： 3砂浆面层厚度不应大于50mm。工程实践经验表明，只有采取 厂这些措施，才能保证加固工程的安全。 65.1.3块材严重风化（酥碱）的砌体，因表层损失严董及刚度 退化加剧，面层加固法很难形成协同工作，其加固效果基微。故 此，本条规定了不应采用钢筋网水泥砂浆面层进行加固
6.2.1、6.2.2这两条的设计概念和计算方法，与本规范第5章 5.2节完全一致，只是根据砂浆面层的特性，调整了砂浆强度利 用系数和钢筋强度利用系数。 6.2.3试验表明，当砂浆面层大于50mm后，增加其厚度对加 固效果提高不大，故作出了应改用钢筋混凝土面层的规定。
5.2.3试验表明，当砂浆面层大于50mm后，增加其厚度对加 固效果提高不大，故作出了应改用钢筋混凝土面层的规定。
本规范采用了以下假定，即：钢筋网水泥砂浆面层加 彻体墙平面内抗剪承载力，可以近似地用原砌体的抗剪承 上钢筋网片砂浆面层的贡献来描述。据此，给出了具体计
6.3.2钢筋网水泥砂浆面层的受剪承载力计算，是参照已有的 钢筋网水泥砂浆面层对砖墙加固作用的科研成果来制定的。这些 成果一般认为钢筋应力较小，约为其设计强度的20%～30%。
6.4.1原砌体的抗震受剪承载力计算与国家标准《砌体结构设 计规范》GB50003－2001规定相同。至于钢筋网水泥砂浆面层 的贡献，可以简单地认为其抗震受剪承载力与非抗震下的受剪承 载力相同（参见5.4.2条文说明）。这样的处理是偏于安全的
6.5.16.5.9这几条规定了钢筋网水泥砂浆面层加固法对砂浆 强度等级、钢筋的强度等级及钢筋的构造要求。为保证加固发挥 最大效果，规定了受压构件加固用的砂浆强度等级不应低于 M15和受剪构件加固用的砂浆强度等级不应低于M10。与此同 时，还强调了以下几点： 1钢筋的保护层厚度和距离墙面的间隙； 2钢筋与墙面的锚固； 3钢筋与周边构件的连接。 试验及实际工程检测表明，钢筋网竖筋紧靠墙面会导致钢筋 与墙面无粘结，从而造成加固失效。试验表明，采用5mm的间 隙，两者可有较强的粘结。钢筋网的保护层厚度应满足规定，以 呆护钢筋，提高面层加固的耐久性。
7.1.1外包型钢加固法常用角钢约束砌体砖柱，并在卡具卡紧 的条件下，将缀板与角钢焊接连成整体。该法属于传统加固方 法，其优点是施工简便、现场工作量和湿作业少，受力十分可 靠，适用于不充许增大原构件截面尺寸，却文要求大幅度提高截 面承载力的砌体柱的加适固；其缺点为加固费用较高，并需采用类 以钢结构的防护措施。试验研究表明，外包钢加固砖砌体短柱 不仅可以提高强度，而且可延迟裂缝的出现和发展，具有很好的 塑性。但角钢与砌体间应贴紧，角钢上顶大梁，下抵基础，缀板 间距不宜过天，以保证角钢有效地承担分配的荷载，且使砌体强 变得以提高。本条给出了柱加固设计常用的外包型钢加固方式。
7.2.1试验表明，外包型钢对原柱的横向变形有约束作用，使 原柱处于兰向受压状态，从而间接地提高了原柱的承载力。由于 约束作用与钢构架的构造及施工质量有很大关系，受力机理复 杂，研究不够充分，因此计算中不考虑约束作用对承载力的提 高，仅将其作为安全储备。 外包型钢加固法可分为干式和湿式两种。干式外包型钢加固 法是型钢直接外包于被加固构件四周，型钢与构件间无任何连 妾。这种加固法不考虑结合面传递剪力。湿式加固法又分成两 种：一种是用改性环氧树脂胶压注的方法，将角钢粘贴在砌体构 件上；另一种是角钢与被加固构件之间留有一定的间距，中简压 注灌浆料，实际上是一种外包型钢和外包混凝土相结合的复合加 固法。由于砌体强度等级偏低，整体性差，其界面即使采用结构
胶粘结，也难以有效地传递剪力。从试验破坏情况来看，角钢多 是在两缀板间弯扭屈曲破坏；这也说明角钢与砌体不能形成整体 截面共同工作。因此无论是十式还是湿式，不论角钢与砌体柱接 触面处涂布或灌注任何粘结材料，计算中均不能考虑其粘结作 用。由于以上原因，计算加固后构件承载力时，外包型钢与原构 件所承受的外力按各自的刚度比例进行分配，然后分别计算。 对已有腐蚀、裂缝或其他严重缺陷的原柱，原柱强度和刚度 均受到削弱，因此引人刚度降低系数。同时，应先剔除腐蚀层并 修补后再进行加固，并根据缺陷情况选取原砌体的刚度降低系数 km。考虑到外包型钢与原构件的协同工作条件较差，因此弯矩 分配时引人协同工作系数n一0.9。 本条采用的是截面刚度近似以计算公式，与精确计算公式 比，仅略去型钢绕自身轴的惯性矩，其所引起的计算误差很小， 完全可以不计。 7.2.2角钢在轴向力和砖砌体侧向压力作用下，两缀板间角钢 产生压弯应力，砌体侧向压应力一般不是太大，主要由缀板承 受，对角钢来说可以忽略不让。对角钢影响较大的有两个因素：
产生压弯应力，砌体侧向压应力一般不是太大，且主要由缀板承 受，对角钢来说可以忽略不计。对角钢影响较大的有两个因素！ 一者，四肢角钢加工不可能绝对均勾，在试验中虽然精心制作仍 有误差，试验中四肢角钢的应变值不一致充分说明了这点，一般 可根据施工精度和承受荷载的特点取0.85~~0.95钢材强度折减 系数：二者，从试验破坏情况来看，角钢多是在两缀板间弯扭屈 曲破坏，说明缀板间的单肢验算不可忽略。
7.3.1钢材屈服强度越大，其强度利用系数就会越小。所以加 固时不置选用强度等级较高的钢材。 7.3.2、7.3.3尽管从试验和实践中已得到充分证明，外包型钢 加固砌体可以大幅度提高砌体的承载力。但其加固效果仍与构造 是否恰当，施工是否符合要求有很大关系。为加强角钢肢之间的 联系，沿柱轴线每隔一定距离设置与角钢焊接的封闭式缀板作为
潢向连接件，以提高钢构架的整体账与共同作能力；为此，应 采用工具式卡具勒紧、聚合物改性水泥砂浆粘贴或灌浆料压注等 方法使角钢肢紧贴于砌体表面，以消除过大间隙弓起的变形。
采用工具式卡具勒紧、聚合物改性水泥砂浆粘贴或灌浆料压注等 方法使角钢肢紧贴于砌体表面，以消除过大间隙弓起的变形。 7.3.4为保证力的可靠传递，消除间隙引起的变形不协调，使 角钢有效分担砖柱的荷载，角钢的上下两端应与结构顶层构件和 下部基础靠地锚固
角钢有效分担砖柱的荷载，角钢的上下两端应与结构顶层构件和 下部基础可靠地锚固
不得断开。若角钢长度受限制，应通过焊接方法接长。 7.3.6加固完成后，之所以还需在型钢表面喷抹高强度水泥砂 浆保护层，主要为了防腐蚀和防火，但若型钢表面积较大，很可 能难以保证抹灰质量。此时，可在构件表面先加设钢丝网或用胶 粘方法分散洒布一层豆石，然后再抹灰，便不会发生脱落和 开裂。
8外加预应力撑杆加固法
8.1.1、8.1.2预应力加固法在钢筋混凝土结构中的应用虽然很 好，但对变形敏感的砌体结构却不尽然。因此，作出这两条规定 予以必要的限制。另外，还需要注意以下两点： 一是在采用预顶力方法加固时，对原结构局压区应进行校 核，防止局压破坏。 二是采用外加预顶力撑杆对砖柱进行加固，虽能较大幅度提 高柱的承载能力，但不应用于温度在60℃以上的环境中
8.2.1采用预应力撑籽加固轴心受压砌体柱的设计步骤较为简 单明确。撑杆中的预顶力主要是以保证撑杆与被加固柱能较好地 共同工作为度。故施加的预应力值，不宜过高，且应在施工过 程中严加控制为妥。
8.2.2基于体柱的抗拉能力弱，对偏心受压情况，仅充许组 合彻体柱用预应力撑杆加固方法
8.2.2基于砌体柱的抗拉能力弱，对偏心受压情况，仅允许组
8.3.1、8.3.2预顶力撑杆适宜用横向张拉法施工。其建立的预 顶力值也比较可靠。这种方法在原苏联采用较多，也有许多工程 买践经验表明该法简便可行。因此，可参考H.M.OHYPMEE 所著的《工业房屋钢筋混凝士结构简易补强法》（中译本）一书。
9.1.1根据粘贴纤维增强复合材的受力特性，本条规定广这种 方法仅适用于砖墙平面内抗剪加固和抗震加固。当有可靠依据 时，粘贴纤维复合材也可用于其他形式的砌体结构加固，如墙体 平面外受弯加固等， 这里需要指出的是，在混凝土结构加固设计规范中之所以 规定了粘贴纤维复合材的加固方法不适用于素混凝土构件的加 固，是因为在结构设计计算中，混凝土是不考虑其抗拉作用 的，故认为全部拉应力由外粘纤维复合材来承受不够可靠；而 在墙体的抗剪加固中，即使原墙体的砌筑砂浆抗压强度仅为 .4MPa，也并不是全部剪力是由外粘纤维复合材来承受的， 因此认为粘贴纤维复合材对无筋砌体的加固来说还是可行的， 但墙体不应有裂缝存在。
9.1.2考虑到纤维复合材与砌体的粘结性能及其适用的条件，
规定了现场实测的砖强度等级不得低子MU7.5，砂浆强度等级 不得低于M2.5，并且要求原墙体表面不得有裂缝、腐蚀和风 化。否则，建议采用其他合适的方法进行加固。 9.1.4本条强调了纤维复合材不能设计为承受压力，而只能将 纤维受力方式设计为承受拉应力作用。 9.1.5本条规定粘贴在砌体表面的纤维复合材不得直接暴露于 阳光或有害介质中。为此，其表面应进行防护处理，以防止长期 受阳光照射或介质腐蚀，从而起到延缓材料老化、延长使用寿命 的作用。
境温度不应高于60℃。但应当指出的是，这是按常温条件下，
使用普通型结构胶粘剂的性能确定的。当采用耐高温胶粘剂粘结 时，可不受此规定限制。另外，对其他特殊环境（如高温高湿 介质侵蚀、放射等）采用粘贴纤维复合材加固时，除应遵守相应 的国家现行有关标准的规定采取专门的粘贴工艺和相应的防护措 施外，尚应采用耐环境因素作用的结构胶粘剂。 9.1.7为了广确保被加固结构的安全，本规范统一制定了纤维复 合材的设计计算指标。这对设计人员而言，不仅较为方便，而且 还不至于因各自取值的差异，而引发争议：也不至于因厂商炒作 的影响，贸然采用过高的计算指标而导致结构加固出问题。本条 为强制性条文，必须严格执行。 9.1.8粘贴纤维复合材的胶粘剂一一般是可燃的，故应按照现行 国家标准《建筑设计防火规范》GB50016规定的耐火等级和而
9.1.8粘贴纤维复合材的胶粘剂一般是可燃的，故应按照现行 国家标准《建筑设计防火规范》GB50016规定的耐火等级和耐 火极限要求，对纤维复合材进行防护
9.1.8粘贴纤维复合材的胶粘剂一般是可燃的，故应按照现行
9.2.1为了说明纤维复合材对砌体墙面内受剪加固的方法，推 荐了儿种粘贴纤维复合材的方式。 9.2.2、9.2.3对采用纤维复合材加固后的砌体墙，其平面内受 剪承载力的确定，可简化为原砌体的受剪承载力加上纤维复合材 的责献。另外规定了其受剪承载力的提高幅度不应超过40% 自的是保证即使加固作用失效，在静力荷载下也不至于破坏或倒 。碳纤维强度的取值是按照混凝土构件抗剪加固的碳纤维取值 的一半确定。
9.3.2原砌体的抗霆受剪承载力计算与现行国家标准《砌体结 构设计规范》GB50003规定相同，而碳纤维的贡献可以简单地 认为其抗震变剪承载力与非受震下的受剪承载力相同（参见 5.4.2 条文说明）。这样处理是偏于安全的
9.4.1为了避免出现薄弱部位，规定了纤维带的间距 9.4.2~9.4.5本规范推荐了纤维复合材端部及中部的锚固方 式，锚固的可靠性，是决定加固是否成功的关键；当有可靠经验 时，也可以采取其他锚固方式。
的是减少二次受力的影响，尽量使得钢丝绳网的强度能够较充分 发挥。
10.4.1、10.4.2本规范规定了水平钢丝绳网的布置方式及其端 部的锚固方式，但应理解为：是对设计的最低要求。考虑到锚固 的可靠性是决定加固是否成功的关键，因此，当有可靠经验时， 鼓励采取其他更好的锚固方式。
11增设砌体扶壁柱加固法
11.1.1考虑到后砌扶壁柱存在看应力应变滞后现象，在计算加 固砖墙承载力时，后砌扶壁柱的抗压强度设计值应乘以强度 利用系数0.8予以降低，
12. 1 增设圈梁加固
12.1.2～12.1.5本规范引人钢筋网水泥复合砂浆砌体组合圈梁 图1）加固法。根据湖南大学等单位关于钢筋水泥复合砂浆加 固砌体的相关研究，钢筋网水泥复合砂浆砌体组合圈梁加固法可 以很好的提高结构的承载力、刚度以及对墙体的约束能力，且施 工简单，工程造价低。 1试验研究表明，钢筋网水泥复合砂浆加固后的砌体，其 强度可提高50%以上。 2计算表明，本规范规定的组合圈梁，其刚度较一般钢筋 混凝土圈梁的刚度有较大幅度提高。 3由于钢筋网水泥复合砂浆加固后的圈梁的强度和刚度得 到提高，且构造柱和圈梁彼此相连，形成“弱框架”，砌体受到 约束，增强了墙体的整体受力性能
图1钢筋网水泥复合砂浆砌体组合圈梁示例 注：图中尺寸单位为mm
1.6根据现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50 人钢拉杆加固的构造要求。
店现行凹家你准 品人钢拉杆加固的构造要求。 12.1.7砂浆锚筋的直径不应小于16mm；压浆锚筋的直径不应 小于12mm；锚筋的根部应有弯钩，弯钩长度应大于2.5d，锚 筋埋深Ls≥10d，且不应小于120mm。锚筋孔采用电钻成孔 孔径D二2.5d，孔深L取Ls加10mm。 水泥基砂浆堵塞前，应用压力水冲洗孔道，使孔道砌体充分 湿润，并保证砂浆夯填密实。树脂基砂浆堵塞前，其孔洞应于 燥，且应按产品说明书的规定进行清孔。 当外加钢筋混凝王圈梁用普通锚栓与墙体连接时，锚栓的 瑞应作直角弯钩埋人圈梁，埋人长度为30d（d为锚栓的直径）： 另一端用螺母拧紧。锚栓的直径与间距可按本规范第12.1.9条 确定。 当外加钢筋混凝土圈梁采用钢筋混凝土销键与墙体连接时： 销键高度与圈梁相同，宽度为120mm，入墙深度不应小于 180mm，配筋不应少于4根直径为8mm的钢筋，间距宜为1m~ 2m，外墙圈梁的销键宜设置在洞口两侧。 12.1.8、12.1.9圈梁与墙面之间的间隙可用干硬性水泥砂浆塞 严。型钢圈梁的接头应为焊接。钢拉杆和型钢圈梁均应除锈。
图2钢筋网水泥复合砂浆砌体组合构造柱连接示例 注：图中尺寸单位为mm
12.3.1、12.3.2当梁下砌体局部受压承载力不足时，在梁端设 置钢筋混凝土垫块，可增大砌体局部受压面积，是提高梁端砌体 局部受压承载力的有效方法。为确保垫块有效传递梁端压力和良 好的受力性能，对垫块厚度和配筋提出了要求。 12.3.3“托梁”支顶牢固后，按梁垫尺寸要求拆除梁下被压碎 或有局部竖向或斜向裂缝的砌体，并提高一一级砂浆强度等级用整 传补砌完整后，浇注或安置梁垫，待梁垫混凝土达到设计要求强 度后，方能拆除托梁柱支撑。 拆除梁下砌体时，应轻敲细打，遂块拆除，不得影响不拆除 彻体的整体性强度，拆除完毕后，应清除碎和清洗浮灰，并待 彻体充分湿润后，再坐浆安设梁垫。当安装预制钢筋混凝土梁垫 时，应先铺设10mm厚不低于M10的水泥砂浆，并与大梁紧密 接触。如梁垫安装后与大梁底未达到紧密接触时，可用钢板填塞 密实。 托梁柱或支撑的支撑处应牢固。当支承在地面上时，应采取 借施分布所承担的荷载，以防止支承点沉降：当支承在楼面上 时，应逐层支顶和采取分步荷载措施，以防止造成楼面的破坏和 局部损伤
12.4.1当墙砌体可局部拆除时，为加强墙体的整体性，要求被 拆除的砌体将砂浆强度等级提高一级并用整砖填筑。拆墙体 时，应根据墙体破裂情况分段进行，拆砌前应对支承在墙体上的 楼（屋）盖进行可靠的支顶。
时，应根据墙体破裂情况分段进行，拆砌前应对支承在墙体上的 楼（屋）盖进行可靠的支顶。 12.4.2可采用每五皮砖设3根真径为4mm的拉结钢筋，钢筋 长度1.2m，每端压人600mm。
12.4.2可采用每五皮砖设3根直径为4mm的拉结钢筋，钢筋
12.4.3当采用钢筋扒钉进行拉结时，扒钉可用直径为
100mm的直弯钩，并钉人砖缝，扒钉间距可取300mm。 遇拆砌墙体位于转角处或纵横墙交接处时，应采取相应的可 靠措施进行拉结锚固。 拆砌的最后一皮砖与上面的原砖墙相接处的水平灰缝，应用 高强砂浆或细石混凝土堵塞密实，以确保墙体能均匀传递荷载。 局部拆砌墙体时，在新旧墙或先后接缝处，应将接槎剔十 净，用水充分湿润，直砌筑时灰缝应饱满
13. 1 一般规定
13.1.1本条主要明确本章的适用范围为影响砌体结构、构件正 常使用性的裂缝。对于承载力原因引起的，需要先针对性加固 消除原因，然后再修补。 13.1.2明确各类裂缝处理原则。 13.1.3列出目前较成熟的材料和修补方法。 13.1.4对墙面抹灰工程的验收方法。掺加短纤维是提高砂浆或 细石混凝土整体性，减少裂缝的有效方法之一
常使用性的裂缝。对于承载力原因引起的，需要先针对性加固，
13.2.1填缝法一般用于较浅的宽裂缝封闭处理。一般深度为 20mm30mm的表层裂缝常用填缝法。 13.2.2对于活动裂缝，一般深度应加大至20mm30mm，或 根据实际情况决定加大的具其体深度。 13.2.3、13.2.4填充材料的选用标准，应该严格执行本规范第 1章有关规定。厂家必须出具对成品库质量负责的独立机构检测 报告；禁止使用仅对来样负责的任何检测报告。 侧壁涂刷结构界面胶（剂）是为了进一步提高两者间的粘结 强度NB／T 10281-2019 滤波器用高压交流断路器试验导则，增强其整体工作性能
13.3.1压浆法一般用于较深的裂缝封闭处理。一般深度大于 20mm30mm时，多采用压浆法。如果有恢复结构刚性要求时， 应采用压浆法。
13.3.2压浆材料的选用标准，应该严格执行本规范第
规定。禁止使用通过掺加膨胀剂达到无收缩的水泥基灌浆料。厂 家必须出具对成品库质量负资的独立机构检测报告；禁止使用仅 对来样负责的任何检测报告。 13.3.3～13.3.5浮浆及灰土等的清理尤为关键。另外，压浆的 玉力不宜过大，一般应控制在0.2MPa~0.3MPa。若此压力下 无法灌浆，应检查注浆通道是否畅通，如果是由于胶液的黏度原 因，不允许添加溶剂以降低黏度，而应该更换固体含量99%的 低黏度胶液。
13.4.2外加网片所涉及材料必须符合本规范相关规定。注意无 纺布的使用范围，仅充许用于非承重构件，且静止的细裂缝的封 闭性修补，一般裂缝宽度不大于0.3mm。 13.4.3必须考虑网片的可靠锚固和新旧界面结合的问题。关于 界面胶的要求，可参照现行国家标准《混凝土结构加固设计规 范》GB50367和《建筑结构加固工程施工质量验收规范》GB 50550的有关规定，
13.5.1判断使用置换法的前提是受力不大的部位，在这种情况 下，针对砌体块材和砂浆强度不高的开裂部位，或局部风化、剥 蚀部位进行置换加固。
JLZJ-Y-GL-002-2020 北京市普通公路交通工程日常养护预算编制办法(试行)3.5.2、13.5.3置换的材料原则上应与原砌体的材料品 为好。