标准规范下载简介
GB50699-2011 液压振动台基础技术规范.pdf3最大线位移的选取应符合
1定扰力作用时：按情况1、2分别计算，两者中取最大者。 2）变扰力作用时：按情况1、2分别计算，两者中取最大者
4.0.4 基组在回转力矩M，和竖向扰力P.沿v向偏心矩
图A.0.4基组沿y向水平、绕工轴回转的耦合振动 竖向和水平线位移应分别按下列公式计算
Q／SY 06520.12-2016 炼油化工工程消防安全及职业卫生设计规范 第12部分：安全设施设计专篇.pdfMa (1 )2 w N we Wr
Ma 1 w Wnn Wr
Amh +wg） (any a)+ Wne) Wny 2
Amhz (an) 2 Jx Wny 4mh2 十）+ (way Wa Wny 2 J.
W.,h2 Pe Wny 一g with? Pez Ong Wn
注，B点为基础顶面控制点，
注：B点为基础顶面控制点
图A.0.5基组扭转振动示意图
水平扭转线位移可按下列公式计算：
(M+Pe,)l w K+ (1 n Wnp (M,+Pe,)l) ）+42 wn wn K Wn
e一一激振器的水平扰力沿y轴向的偏心距（m）； l,一一基础顶面控制点至扭转轴在轴向的水平距离 (m）; l一一基础顶面控制点至扭转轴工轴向的水平距离（m）： J.一一基组对通过其重心轴的极转动惯量（t·m²）； 基组的扭转振动固有圆频率（rad/s）；： .Amax 基础顶面控制点B由扭转振动产生沿工轴的最大 水平线位移； Amx 基础顶面控制点B由扭转振动产生沿y轴的最大 水平线位移。 .0.6基础顶面控制点i沿、y、z轴各向的总振动线位移A：可 下式计笠，
A.0.6基础顶面控制点i沿r、y、z轴各向的总振动线位移A，可 按下式计算：
式中：A，一一第j个扰力或扰力矩，对基础顶面控制点i产 线位移（m）。
附录B 用竖向速度幅频响应曲线 相对宽度计算地基阻尼比
B.0.1在竖向定扰力作用下，位移和加速度幅频响应曲线峰点 不明显或消失（.=0.61.0）时，若速度幅频响应曲线有峰点（图 B0.1）.可用曲线相对宽度按下列公式计算地基竖向阻尼比：
图 B. 0.1竖向速度幅频响应曲线
a i=1,2 Qi Av B, j=1,2,3 Am
式中：地基竖向阻尼比； S——对应于β（振幅比）的地基竖向阻尼比，β,在速度幅 频响应曲线峰点附近取点，点数为3；
fmv 速度幅频响应曲线蜂点频率（H2）； Am 速度辐频响应曲线峰点振幅（m/s）； A一 速度辐频响应曲线上β，所对应的振幅（m/s）； α一 频率比； f:一速度幅频响应曲线上对应于A的频率Hz。 B.0.2基础的参振总质量、地基抗压刚度和抗压刚度系数、单桩 抗压刚度和桩基抗弯刚度，可分别按下列公式计算：
K. m,= (2元fm)2 Pe. 2元fmv K.= Am 29. K. A K. kpe= n, Zr Kp=kpr
式中：m. 基础竖向振动的参振总质量（t），包括基础，激振设 备及地基参振质量，当大于基础质量m的2倍时 应取m，等于2m； K，一一地基抗压刚度（kN/m）； P。一定扰力值(kN); C一一地基抗压刚度系数（kN/m）： kp一单桩抗压刚度（kN/m）； K桩基抗弯刚度（kN·m）； r第i根桩中线至基础底面形心回转轴的距离（m）； n,桩数。
按第4.2.13条进行有关换算时，换算后的设计值5，可天于0.5， 但不应大于0.8，5l及5，可取为0.5%。
1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。 2）表示严格，在正带情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”。 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”。 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合 …的规定”或“应按.执行”。
1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。 2）表示严格，在正带情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”。 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”。 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合 ………·的规定”或“应按执行”
本规范在制定过程中，对液压振动台基础进行了振动刻试、调 查研究、征求意见、总结了经验和教训。 自从20世纪70年代末我国改革开放以来，从国外引进不少 液压振动台，时至今日，仍在引进，国内亦力争自行制造。由于液 压振动台频率范围宽，扰力大，能进行定扰力、变扰力及随机振动 等试验，因面用途广泛。大多用于车辆道路模拟、建筑物及构筑物 地震模拟等试验，特别在国防工业，在兵器、航天、航空、航海及核 动力等领域用得更多。 振动台基础为大型强振基础，设计要求较高，既要满足产品试 验要求，又要保证建筑结构安全以及不影响工作环境、不影响周围 居民生活。而现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB50040 不包括此类振动台基础，因此设计中缺乏依据，包括国外设计的在 内，已出现不少问题：有的使地面裂缝、墙壁裂缝：有的使周围居民 不安，只得限制使用；有的由于振动很大不得不加固改造，甚至拆 除重建。这些问题大多属于设计不当、构造不周所致，因此需要制 定规范以保质量。 由于液压振动台的频带宽，由低而高，基础无法避免共振，且 激振力又大，需由地基阻尼控制，需充分发挥阻尼作用。为此多年 前规范编制组建立测试研究课题，对国内不少振动台基础及模块 基础进行测试，经分析与比较，认为可以提高，因此本规范对本类 基础提高了地基阻尼比，可使设计经济。 本规范在测试过程中，不断使用新仪器和新技术，例如用起始 波形无滞后的位移传感器测冲击，用全息实时分析新技术同时得 出位移速度及加速度振动响应曲线，为多峰法提供便利。模块基
础的激振用新研制的激振力较大、频率较高，波形清晰、能携带的 电磁激振器，避免了长期以来用激振频率不高的机械式偏心块激 振器，在地基刚度高的地层上测不到峰点的缺点。 总的说来，本规范在理论分析及测试技术与方法上，引用了新 的科技成果。 为了使用方便，并与国家规范协调，不致造成混乱，术语、符 号、公式尽量参考或引用国家规范。 为了广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本规 范时能正确理解和执行条文规定，本规范编制组按章、节、条顺序 编制了本标推的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需 注意的有关事项进行了说明，还着重对强制性条文的强制性理由 作了解释。但是本条文说明不具备与标准正文同等的法律效力 仅供使用者作为理解和把握规范规定的参考，
地基阻尼比 ............. (57
2.1.1~2.1.3对本规范中需要定义或解释的主要术语作了规
～2.2.3本规范中已将主要符号列出。为便于查阅按“作 自应”“计算指标”、“几何参数”分类列出。
3.1.7振动台基础地基必须有一定的强度，以免受振动沉降。
3.2地基和基础的计算规定
3.2.2根据国内一些液压振动台基础的使用情况和测
根据国内一些液压振动台基础的使用情况和测试情况 制基础的振动线位移不大于0.10mm，振动加速度不大于
般控制基础的振动线位移不大于0.10mm，振动加速
0.1g是适宜的，可保证建筑结构安全。如果振动影响邻近精密设 备，可根据设备要求，考虑基础振动限制值，必要时可对振动台基 础进行主动隔振，或对精密设备基础进行被动隔振，一般可在工房 位置布置上将两者远离。
3.3地基动力特征参数
应。由于本规范的天然地基阻尼比及刚度系数均已提高，因此对
3.3.11摩擦桩桩基竖向阻尼比是根据一些振动台桩基
桩基础的测试得出的，
4地基动力特征参数测试
4.1.1液压振动台基础比较大，设计前可在现场进行模块基础试 验，以取得实际的地基动力特性参数，可使设计经济合理、安全可靠。 4.1.2由于地基动力特征参数与基础大小及埋深关系很大，必要 时可适当加大模块基础及埋深，在硬土层或岩层，亦宜加大，以使 更符合实际。
4.1.5模块基础上预埋螺栓位置，必须注明要求准确，以便激振 器顺利安装。过去在测试中经常出现螺栓位置不准，安装困难，延 误工作。
4.2测试内容及数据处理
4.2测试内容及数据处理
4.2.10~4.2.12在现行国家标准《地基动力特性测
GB/T50269中，第4.5.3条、第4.5.6条、第4.5.10条计算地基 阻尼比是用只能计算单一位移幅频响应曲线的点峰法，本规范将 其改用多峰法，用位移、速度及加速度多根曲线共同分析。 经推导，点峰法公式可由位移幅频响应曲线相对宽度峰点左 半宽（图1）导出，得出的阻尼比随频率增大而减小，在共振区偏低 （图2）。由于长期以来它是作为国家动力机器基础设计规范的阻 尼比取值依据，因而规范值偏低。由于该规范不包括液压振动台 基础，因此不宜引用，以免使基础设计偏大而不经济。与使用正常 的按半空间理论等效体系比拟法设计的大型液压振动台基础实例 相比：按其设计基础要加大很多，要多用几百乃至一千多立方米的 钢筋混凝土，有的多用1倍以上。有的还需加大房屋跨度，更不经 济。
图1位移响应曲线相对宽度
图2用点峰法分析位移响应曲线的
注：实线为变扰力P。作用，为me虚线为定扰力P，作用f.为feifm为峰 点频率。 对于多峰法，因有多条曲线共同分析，由于只用点与峰的频率 0
比，不用振幅比，直接求出阻尼比。在公式推导中，只假定固有频 率相等，其变化较小；未假定参振质量、地基刚度相等，因其随频率 变化较大。根据实测与分析，用多峰法得出的阻尼比较大。多峰 法系由双峰法发展而成，原始的双峰法，系用机械式偏心块激振器 的变扰力曲线，并化作单位定扰力曲线，用两者峰点频率作计算， 由于变扰力曲线有时峰点不明显，不便确定而不便计算，因此有的 测试单位曾弃而不用，同样原因也不用点峰法。后来增测了定扰 力的速度与加速度曲线，其峰点频率fm为f，f可代替fm，这 样便可计算，并形成多峰法，因此是否用速度与加速度曲线是两法 的区别。 又经实测波速，用于半空间理论等效集总体系比拟法得出的 阻尼比一般很大。因其假定地基为勾质弹性体，实际上远非匀质 且有分层，有的底下尚有硬层，使振波反射，减少了辐射阻尼，应予 折减，与多峰法分析的阻尼比作比较，约需折减50%。以某实际 大型液压振动台基础设计为例，用现行国家标推《动力机器基础设 计规范》GB50040一96、双峰法、半空间等效集总体系比拟法得出 的阻尼比，包括埋深提高在内，分别为0.19、0.51、0.95，前者过 小、后者过大。因此目前以用双峰法或多峰法分析为宜，其值比现 行国家标准《动力机器基础设计规范》GB50040一96中规定的大 较为经济，比等效集总体系的为小，不失安全。 当地基阻尼比较大，位移及加速度响应曲线峰点不明显，甚至 消失（=0.61.0），此时点峰法或多峰法不能用，但只要速度响 应曲线尚有峰点，可用其曲线相对宽度全宽导出计算公式，见附录 B。在此与位移曲线（图1）不同，在共振区的阻尼比不低，可以使 用。从而较大的阻尼比亦能计算JB／T 13749-2020 天然酯绝缘油电力变压器.pdf，由于为首次试用，现只用于竖向。
5.0.1基础的动力计算可按现行国家标准《动力机器基础设计规 范》GB50040一96中第4.3节有关条文进行，由于该节只是计算 某一工作频率（定频）时的位移，而液压振动台的扰力频带宽，由低 而高（变频），故需求出最大位移而作补充，为了便于说明和使用， 已将补充公式插在其后，一并列人附录A。
6.0.2基础配筋需根据激振力大小和基础大小进行配置。
7.0.1激振器的连接是一个很重要的问题，不少激振器需经常移 动，固定于基座板的工形槽内，而基座板又固定于基础上，通过基 座板可使激振力均匀分布于基础。如果激振器位置固定不变，且 出力不大，亦可直接固定于基础上。基础上的预埋螺栓必须准确， 施工中不能扰动，用定位模具。固定基座板的螺栓需加预应力， 可使连接处长期受压而牢固，不致松动。 7.0.3、7.0.4由于基础为大块式，与普通大体积基础不同，应具 有耐振性，力求避免混凝土凝固时产生的水化热面裂纹裂缝，需要 从材料、施工操作、施工时间严格考虑。 7.0.7可使基础在室内施工，夏天阴凉，有利降温，冬天便于取 暖，有利冬季施工。由于基坑后开挖，基础底与邻近房屋柱基础底 是否同深，有否影响，应事先考虑。
8.0.1液压振动台的混凝土基础施工完毕，对基础应进行振动测 试，按本规范第8.0.2条检查是否满足有关规定，并积累资料，为 今后设计参考。由于涉及振动是否影响建筑结构安全，故此条测 试为强制性条文，应予遵守。
最大线位移时的变扰力值，即
DB34／T 1950-2013 安徽省县cheng规划编制标准附录 B 用竖向速度幅频响应曲线 相对宽度计算地基阻尼比