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GB50696-2011 钢铁企业冶金设备基础设计规范.pdf

表11连铸机设备基础沉隆降统计资

8.2.2主机区做成联合整体板基础有利于二冷室、事故平台底 板分担大包台荷载，可以有效地降低基底压力，增加大包回转台的 抗倾覆能力。大包回转台荷载很大，对结构变形敏感，应采用刚度 较大的支承结构，事故平台可视事故包荷载情况和平台跨度大小 结合工艺布置要求采用相适应的结构形式。二冷室支承结构同时 承担抽出导轨、结晶器、铸坏夹持结构、拉矫装置等设备荷载及连 铸平台荷载，同时支承等铸坏夹持设备对位移和变形限制严格 故应保证其足够的刚度，以满足生产工艺要求。

8.3.1可变荷载考虑了设备动荷载、可移动设备（钢水罐、中间包 等）及物料（钢水、钢坏、冷却水等）产生的可变荷载、平台活荷 载等。 回转台静止状态时钢包产生的竖向力及力矩以及回转台回 转、启动、制动及钢包取放时产生的水平力、竖向力和力矩，均作为 可变荷载考虑。 特殊工况荷载指在生产过程中发生的如设备故障，设备损坏、 铸坏拉漏等特殊工况下产生的荷载。与偶然状况相比，特殊工况 54

DB1310／T 262-2021 气体保护焊技术条件.pdf8.3.1可变荷载考虑了设备动荷载、可移动设备（钢水罐、中间包 等）及物料（钢水、钢坏、冷却水等）产生的可变荷载、平台活荷 载等。 回转台静止状态时钢包产生的竖向力及力矩以及回转台回

8.3.4主机区基础，特别是大包回转台质心高、荷载作用点高、荷 载大，在偏心荷载反复作用下，基础易产生倾斜。因此要求在正常 工况和特殊工况时基底边缘最小压力与最大压力的比值应满足本 条规定。

8.3.8、对大包回转台和扇形段密闭室墙体等高管构筑

行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB50191规定的乙类构筑物 进行抗震计算，结构抗震计算应采用弹性理论分析和有限元及其 他数值分析方法。当具有工程经验时，可采用底部剪力法根据现 行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB50191有关章节的规定进 行简化计算。计算重力荷载代表值时，作为可变荷载计算的物料 荷载组合值系数应取1.0。基础的抗震措施可参照现行国家标推 《构筑物抗震设计规范》GB50191中的墙、柱等的构造措施采用。 8.3.9对大包回转台，扇形段二冷室等受力情况极其复杂的结 构，宜对各种工况荷载组合的受荷状况和受力过程进行弹性理论 分析和数值模拟分析，以确定基础的实际受力状况和薄弱环节 日前在实际工程设计中，往往以工程经验为主，较多采用简化的计 算分析方法。随着设备水平的提升和计算手段的改进，应对设计 计算提出更高的要求。受现有设计条件、计算手段等因素的影响 对主机区基础进行完整精细的弹性理论分析和数值分析计算很难 做到时，仍允许在有较多可靠的工程实践经验的基础上，对结构做 简化计算。

8.4.1主机区基础地下部分般不设变形缝，可设后浇带或采用 跳仓法施工。当连铸平台与主机区基础连接时，地上部分结构按 本规范第3.3.12条框架式基础的规定，伸缩缝最大间距可取为

55m。次要结构与主体结构相连时，变形缝应设置于次要结构上。 连铸主机区与后区采用不同的地基方案时，通过设置沉降过渡段 可调节基础的局部倾斜且不出现突变的差异沉降。

55m。次要结构与主体结构相连时，变形缝应设置于次要结 连铸主机区与后区采用不同的地基方案时，通过设置沉降过 可调节基础的局部倾斜且不出现突变的差异沉降。

9.1.1目前我国钢铁企业中所采用的加热炉形式主要以步进式、 环形加热炉为主，推钢式加热炉仅在部分企业中采用，而全蓄热式 加热炉国内采用的极少，积累的经验也很少，故而本章适用范围中 未予包括。其他形式加热炉可参照本章执行。轧钢产品热处理主 要是退火、正火、高温回火，有时也有萍火，本章给出的热处理炉包 含使用比较广泛的三种基本炉型：台车式炉、罩式炉和辊底式炉。 9.1.4加热炉和热处理炉地基变形充许值的规定，最核心的是保 证设备安装后所产生的沉降和倾斜以及变形缝的沉降差应满足工 艺设备生产的要求。当工艺设备不提要求时，地基的变形充许值 是根据基础变形的实测资料（表12），参考《轧机机械设备工程安 装验收规范》GB50386对设备安装允许偏差的规定，且与本规范 第10章钢设备基础的沉降要求相协调而确定的。目前沉降实 测资料的收集尚不够多，设备的荷载及地基的情况差异较大，设备 基础的实测沉降变化也大，但从工程实际看，规定基础的计算沉降 不大于100mm，计算倾斜不大于0.0005，在满足本规范第3.2节 的有关要求的前提下，本条是容易满足的。

9.1.1自前我国钢铁企业中所采用的加热炉形式主要以步进式 环形加热炉为主，推钢式加热炉仅在部分企业中采用，而全蓄热式 加热炉国内采用的极少，积累的经验也很少，故而本章适用范围中 未予包括。其他形式加热炉可参照本章执行。轧钢产品热处理主 要是退火、正火、高温回火，有时也有淬火，本章给出的热处理炉包 含使用比较广泛的三种基本炉型：台车式炉、罩式炉和辊底式炉。 9.1.4加热炉和热处理炉地基变形允许值的规定，最核心的是保

表12加热炉基础沉降统计资料

1推钢式加热炉基础主要包括炉坑及炉体框架、推送机构、 烟道等基础（图2），宜采用坑式整体基础

图2推钢式加热炉基础布置示例图 炉墙：2一炉底机械基础：3一烟道：4一基础底板

2步进式加热炉基础：主要包括炉坑及炉体框架、炉底机械、 烟道、平移缸等基础（图3），宜采用坑式整体基础。

步进式加热炉基础布置示例图 底机械基础；3平移缸基础；4一炉体框架基础； 5一液压站；6一基碰底板；7一烟道

5一液压站；6一基碰底板；7一烟道

3环形加热炉基础：主要包括炉坑及炉体框架、炉底机械、驱 动装置、烟道、装出料机等基础，常用形式有坑式（图4）和高架式 （图5）。 4台车式炉基础：基础主要包括炉体及行走机构、台车轨道 等基础（图6），宜采用筱板式、地基梁式或底板加侧壁式等形式。 5罩式炉基础：主要包括退火炉台、阀站、调压站、最终冷却 台基础等，基础结构形式可采用坑式或筏板式。带地下室的坑式 罩式退火炉基础的炉台、阀站等设备置于设备钢结构平台上，以立 柱形式架空，整体置于由钢筋混凝土筏板和挡土侧壁组成的坑式 基础内（图7)

图4环形加热炉基础布置示例图

1一炉底机械；2一炉体框架；3一驱动装置；4一排水沟；5一集水坑

5高架环形加热炉基础布置示例图

图5高架环形加热炉基础布置示例图 一外支撑辊2一内支撑辊：3一炉墙支撑立柱：4一伸缩缝：5一项板：

6一立柱：7一环形底板：8一拉算

图6台车式炉基础示例图

1一基础：2一轨道：3一台车：4一炉体；5一工件

采用役板式基础时，罩式退火炉设备直接放置手基础役板项 面，沿厂房纵向平行布置退火炉台、终冷台、钢卷运输车、电缆沟 钢卷运输车基础可单独设置，当与炉基础毗邻时，也可与炉基础联 合成整体（图8）。

6辊底式炉基础：基础主要包括炉坑、烟道等基础。基础结 构形式可采用坑道式，宜与相邻电缆隧道联合成整体（图9）。

9.2.3轧钢工程中3座~4座加热炉采用联合整体基础的很多，此 类联合基础常采用筏板式底板和挡土侧壁（墙）组成的坑式基础。

类联合基础常采用筱板式底板和挡土侧壁（墙）组成的坑式基础

图9辊底式炉基础布置示例图

9.3.2多台加热炉采用联合整体基础时，基础的承载能力及抗浮 验算均应考虑分期拆除大修或预留1座2座分期实施的情况， 并采用相应工况的最不利组合。

9.3.2多台加热炉采用联合整体基础时，基础的承载能力及

9.3.4为满足生产工艺的要求，加热炉、热处理炉基础一般均需

β.4为满足生产工艺的要求，加热炉、热处理炉基础一般均需 行地基变形计算，但在地质条件相同，且具有已建同类加热炉 处理炉基础的实测资料和工程经验时，也可不进行地基变 算。

传动机构，而应用较普遍的液压传动机构的结构形式为斜块滑轮 式，采用液压油缸驱动。其基础往往为一悬臂结构，在液压油缸 （平移缸）较大往复水平荷载的长期作用下极易损坏，故在设计时 应考虑疲劳影响。当基础尺寸受工艺、设备布置限制时，可考虑在 混凝土基础中设置钢骨等加强措施。

9.4.1多座加热炉组成的联合整体基础的基坑往往很大，根据工 程实践经验，为保证加热炉正常运行，此类基础不宜设置伸缩缝或 沉降缝。

沉降缝。 9.4.2跳仓法施工、设置后浇带等都是目前在施工中常用的控制 温度收缩裂缝的有效措施，本条这里主要强调裂缝控制需采用综 合措施。

部设置构造暗梁（锁口梁）是常用的构造措施，实践表明，这样有利 于改善侧壁受力、减少裂缝。

3由于设备基础的不均匀沉降、设备加工精度超差等原因， 设备标高是允许进行二次调整的，但基础沉降和倾斜过大，设备标 高调整频紧，对设备正常运行是不利的。 4对轧机、穿孔机等重要的设备机组基础，地基变形及不均 匀沉降应严格控制，必要时宜进行安装调试前的堆载预压，

表13轧钢设备基础沉降统计资料

1为满足莲续高速轧制生产的需要，多机架连轧机应设在同 一整体基础上，整体基础应有足够的刚度，不允许在多机架连轧机 间设置变形缝。轧机及传动设备（主电机、减速机、齿轮机）以及直 接影响轧机运行的推床、升降台架等宜设在同一整体基础上。当 有特殊情况需在主电机与减速机之间设置变形缝时，缝两侧基础 的沉降及沉降差必须控制在设备允许的范围内。 2轧机、穿孔机等设备运行时，其动荷载很大，为减少动力作 用引起的设备基础的振动，设计中为增大设备基础的质量和刚度， 一般按工程经验控制设备基础自重与设备重量的比值达到3～5 及以上。 3轧钢设备基础因设备布置及电气、给排水、通风、液压等专 业的管线布置，在设备基础上开孔较多，在孔洞处基础结构构件的 布置应保证设备基础的刚度和强度。 4为了避免或减小对精密设备生产加工精度的影响，对磨床 等较精密的设备应按照设备专业的要求采取隔振等措施，并与其 他设备基础及厂房柱基脱开。对冷轧的激光焊机，当周边的设备 振动或者因吊车运行而导致厂房柱基振动对其有较大的影响时， 激光焊机基础也应采取隔离、脱开等构造措施，减小外部振动的 影响。 10.2.2热轧从工艺上可分为热轧带钢和热轧宽厚板两大类，其 主轧线基础一般为带地下室的大型箱体基础。热轧带钢连续箱体

主轧线基础一般为带地下室的天型箱体基础。热轧带钢连 基础长达几百米，宽达几十米，自20世纪70年代武钢17001 型热连轧工程采用不设缝的连续箱体基础后至今，连续箱体 在热轧工程中已得到普遍采用。

10.2.4轧管设备的地面布置形式系指主轧线的设备沿地工

轧管设备的地面布置形式系指主轧线的设备沿地面进行

布置，基础的顶面标高为0.000附近。高架布置方式系

的设备布置在高架平台上，其中主要的设备如穿孔机、轧机、定径 机等采用大块式或墙式基础直接坐落在地基上，与之相连的辅助 设备基础布置在单层框架式平台上。 高架布置方式主要有两方面的优点： 1可充分利用高架平台下的空间，灵活地布置各种辅助用房 （如液压站、稀油站、泵站）、电缆桥架、公辅管线等，方便了工艺布 置及维修。 2施工周期短、施工简便，尤其是在地下水位高的地区，避免 了大面积地下工程的基坑支护、地下结构防水、检修等问题。 高架布置方式在热轧管生产线中被普遍采用。

1自前国内外线材轧机生产线采用高架式布置较多。 2棒材轧机生产线一般多为地面布置形式，采用块体基础。 中小型棒材也有采用高架布置形式的，主要是棒材、线材轧机的相 关设备重量较轻，管线的布置、液压润滑站等均可利用平台下的空 间，还可避免地下开挖的降水与支护作业。但应将轧机、剪子等动 力荷载较大的设备采用块体基础直接坐落至地基上。对于冲渣 沟，应根据其深度和结构计算要求来确定采用吊挂在框架梁下还 是作为参与受力的剪力墙结构。 3对于大型型材、轨梁等轧线基础，多为地面布置方式。但 中、小型材生产线基础近些年来也有采用高架式布置的实例。 4平、立交替布置的连轧机组由于立式轧机基础高度较大， 又带有悬臂，应具有足够的刚度和抗扭性能，平、立轧机基础一般 应采用具有整体筏板的联合基础

10.3.1：轧钢设备基础的荷载是依据现行国家标准《建筑结构可 靠度设计统一标准》GB50068规定的原则，并考虑轧钢设备基础 荷载的特点进行分类的

可变荷载可分为正常操作荷载，事故荷载，平台、地面均布活 荷载等以下几类： 1正常操作荷载：是指轧钢设备正常运转和轧件运动产生的 动荷载以及轧件运输和堆放时的冲击和振动产生的动荷载。 2事故荷载：是指在操作不当或事故状态下产生的动荷载 如轧机断轴、轧件顶推床、冷床上钢材卡轨、热锯断锯片等事故时 作用于基础上的荷载。： 3平台、地面均布活荷载：是指设备安装、检修及正常生产 时，在基础、平台、地下室顶板、底板或地坪上由于堆放设备及部 件、检修工具、原料或成品，布置管线以及人员活动等引起的荷载。 其中，生产期间在指定区域堆放的备品备件等引起的荷载，称为备 品备件荷载。 4其他活荷载：当设备基础与厂房柱等基础形成联合基础 时，由厂房柱等上部结构传来的活荷载、水位变化的地下水压 力等。 据规范组调查，轮钢设备在调试期间，设备事故经常发生，即 使在正常生产过程中，对设备基础有较大影响的事敌，如轧机的断 辊断轴等事故，其发生的频率也达到每（1～2）年1次，所以将事故 荷载划分为可变荷载是合适的。 10.3.2设备专业提供的设备动荷载已经将设备的动力作用转化 为等效的静力荷载，进行基础设计时，其动力作用效应可按当量荷 载考虑。本规范附录B为设备对基础作用的当量荷载的一般计 算公式。附录B中的“荷载”是结构专业的用词，在设备专业中一 般习惯称为“载荷”。“荷载”和载荷”，两者同义。 10.3.3目前设备厂家提供的荷载资料大多是针对单个设备的最 不利设备荷载，而在进行结构设计时，这些一一针对单个设备的最 不利荷载有些是不可能同时发生的，如热莲轧F1～F7精轧机之 间的断带水平力，当在F1～F2之间产生时，其余的断带水平力是 不存在的（而提供的资料是每个轧机均有断带水平力），不能将每

个轧机间的断带水平力都同时参与组合。还有一种情说是同一设 备进行不同操作时的荷载，如轧机的换荷载与正常轧制荷载也 是不可能同时组合的。在进行基础的荷载组合时，应特别注意参 与组合的荷载应具有同时发生的可能性。 平台、地面均布活荷载包括安装、检修活荷载和正常操作活荷 载，在荷载组合时，应注意这两类活荷载是对应于不同的工况

10.3.4考虑到事故荷载与正常操作荷载相比作用时间短，发生 的频率相对较小，在进行设备基础承载力极限状态的基本组合时 事故荷载的分项系数可降低到1.2，这符合本规范第3.6.7条的 规定。

常用的简化计算方法。截条法是将计算的结构简化为弹性地基上 的单元宽度的结构进行计算，实质上是把空间问题简化为平面应 变问题，截条的计算单元划分应具有代表性。分区段计算时；可根 据设备基础的工艺布置和结构特征划分区段（如热连轧的粗轧机 组区段、精轧机组区段），区段计算单元的长度宜向区段分界线外 延伸1个～2个柱距，以考虑边缘效应的影响。图10是以热连轧 连续箱体基础中的精轧机组区段和层流冷却区段为例的区段和截 条划分示意图。

图10截条、分区划分示意图 带厂房柱的截条计算单元：2一不带厂房柱的截条计算单元

10.4.13基床系数是地基土在外力作用下产生单位变位时所需 的应力，也称弹性抗力系数或地基反力系数，可表达为：

及变位。基床系数与地基土的类别、土的状况、物理力学特性、基 础的形状及作用面积受力状况、地基压缩层厚度等因素有关。确 定基床系数时，应考虑基础的尺寸效应和地基压缩层厚度的影响， 基础的尺寸越大，压缩层厚度越大，基床系数越小。 关于地基基床系数的计算方法和经验值，国内已有部分规范 作出了相关的规定。如《干船坞水工结构设计规范》T252一87 的附录二提供了“根据K。、E。值确定基床系数K的计算方法”， 附录四给出了“地基基床系数K参考值表”《地下铁道、轻轨交通 岩土工程勘察规范》GB50307一1999附录'F给出了“基床系数K 的经验值”，该规范第10.3.1条~第10.3.3条的条文说明中还给 出了国内外部分基床系数的试验成果及经验值。以上有关基床系 数的经验值及研究成果可供治金设备基础设计时参考。

10.5.5本规范附录C冶金设备基础及地下构筑物防水方案”是 银据冶金钢铁企业的特点和长期积累的工程经验，并结合现行国 家标准《地下工程防水技术规范》GB50108制定的，防水的原则及 有关解释详见本规范第3.3.11条的条文说明。 有防水要求的轮钢设备基础，为防止伸缩缝两侧出现较大的 差异沉降损环止水带而在伸缩缝下设置防沉板这一传统做法，在 软土地区实践证明效果并不理想，没有成熟的经验时防沉板不宜 采用。本规范附录C推荐的抗剪短滑杆、外挑牛腿、设置过渡段 等构造做法，在工程实践中效果较好。 10.5.6调研中曾发现有轧管、型材等高架平台式基础平台上出 现伸缩缝漏水、排水不畅等情况。本条建议伸缩缝的设置宜避开 冷却水、除磷水汇集区，当无法避开时，应采取增加高架平台上的 排水孔数量或增大排水孔直径、加天平台上的排水断面、选择适应 于水温及腐蚀性介质的止水带等措施，保证排水通畅，避免在伸缩 缝处漏水。

表15冲渣沟连系梁截面和配筋

10.5.11轧钢设备基础中的大块式基础的构造配筋，其主要作用 是药束混凝土，承受设备冲击、温度应力、混凝土干缩等荷载或作 用，防止或减少混凝土表面有害裂缝的出现。基础上、下表面构造 钢筋的配筋率经对实际工程的调查统计一般在0.05%～0.08%。 基础顶面的构造配筋比底面要求严格，是考虑以下原因：大块 式基础的顶面直接承受荷载冲击和受热烘烤以及油污等作用；混 凝土的干缩影响、基础顶面一般较严重；混凝土水化热所产生的内 部约束应力，基础顶面一般高于基础底面：基础底面因受到地温的 作用，施工阶段一般不受寒流的直接冲击。但在实际工程中，大块 式其础顶面和底面采用相同的配筋也是比较普遍的。

A.0.4高炉炉壳和高炉框架上的设备、管线、设施以及炉底冷去 装置中的介质，即水、油、物料等，其荷载在高炉基础总荷载中所占 比例极小，且其变化也可忽略不计，为简化计算，可与设备、管线 设施的自重合并作为永久荷载考虑。 A.0.6现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009规定，高炉 容积大于620m时，距离高炉50m以内的屋面积灰荷载标准值采 用1.00kN/m，组合值系数、频遇值系数和准永久值系数均取 1.0。考虑到1000m及以上大型高炉的现状，其除尘设施和清灰 状况均有较大改善，且积灰荷载是通过基础上支承的框架柱、平台 柱和厂房柱传给基础的，因此，为安全起见，本条规定屋面及操作 平台的积灰荷载标准值仍采用1.00kN/m，但组合值系数则采用 0.7，准永久值系数采用0.5。 现行国家标准《高炉炼铁工艺设计规范》GB50427对于高炉 区所有产尘点的除尘措施作出了严格要求，并明确规定：高炉炼铁 区域的所有建（构）筑物均不宜再考虑积灰荷载。因而本条相应规 定：对于有完善除尘设施且除尘设备有足够可靠性的高炉，可不考 虑积灰荷载。

B.0.1根据轧制设备对基础的荷载（力或力矩）的性质DB33T 2002-2016 有机热载体锅炉及系统清洗导则，分

B.0.1根据轧制设备对基础的荷载（力或力矩）的性质，分为静 荷载、动荷载、尖峰荷载三种，本条对三种荷载进行了定义。 B.0.2制设备对基础荷载的计算公式说明如下：

.0.艺托制 1单机架轧机和连轧机：基础荷载产生于万向接轴不等的轧 制力矩或轧件上的纵向力（连轧时为推力，轧材在轧槽中卡头时形 成的压力），万向接轴轴向移动力可以认为是事故状态。电机直接 传动时，动荷载为额定轧制力矩的30%；人字齿轮机座传动时，由 于轧辊可能扭曲变形，动荷载为额定轧制力矩的90%。轧制方向 上轧材被咬人时的动荷载F可按自由出口机架（单机架），由轧 件的高温应力和压下面积（A。一A）近似计算。连轧机带张力 轧制动荷载可达拉断力的10%（由高温应力和出口面积A，计 算）。 连轧机的尖峰荷载（FHZ）为轧材的拉断力FR，单机架轧机的 尖峰荷载（FHZ）为推力FT，由热态强度ow、出口面积A，和冲击 系数k计算。此外，单机架轧机的拉力F，可以由额定轧制力矩 轧辊半径和冲击系数来计算。较小的数值（F或F）作为尖峰荷 载（FHZ）标注在荷载图样上。 2。二辊轧机：在轧制过程中，由于轧制速度的变化使轧件产 生的惯性力，前、后张力差，以及在穿孔机上项杆的作用力都会在 轧件上作用水平力，水平力引起的倾翻力矩则为动荷载。在一般 情况下，水平力是随着各种轧制工艺条件的改变而变化的。其最 大值由轧辊直径和惯性力矩计算。 3万向接轴：万向接轴具有自由的力矩向量，在一定偏转角 下工作，没有动荷载。发生重大事故时，必须考虑机架和传动装置

之间方向接轴的轴向位移，而在其花键槽产生了摩擦移动力。就 一般的摩擦情况和尺寸情况来说，这个移动力可由额定轧制力短 和轧辊半径进行近似计算而作为尖峰荷载。 4减速机：传动装置一般是由于减速机箱体的反转力矩作用 于基础上的，即所谓固定力矩。 在输人轴和输出轴转动方向不同时，动荷载固定力矩是输入 力矩与输出力矩之和，反之是差。在减速比大的减速机上，固定力 矩可以用输出力矩来代替。 人字齿轮机座速比为=士1，只要两个输出轴所承受的荷载 相等，其力矩相抵消，则固定力矩就等于输入力矩。 当输出力矩集中在第二个人字齿轮轴上时（最危险的情况）， 固定力矩等于两倍的输入力矩即为尖峰力矩。采用万向接轴，还 要加上轴向移动力带来的倾翻力矩，但方向上差90°。 5电机：电机对基础的作用是纯力矩，动荷载一般为额定力 矩的1/2至2倍。尖峰荷载等于倾翻力矩和堵转力矩之和，一般 为额定力矩的3倍。 6曲柄传动：在曲柄连杆传动中，由于曲柄作用可以产生任 意大的作用力。一般情况下，多数用负载，如抬高某个部件的重量 来限制它。其动荷载可以通过重量乘以冲击系数k=2～3来计 算。尖峰荷载要考虑曲柄连杆行程的限制，若没有保护装置（如安 全销等）限制它，则可以假设曲柄达到水平位置前10，相当于有 效力臂长，为曲柄半径的1/5（20%），因此，就整个半径而言，其作 用力是它的5倍，其余从10°至0°的曲柄行程，作用力从5倍开始 将无限升高，连杆移动的距离仅仅还剩下1.5%，最大到2%的曲 柄半径。这样小的行程一般只有几个毫米，既可以利用零件的弹 性变形，也可以利用塑性变形，稍微增加点力来克服，而不至于损 害基础。尖峰荷载因此可以由倾翻力矩、减速机传动比和曲柄半 径的20%来计算。 7运输链：用运输链运输轧件，一般是以轧件重量和摩擦系

数计算出的最大加速度作用力作为基础的动荷载。如果传动轴和 转向轮之间的链条张紧力结构上没有直接克服，而是让基础承受， 那么作为基础的静荷载还要增加这种链的作用力。运输链的尖峰 荷载是链节拉断力乘以动载系数，条件是其中有一条链子被卡 死了。 8液压缸：动荷载可以通过作用于活塞面上的额定工作压力 计算。尖峰荷载用调节的最大压力乘以冲击系数k一1.5求得。 9弹簧挡板：动荷载一般来说是很小的，因为很高的撞击速 度经过回弹造成时间损失，因此是可以克服的。弹簧力的增大与 撞击速度成正比（但不是平方关系）。正常工作时，轧件以5%～ 30%的最高速度撞击。因此可以将挡板最大弹簧力的30%作为 动荷载（DHZ）。 10固定挡板：这里只能通过轧件的撞击变形来克服力，换句 话说，是用轧件的抗压强度和断面来计算挡板的负荷。对动荷载， 捧材按10%，板材按2%的计算挡板负荷考虑。对尖峰荷载，棒材 按100%，板材按10%的计算挡板负荷。就棒材来说，不会出现几 根同时以最大速度撞击的情况，而板材由于头部舌头形状或边部 尖角使撞击减缓。 11辊道：垂直方向上的动荷载也是尖峰荷载，采用轧件重量 乘以冲击系数计算，冲击系数取3。水平方向上的动荷载采用轧 件重量和摩擦系数计算的最大加速度力。这个力乘以冲击系数3 为水平尖峰荷载。因为冲击系数3乘以摩擦系数0.33近似等于 1，所以水平尖峰荷载就等于重量。轧件重量是每一个辊子所承受 的重量。轧件偏离中心严重时应加倍考虑其作用力。辊道台架的 重量按静荷载一起考虑。

D.0.4依据现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017，对于铺 栓，钢材f的取值为：Q235取140MPa，Q345取180MPa。 D.0.5地脚螺栓受拉而引起混凝土破坏时，理想的破坏模式为 沿地脚螺栓破坏端头底面外沿向上45方向扩展。 根据试验结果，地脚螺栓混凝土锥体破环的抗拉承载力设计 值可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中受冲切 承载力的计算方法进行简化计算。考虑到实际工程设计中边距不 够及试验时试件尺寸的问题，本条引入了面积修正系数。 对于地脚螺栓端部有效直径d，的取值，当地脚螺栓为直钩式 或弯钩式时，可取为地脚螺栓的直径；当地脚螺栓为锚板式时，可 取为锚板的直径或边长。 D.0.6当地脚螺栓为直杆式时，其承载力可能由螺栓与混凝土 的粘结力控制，影响粘结力的因素很多，宜根据试验确定，接触面 平均粘结力试验应符合实际混凝土强度等级、螺栓类型、螺栓表面 粗糙程度、粘结材料的厚度和物理力学性能、施工工艺和质量等条 件。原冶金部建筑研究总院在C15～C25混凝土中，对直径 19mm~50mm采用Q235钢制作的地脚螺栓的试验结果表明JGJ144-2019 外墙外保温工程技术标准，其 平均极限破坏粘结力为3.6MPa

D.0.4依据现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017，对于铺