标准规范下载简介
GB50739-2011 复合土钉墙基坑支护技术规范.pdf1后一级荷载产生的位移量超过前一级(第一、二级除外)荷 载产生的位移量的3倍。 2钉头位移不稳定（延长观测时间45min内位移增量大于 2. 0mm)。 3土钉杆体断裂。 4土钉被拔出。 A.0.13单钉极限抗拔力应取破坏荷载的前一级荷载。 A.0.14每组试验值极差不大于30%时，应取最小值作为极限抗 拔力标准值；极差大于30%时，应增加试验数量，并应按95%保证 概率计算极限抗拔力标准值。 A.0.15根据土钉极限抗拔力标准值反算土钉与土体的粘结强 度标准值qk。
B. 0. 11 验收试验土钉数量应为士钉总数的1%，且不应少于 3根。 B.0.2试验应在注浆体无侧限抗压强度达到10MPa后进行。 B.0.3加载装置（干斤顶、油泵等）、计量仪表（压力表、测力计、 位移计等）等应在有效率定期内；于厅顶的额定负载宜为最大试验 荷载的1.2倍2.0倍，计量仪表的量程应与之匹配；压力表精度 不应低于0.4级，位移计精度不应低于0.01mm；试验装置应保证 土钉与千斤顶同轴；反力装置（承压板或支座梁）应有足够的强度 和刚度；位移计应远离于斤顶的反力点，避免受到影响。 B.0.4试验土钉应与面层完全脱开，处于独立受力状态。 B.0.5荷载应逐级增加，加荷等级与观测时间宜符合表B.0.5 的规定。每级加荷结束后，下级加荷前及中间时刻宜各测读钉头 位移1次。
表B.0.5土钉抗拔验收试验加荷等级与观测时间
B.0.8出现下述情况之一时可判定土钉破坏：
产生的位移量的3倍。 2钉头位移不稳定（延长观测时间45min内位移增量大于 2.0mm)。 3杆体断裂。 4土钉被拔出。 B. 0.9 土钉破坏或加载至1.1T，时位移稳定，应终止试验。 B.0.10单钉抗拔力应取破坏荷载的前一级荷载，如没有破坏则 应取最大试验荷载。 B.0.11验收合格标准：检验批土钉平均抗拔力不应小于T2019年注册道路工程师模拟试卷专业案例-1，且 单钉抗拔力不应小于0.8T。不能同时符合这两个条件则应判定 为验收不合格。 B.0.12验收不合格时，可抽取不合格数量2倍的样本扩大检 验。将扩大抽检结果计入总样本后如仍不合格，则应判断该检验
验。将扩大抽检结果计人总样本后如仍不合格，则应判断该检验 批产品不合格，并应对不合格部位采取相应的补救措施，
1为便于在执行本规范条文时区别对待：对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合·. 的规定”或“应按执行”
《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202 《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497 《建筑基坑支护技术规程》JGL120
复合土钉墙基坑支护技术规范
1总 则 (47) 2 术语和符号 (48) 2.1术语 (48) 3基本规定 (49) 4 勘 察 (54) 5 设 计 (56) 5. 1 一般规定 (56) 5. 2 土钉长度及杆体截面确定 (58) 5. 3 基坑稳定性验算 (59) 5. 4 构造要求 (63) 6 施工与检测 (66) 6. 1 一般规定 (66) 6. 2 复合土钉墙施工 (67) 6.3 降排水施工 (68) 6.4 基坑开挖 (68) 7 监 测 (69) 附录A 土钉抗拨基本试验 (70) 附录 B 土钉抗拔验收试验 (71)
1总 则 (47) 2 术语和符号 (48) 2.1术语 (48) 3 基本规定 (49) 4 勘 察 (54) 5 设 计 (56) 5. 1 一般规定 (56) 5. 2 土钉长度及杆体截面确定 (58) 5. 3 基坑稳定性验算 (59) 5. 4 构造要求 (63) 6 施工与检测 (66) 6. 1 一般规定 (66) 6. 2 复合土钉墙施工 (67) 6. 3 降排水施工 (68) 6.4 基坑开挖 (68) 1 监 测 (69) 附录 A 土钉抗拨基本试验 (70) 附录 B 土钉抗拔验收试验 (71)
0.4本条规定除遵守本规范外，复合土钉墙基坑支护工程尚 合国家现行有关标准的规定。与本规范有关的国家现行规 程主要有： 1《岩土工程勘察规范》GB50021； 2 《建筑地基基础设计规范》GB50007； 《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497； 4 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202； 《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GB50086； 6 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120； 7 《建筑桩基技术规范》JGJ94；： 8 《建筑地基处理技术规范》JGJ79； 其他未列出的相关标准。
2.1.4用作截水雌幕的水泥土桩主要有水泥土搅拌桩和高压喷
2.1.4用作截水唯幕的水泥土桩主要有水泥土榄拌桩和高压喷 射水泥土桩。
筋笼、型钢、钢管等，胶结物可为混凝土、水泥砂浆、水泥净浆等）和 各种材料及形式的预制构件，如小直径预制桩、木桩、型钢等。本 规范考虑了微型对基坑整体稳定性的贡献
2.1.6复合士钉墙中强调以土钉为主要受力构件，整体稳定收
由土和钉的共同作用提供，同时考虑预应力锚杆、截水惟幕 桩对整体稳定性的贡献。
3.0.1作为基坑程的专项技术标准之一，复合土钉墙基坑支护 安全等级应与现行行业标准《建筑基坑支护技术规程》JGJ120相 一致。《建筑基坑支护技术规程》JGJ120中规定，应综合考虑基 坑周边环境状况、地质条件的复杂程度、基坑深度等因素，根据可 能产生的破坏后果的严重程度，按表1采用基坑支护的安全等级。 对基坑的不同侧壁可采用不同的安全等级。
表1基坑支护安全等级
3.0.2复合土钉墙基坑支护的形式主要有下列七种形式 （图1）： 1 截水雌幕复合土钉墙L图1（a）」。 2 预应力锚杆复合土钉墙L图1（b）」。 3 微型桩复合土钉墙L图1（c）。 4 截水雌幕一预应力锚杆复合土钉墙［图1（d）。 截水幕一微型桩复合土钉墙L图1（e）」。 6 微型桩一预应力锚杆复合土钉墙L图1（f）」。 7 截水雌幕一微型桩一预应力锚杆复合土钉墙[图1（g)。
复合土钉墙支护方案的选型应综合考虑土质、地下水、周边环 境以及现场作业条件，通过工程类比和技术经济比较后确定。有 地下水影响时，宜采用有截水雌幕参与工作的复合土钉墙形式；周 边环境对基坑变形有较高控制要求或基坑开挖深度较深时，宜采 用有预应力锚杆参与工作的复合士钉墙形式；基坑侧壁土体自立 性较差时，宜采用有微型桩参与工作的复合土钉墙形式；当受多种 因素影响时，应根据具体情况采取多种组合构件共同参与工作的 复合土钉墙形式。
3.0.3复合土钉墙较一般土钉墙具有更广泛的适用性。
.. 惟幕在隔水的同时，对土体也起到了加固作用，增加了坑壁的 自稳能力，因此较一般土钉墙，复合土钉墙更适用于地下水位 浅、土体强度低、自立性差的地层中，在我国诸多软土地区较 浅基坑（一般坑深不超过5m～7m）中有广泛的工程实践，积累 了丰富的经验。但在软土地层中采用复合土钉墙应满足一定 的限制条件。许多工程实践表明，当基坑计算范围内存在厚度 大于5m的流塑状土（当为淤泥和泥炭时厚度大于2m）或坑底 存在泥炭时不宜采用复合土钉墙支护；当坑底为淤泥和淤泥质 土时应慎用复合土钉墙支护，如果采用，须对坑底软弱土层进 行加固或采取设置强度较大的微型桩等其他加强措施。 在饱和粉土、砂土地层中，尤其要防止出现流砂，没有有效的 降水、截水措施则不得采用复合土钉墙支护；而基坑开挖深度范围 内如有承压水作用则应米取降水减压措施后再便用。 3.0.4当场地条件充许时，复合土钉墙支护宜有一定的坡率，放 坡开挖较直立开挖的复合土钉墙更有利于保证基坑稳定性，尤其 是采用预应力锚杆后，对控制基坑变形更加有利，开挖深度也可以 进一步增大。 经工程统计，诸多基坑深度在13m以内，将直立开挖的复
工程经历基坑施工期、使用期两个阶段。为控制基坑位移，基坑 施工期内应连续施工。本规范基坑工程安全性设计指标基于基 坑属于临时性工程，因此基坑工程的使用期不应超过1年。当 使用期超过1年或设计规定后，应对基坑安全进行评估，依据基 坑工程现状重新评价基坑稳定性、构件的承载能力，并应重新确 定环境保护所对应的变形控制指标，以确保基坑及周边环境的 安全与正常使用。基坑施工期、使用期内如遇停工，停工时间也 应计入使用期内。 3.0.9复合土钉墙基坑支护的变形与地质条件、周边环境条 件、施工工况以及基坑开挖深度、土钉长度、土钉注浆量、基坑 单边长度、超前支护刚度等多方面因素有关，由于地质勘察所 获得的数据还很难准确代表岩土层的全面情况，对岩土层和复 合土钉墙本身所作的计算模型、计算假定等也不能完全准确代 表实际状况，而施工过程中复合土钉墙受力又经常发生动态变 化，因此目前对复合土钉墙基坑支护的变形进行计算是十分困 难的。 复合土钉墙基坑支护的变形可用有限元等数值分析方法作出 估算，但成果的可靠性难以评估。目前较成熟的复合土钉墙变形 计算研究成果主要是根据监测资料反演取得的。一些重要的、大 型基坑工程建立了数值分析模型，将已观测到的成果作为数据输 入，据此预测下一步变化，如此反复，得出的预测值与实测较为接 近。但是，由于建模的复杂性及早期预测的准确度较低等因素，这 类方法目前未能普遍应用。近些年，不少学者致力于建立相对简 单的经验公式对变形进行预测，取得了一定成果，但成果都是针对 某地层、某地区取得的。 图2是上海市工程建设标准《基坑工程技术规范》DG/TJO8 61一一2010提出的上海地区估算复合土钉墙位移的经验公式。图中 单排超前支护指单排水泥土搅拌桩（宽0.7m），双排超前支护指双 排水泥士搅拌桩（宽1.2m）。
图2土钉支护位移估算
4.0.1基坑工程勘察包括岩土勘察和周边环境调查两项工作，应 与拟建建筑的岩土工程勘察同时进行。自前岩土工程勘察重点是 建筑物轮廓线以内范围，着重基础持力层调查，较少单独进行基坑 开挖边界以外范围的勘察，并经常忽略浅部土层的土层划分、取样 试验、土性参数，而这些内容正是基坑工程设计、施工的重要依据。 当已有察成果不能满足基坑工程设计和施工要求时，应补充基 坑工程专项勘察。 勘察阶段须同时进行周边环境安全性调查工作。其目的一方 面是评估基坑开挖和降水引起的变形对周边环境产生不利影响的 可能性以及地下障碍物是否影响到土钉及锚杆施工，另一方面是 避免钻探和土钉、锚杆成孔过程中损坏地下管线等设施。本章内 山
4.0.1基坑上程勘察包括岩土勘察和周边环境调查两项工作，应 与拟建建筑的岩土工程勘察同时进行。自前岩土工程勘察重点是 建筑物轮廓线以内范围，着重基础持力层调查，较少单独进行基坑 开挖边界以外范围的勘察，并经常忽略浅部土层的土层划分、取样 试验、土性参数，而这些内容正是基坑工程设计、施工的重要依据。 当已有勘察成果不能满足基坑工程设计和施工要求时，应补充基 坑工程专项勘察。 勘察阶段须同时进行周边环境安全性调查工作。其目的一方 面是评估基坑开挖和降水引起的变形对周边环境产生不利影响的 可能性以及地下障碍物是否影响到土钉及锚杆施工，另一方面是 避免钻探和土钉、锚杆成孔过程中损坏地下管线等设施。本章内 容适用于土质岩士工程察。 4.0.2基坑升挖及降水对周边环境的影响范围较广，开挖边界线 外开挖深度的1倍～5倍范围内均有可能受到影响，有时基至更 远，因此勘察的范围应根据基坑的复杂程度、设计要求、场地条件、 周边环境条件等综合确定，但平面范围不宜小于基坑开挖边界线 外开挖深度的2倍。考虑到土钉、锚杆的设置要求，平面范围也不 宜小于士钉或锚杆估算长度的1.2倍。 由于受场地、周边环境的限制，基坑开挖线外的勘察主要以现 场踏勘、调查和收集已有资料为主，必要时布置适量的勘探点。 4.0.4我国发生的滑塌破坏的土钉墙及复合土钉墙实例的统计 数据表明，勘察中忽略了软弱土夹层的存在是发生滑塌破坏的原 因之一。因此勘察中应将软弱土夹层（特别是坑底附近的）划分
0.2基坑开挖及降水对周边环境的影响范围较广，开挖边
外开挖深度的1倍～5倍范围内均有可能受到影响，有时甚至更 远，因此勘察的范围应根据基坑的复杂程度、设计要求、场地条件、 周边环境条件等综合确定，但平面范围不宜小于基坑开挖边界线 外开挖深度的2倍。考虑到土钉、锚杆的设置要求，平面范围也不 宜小于士钉或锚杆估算长度的1.2倍。 由于受场地、周边环境的限制，基坑开挖线外的勘察主要以现 场踏勘、调查和收集已有资料为主，必要时布置适量的勘探点， 4.0.4我国发生的滑塌破坏的土钉墙及复合土钉墙实例的统计
数据表明，勘察中忽略了软弱土夹层的存在是发生滑塌破坏的原 因之一。因此勘察中应将软弱土夹层（特别是坑底附近的)划分 出来。
4.0.6土工试验应为基坑工程设计、施工提供符合实际情况的士 性指标。勘察方应根据复合土钉墙设计计算、施工的要求，选择合 适的试验方法（包括取样的方法等），提供的土性参数应综合考虑 试验方法、工程经验，并与计算模型相匹配。 4.0.9应明确提供基坑开挖影响范围内各地层的物理力学指标 有地下水时，应提供各含水层的渗透系数；存在承压水时，应分层 提供水头高度。
5.1.2设计计算时可取单位长度按平面应变问题分析计算，也可
设订订算时取单立长度按平面应受可题勿： 按照空间协同作用理论分析计算。当采用空间协同作用理 复合土钉墙设计宜考虑时空效应对稳定性的不利影响，不 边角效应对稳定性的有利影响。
故制定本条规定。坑中坑对复合士钓墙支护的局部稳定存在不利 影响，进而可能引发基坑整体性破坏。 5.1.7表5.1.7数据是根据大量抗拨试验结果反算出来的，试验 时，土钉长度为6m～12m；钻孔注浆土钉采用一次重力式注浆工 艺，成孔直径70mm～120mm。钢管注浆土钉均设置倒刺，倒刺排 距0.25m～1.0m，数量2个/m～4个/m，注浆压力0.6MPa~ 1.0MPa。反算时，假定钢管注浆土钉直径80mm；钻孔注浆土钉 如无明确要求则假定直径100mm。 备注中的压力注浆指注浆压力大于0.6MPa，二次注浆系指 第二次采用高压注浆。 表5.1.7土钉与土体粘结强度标准值qsk是以一定工艺为基 础的统计值，也参考了相关规范和工程经验，给出的9k值是一个 较宽泛的范围值。由于各地区地层特性差异和施工工艺区域性特 点明显，9取值原则是在有地区经验情况下，应优先根据地区经 验选取。
5.1.8土钉及锚杆施工易造成水土流失，可能对周边环境产生不
5.1.8王钉及锚杆施工易造成水土流失，可能对周边环境产生不 利影响，土钉及锚杆设置时应予以充分考虑；此外，基坑回填后土 钉及锚杆残留在土体中，也可能会影响邻近地块的后续工程，必要 时可采用可回收式锚杆及土钉。
5.1.9冻融对季节性冻土影响非常明显，季节性冻土区
土钉基坑支护时，应考虑冻胀后土钉受力增大、基坑位移增加以及 融化后土体强度降低等不利影响。有研究表明，在冻胀力作用下 土钉所受拉力会比初始拉力大3倍～5倍，土钉拉力分布形式也 将发生改变；同时喷射混凝土面层后的土压力增大，基坑位移增加 并且解冻后不可恢复。考虑地下水的影响，尤其是在有渗水的情 况下，复合土钉墙不宜设置短土钉；考虑冻融深度的影响，该范围 内的体强度和模量以及土钉与土体的界面粘结强度也应适度折 减；设计和施工还应确保土钉钉头连接牢固，同时应加强基坑 监测。
5.1.12复合土钉墙基坑变形既受荷载作用下土体自身
响，同时还受到周边环境变形控制的药束。受荷作用下土体自身 变形的大小主要与荷载、土性、开挖深度等因素有关。复合土钉墙 基坑在满足自身稳定的同时，还应考虑变形对周边环境的影响，满 足周边环境对变形的控制要求。 变形控制指标是基坑正常变形的一个范围值，反映了基坑仍 处于正常状态之中，是基坑变形设计的充许控制指标，超出该指标 意味着基坑可能进入安全储备低、变形异常甚至进人危险工作 状态。 确定非常准确的基坑变形控制指标是十分困难的。从我国复 合土钉墙工程实践和现有的研究水平出发，编制组在对202个复 合土钉墙基坑工程监测数据的分析基础上，结合工程经验和地方 工程建设标准等提出了依据地层条件、基坑安全等级确定复合士 钉墙变形控制指标的建议值。 对202个复合土钉墙基坑工程监测的统计情况分析结果表
5.2土钉长度及杆体截面确定
5.2.1表5.2.1提供的土钉长度及间距主要是依据工程经验 用于初步选择复合土钉墙中土钉的设计参数。设计时须进行稳 定性分析验算，根据验算结果再对土钉初选设计参数进行修改 和调整。 表5.2.1给出的土钉长度与基坑深度比是一个范围值，基坑 较浅时可取较大值，有预应力锚杆或截水雌幕时可取较小值。
.2.4规定pmmax不宜小于0.2mlH的主要目的是避免局 丁长度偏短。
5.2.5是在一定假设条件下得到的半理论半经验系数
件是土压力水平向分布且作用在面层上。实际上，复合土 内主动土压力并不作用在面层上，力也不是作用在倾斜面上 力士压力。
图3整体稳定性分析比较
整体稳定验算可计取正水雌幕、预应力锚杆及微型的作用， 这是对大量工程实践统计的结果。如果不计取这些构件的作用， 设计将过于保守，不仅与事实不符，且有些情况下（如在软弱土层 中）设计计算很难达到一定的安全度，人为地限制了复合土钉墙技
地方；基坑上半部分为软弱土层、下半部分为坚硬土层，耳层面向 基坑内顺层倾斜时，可能产生顺层滑动，破裂面为双折线或上曲下 直的双线，如图4（b所示；土体中存在较薄弱的土层或薄夹层时， 可能会产生沿薄弱面的滑动破坏，如图4（c）所示。
图4特殊地质条件下的破坏模式
无试验资料或类似经验时，截水雌幕如采用深层搅拌法形成， 可按表2取值[喷浆法，单轴，（2～4)喷、4搅工艺」，工艺不同时可 参考该表取值。高压喷射注浆法形成的水泥土截水雌幕抗剪强度 可参考表2，按水泥土设计抗压强度标准值的15%～20%取值，但 最大不应超过800kPa
深层搅拌法水泥土抗剪强度标准值
5.3.3式（5.3.2一1)是个半经验半理论公式，其中的组合作用折 减系数根据实际工程反算而来。反算时，在国内外已实施的约 500个复合土钉墙案例中，挑选了202个有代表性的进行了详细 计算。思路为：通过对一些特殊案例（已塌方或变形很大的工程） 的定性分析及定量计算，估算出折减系数的大致范围，然后再通过 大量的案例（正常使用的工程），验证该范围的合理性。 组合作用折减系数是经验值，根据大量失稳、濒临失稳及正 常使用工程的监测数据反算而来。反算时作了如下假设：
1基坑塌时支护体系达到了承载能力极限状态，略低于临 界稳定，整体稳定安全系数K，为0.98～0.99。 2基坑水平位移很天时，支护体系为正常使用极限状态，接 近临界稳定，K。为1.01～1.03。 3正常使用时，土钉墙的位移量与整体稳定安全系数K，之 间大致存在着表3所示的经验关系。
钉墙位移与整体稳定安全系数K，
4微型桩与土钉墙结合后整体性不如截水雌幕与土钉墙结 合后整体性效果好。 5预应力锚杆的组合作用折减系数取0.5时，作用效果与将 其视为土钉相当。而预应力锚杆的作用效果应好于将之完全视为 土钉。 提高截水惟幕及微型桩材料的抗剪强度、增大截面面积等会 使复合构件自身抗剪能力得到较大提高，但复合土钉墙整体稳定 性依靠地是士、土钉与复合构件的协同作用，复合构件自身抗剪能 力提高的程度越大，复合土钉墙整体稳定性提高的程度越小，并不 同比增长。
提供基本保证，设置复合构件的主要目的是隔水或减小变形、控制 位移，同时对整体稳定性亦有贡献。本条规定保证了土钉是最主 要受力构件，弱化了复合构件的抗力作用，从而保证了工程安全性 及整体稳定性验算公式的适用性。 大量基坑监测数据统计结果表明，如满足以下条件，基坑位移
1式（5.3.71）忽略了土钉及锚杆的抗剪作用。 2坡面倾斜时可考虑倾斜区土体自重减轻的有利因素。 3以下情况可计取t：微型桩为直径大于200mm的钻孔混 凝土桩、不小于16号的工字钢、预制桩或预应力管桩，间距不超过 4倍桩径；插入不小于12号工字钢的水泥土墙；厚度不小于1m的 水泥土墙等。 4以下情况不宜计取t：厚度小于0.5m的水泥土墙；微型桩 为竹桩，直径不大于48mm的钢管及直径不大于50mm的木 桩等。 5坡脚附近有软弱土层的一级基坑，采用复合土钉墙支护很 难满足抗隆起稳定性要求，故没有给出安全等级为一一级的基坑抗 隆起稳定安全系数指标，
5.4.1从利于基坑稳定和控制变形考虑，土钉在竖向布
1从利于基坑稳定和控制变形考虑，土钉在竖向布置上不应
1从利于基坑稳定和控制变形考虑，土钉在竖向布置上不 上短下长布置形式。上下等长这种布置形式性价比不好 63
般只在基坑较浅、坡角较大、土质较好及土钉较短时采用。上长下 短这种布置形式有利于减小坑顶水平位移，但有时因上排土钉 受到周边环境（如地下管线或障碍物）限制可能难以实施。中 部长上下短这种布置形式性价比较好，宜优先选用。在这种布 置形式中，第一排土钉对减少土钉墙位移有较大帮助，所以也 不宜太短。
5.4.2成孔注浆土钉施工质量容易保证，与土层摩阻力 优先选用
5.4.3、5.4.4 面层及连接件受力较小，一般按构造设计即可满足 安全要求。
杆可采用不同倾角、不同长度的布置方式。基坑阳角处两侧的预 应力锚杆可斜向设置，使锚杆锚固段远离阳角，位于阳角滑移面 之外。
杆可采用不同倾角、不同长度的布置方式。基坑阳角处内
本条还规定，预应力锚杆的自由段长度宜为4m～6m。控制 预应力锚杆自由段长度是基于如下考虑：土钉对土体变形比预应 力锚杆敏感，即较小的位移即可使土钉承受较大的荷载，为使土钉 与预应力锚杆在相同位移下受力协调，应控制预应力锚杆变形不 能太大；复合土钉墙中的预应力锚杆自由段长度4m～6m能够满 足张拉伸长产生预应力的要求。 复合土钉墙基坑位移往往会引起预应力锚杆应力值增大。锚 杆锁定时，应为基坑开挖变形后锚杆预应力的增长留有余地，故锁 定值宜取锚杆轴向承载力设计值的60%～90%。 5.4.6钢筋混凝土围具有刚度大、与桩的结合紧密、锚杆预应 力损失小等优点，因此宜优先选用。当采用钢围时，一定要保证
5.4.6钢筋混凝土围標具有刚度大、与桩的结合紧密、锚杆预应
（b）预应力锚杆、承压板与面层
5.4.8 微型桩宜采用小直径混凝土桩、型钢及钢管等，特殊情况
5.4.8微型桩宜采用小直径混凝土桩、型钢及钢管等，特殊情
8微型桩宜采用小直径混凝土桩、型钢及钢管等，特殊情况 可采用木桩、竹桩、管桩等。采用木桩、竹桩时桩间距宜适当
6施工与检测6.1一般规定6.1.1位移观测控制点包括基准点和工作基点，基坑工程施工前应布设好位移观测控制点和监测点，并予以要善保护。水患是复合土钉墙基坑支护的“大敌”。雨水和施工用水下渗、旧管道渗漏等会使土体下滑力增大，抗剪强度降低，从而引发基坑班事故，因此应做好场区的排水系统规划和地面硬化，地面排水坡度不宜小于0.3%，并宜设置排水沟。6.1.2地面超载是复合土钉墙基坑支护的又“大敌”。土方、材料、构件、机具的超载堆放，大型运输车辆随意改变行车路线等都易导致基坑事故的发生，因此，本条强调应按照施工现场平面布置图进行材料、构件、机具、设备的布置，而施工现场平面布置图应与基坑工程设计工况相一致。6.1.3本条为强制性条文。本条提出了复合土钉墙施工的20学方针，即“超前支护，分层分段，遂层施作，限时封闭，严禁超挖”，20学方针是复合土钉墙长期施工经验的总结。为了控制地下水和限制基坑侧壁位移，保证基坑稳定，截水幕、微型桩应提前施工完成，达到规定强度后方可开挖基坑，即所谓“超前支护”。基坑开挖所产生的地层位移受时空效应的影响，开挖暴露的面积越大，位移也越大，为控制位移，施工应按照设计工况分段、分层开挖，分层厚度应与士钉竖向间距一致。下层土的开挖应等到上层土钉注浆体强度达到设计强度的70%后方可进行。每层开挖后应及时施作该层土钉并喷护面层，封闭临空面，减少基坑无土钉的暴露时间，即所谓“逐层施作，限时封闭”，一般情·66·
况下，应在1d内完成土钉安设和喷射混凝土面层；在淤泥质地层 和松散地层中开挖基坑时，应在12h内完成土钉安设和喷射混凝 土面层。 超挖是基坑工程的文一“大敌”。工程中因超挖而造成的基坑 珊塌事故屡有发生，即使未造成基坑塌事故，基坑开挖期位移过 大，也会使基坑使用期的安全度下降。因此，分层开挖时应严格控 制每层开挖深度，协调好挖土与土钉施工的进度，严禁多层一起开 挖或一挖到底。
6.2.1本茶规定的流程为藏水雌幕一微型桩一预应力锚杆复合 土钉墙形式的施工流程，其他组合形式的复合土钉墙施工流程应 根据组合构件在此基础上取舍。 复合土钉墙是截水雌幕先施工还是微型桩先施工，应根据不同 施工工艺确定，如果微型桩是非挤土桩，可以截水幕先施工，微型桩 后施工；如果微型桩是挤土桩，则宜微型桩先施工，再施工截水惟幕。 6.2.2水泥土桩止水幕的水泥掺量应符合设计要求，水泥浆液 的水灰比宜按照试结果确定。一般双轴水泥七搅拌桩水灰比宜 取0.5～0.6，三轴水泥土搅拌桩水灰比宜取1.0～1.5；高压喷射 注浆水灰比宜取0.9～1.1。 水泥土搅拌桩施工时，双轴搅拌机钻头搅拌下沉速度不宜大 于1.0m/min，喷浆搅拌时钻头的提升速度不宜大于0.5m/min； 三轴搅拌机钻头的提升速度宜为1m/min～2m/min，搅拌下沉速 度宜为0.5m/min~1m/min。 高压喷射注浆分高压旋喷、高压摆喷和高压定喷三种形式，因 高压旋喷幕厚度大，止水和稳定性效果好，是目前复合土钉墙中 采用的主要形式。高压喷射注浆可根据工程实际情况采用单管 法、二重管法、三重管法。单管法及二重管法的高压液流压力一般 大于20MPa，压力范围多为20MPa～30MPa。高压三重管比单管
和二重管喷射直径大，高压水射流的压力可达40MPa左右，常用 的压力范围为30MPa～40MPa；低压水泥浆的注浆压力宜大于 1MPa，气流压力不宜小于0.7MPa，提升速度宜为50mm/min~ 200mm/min，旋转速度宜为10r/min～20r/min。对于较硬的黏性 土层、密实的砂土和碎石土层及较深处士层宜取较小的提升速度、 较大的喷射压力。 高压喷射注浆过程中如出现异常情况，应及时查明原因并采 取措施。当孔口返浆量大于注浆量的20%时，宜采取提高喷射压 力、加快提升速度等措施。当因浆液渗漏而出现孔口不返浆时，宜 在漏浆部位停止提升注浆管并进行补浆，注浆液中宜掺入速凝剂： 同时采取从孔口填人中粗砂等措施，直至孔口返浆。 6.2.5采用二次注浆的方法可以明显提高锚杆锚固力，但要堂握好
6.3.2基坑降水会引1起周边地表和建筑沉降，而且过量降水也不 符合节约水资源的规定，因此基坑降水应遵循“按需降水”的原则。 6.3.5为了保证排水通畅，防止雨水、施工用水等地表水漫坡流 动或倒流回渗基坑，硬化后的场区地面排水坡度不宜小于0.3%， 并宜设置排水沟。基坑内应设置排水沟、集水坑GB/T 42235-2022 蛋液质量通则，及时排放积聚在 基坑内的渗水和雨水。
6.4.4对自稳能力差的土体，如含水量高的黏性土、淤泥质土及 松散砂土等开挖后应立即进行支护，初喷混凝土应随挖随喷。 6.4.7基坑开挖至坑底后应及时浇筑基础垫层，在软土地区及时 浇筑垫层尤其显得重要。根据软土地区淤泥和淤泥质土的特点 基坑垫层浇筑时间宜控制在2h以内，最迟不应超过4h，
7.0.2巡视检查主要以目测为主，配以简单的工器具，巡视的检 查方法速度快、周期短，可以及时弥补仪器监测的不足。基坑工程 施工期间的各种变化具有时效性和突发性，加强巡视检查是预防 基坑工程事故简便、经济而又有效的方法。通过巡视检查和仪器 监测，可以定性、定量相结合，更加全面地分析基坑的工作状态，作 出正确的判断。 7.0.3复合土钉墙基坑工程监测是一个系统，系统内的各项目监 测有着必然的、内在的联系。某一单项的监测结果往往不能揭示 和反映基坑工程的整体情况，必须形成一个有效的、完整的、与设 计施工工况相适应的监测系统并跟踪监测，才能通过监测项自之 间的内在联系作出准确地分析、判断，因此监测项目的确定要做到 重点量测、项目配套。 基坑工程设计方应根据地层特性和周边环境保护要求，对复 合工钉墙进行必要的计算与分析后，结合当地的工程经验确定合 适的监测报警值。 复合土钉墙基坑工程工作状态一般分为正常、异常和危险三 种情况。异常是指蓝测对象受力或变形呈现出不符合一般规律的 状态。危险是指监测对象的受力或变形呈现出低于结构安全储 备、可能发生破坏的状态。
1基本试验是对试验土钉所采取的现场抗拨试验。目的是 通过检测土钉极限抗拨拔力，从而确定土钉与岩土层之间的粘结强 度，同时确定施工工艺、部分设计及施工参数，为设计提供依据 2较薄土层中可不进行基本试验。
验收试验是对实际工作土钉所采用的现场抗拨试验，目的是 通过检测士钉实际抗拨力能否达到验收抗拨力，从而判断土钉长 度、注浆质量等施工质量，为工程验收提供依据。
甘肃省市政工程预算定额2018 第九册 钢筋工程统一书号：1580177·735 定 价：15.00元
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