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GB50906-2013 机械工业厂房结构设计规范.pdf

《砌体结构设计规范》GB50003 《厂房建筑模数协调标准》GB/T50006 《建筑地基基础设计规范》GB50007 《建筑结构荷载规范》GB50009 《混凝土结构设计规范》GB50010 （钢结构设计规范》GB50017 （建筑地面设计规范》GB50037 《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046 《多层厂房楼盖抗微振设计规范》GB50190 《机械工业厂房建筑设计规范》GB50681 《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72 《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92 《冻土地区建筑地基基础设计规范》JGJ118

机械工业厂房结构设计规范

中华人民共和国国家标#

本规范是根据原建设部《关于印发<2005年工程建设标准规 范制订、修订计划（第二批）>的通知》（建标函【2005】124号）的要 求，由中国中元国际工程公司会同有关设计单位制订而成。 为便于大家在使用本规范时能正确理解和执行条文的规定 编制组按照章、节、条的顺序，编制了《机械工业房结构设计规 范》条文说明DB／T 75-2018 地震灾害遥感评估 建筑物破坏，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关 事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与规范正文同等的法 律效力，仅供使用者作为理解和把握规范规定的参考。规范执行 中如发现条文说明有欠妥之处，请将意见或建议寄交中国中元国 际工程公司。

1.0.2机械工业厂房类型的划分一般可按以下原则：无桥式起重 机或起重量不大于20t的A1～A5工作级别桥式起重机的厂房为 轻型厂房，起重量大于100t的桥式起重机的厂房为重型厂房，其 余为中型厂房。

层与构件直接接触的做法效果不好，宜采用带流动空气层的隔热 措施。 隔热层与构件应有可靠连接，以免隔热层脱落失效。 3.0.12地面大面积堆载所产生的地基不均匀变形对上部结构的 不利影响大小，取决于柱脚型式和上部结构刚度。当地面大面积 难载所产生的地基附加沉降较大时，应考虑在使用过程中垫高或 移动起重机轨道和起重机梁的可能性。堆载应均衡，不宜直接压 在基础上，堆载量不应超过地基承载力特征值。

4.1.3为确保使用阶段和施工阶段楼面活荷载不超过设计规定

，1.3为确保使用阶段和施工阶段楼面活荷载不超过设计规 可限值，本规范规定在施工图中应注明活荷载的限值，以引起生 施工管理人员的注意。

4.2楼面和屋面活荷载

4.2.2本条所指的工具不包括机械运输设备，成品与半成品系指 自重较轻的小件成品和半成品。 4.2.3当悬挂有设备及管道时，其荷载应按实际情况取值；考 到使用灵活性规定一般不宜小于0.3kN/m。 4.2.5机械工业厂房楼面的活荷载不同于民用建筑，任何情况 下，组合值系数和频遇值系数不应小于0.7，准永久值系数不应小 于0.6。

4.5.2横向天窗、井式天窗的井内、女儿墙墙根内侧等部位的积 雪分布系数、积灰荷载增大系数取2.0，是参考现行国家标准《建 筑结构荷载规范》GB50009关于高低跨屋面的规定确定的，积雪、 积灰范围也可参考该规定确定。若经常性的清灰、扫雪工作有保 证，也可采用小于2.0的值，但任何情况下均不得小于1.4。 轻型钢结构屋盖的自重很小，有时可能小于雪荷载，若按一般 情况的雪荷载设计，可靠度可能不够，因此本规范建议适当提高积 雪分布系数。若仍采用原来的积雪分布系数1.4，此时宜适当提 高基本雪压值。

4.6。1在确定起重机的纵向水平荷载时，起重机的刹车轮数量应 由随机技术文件提供，一般情况下起重机的刹车轮数量占总轮数 的1/2。 4.6.4～4.6.10设有双层起重机或起重机下设有半跨龙门式起 重机、旋臂起重机、壁行起重机的厂房，起重机荷载的组合是个很 复杂的问题，本条只是针对一般正常情况下做的规定。实际工程 中由于生产需要，有可能出现上下层起重机都有吊重的情况，例 如，工程实际中大柱距（18m、24m）的厂房，有时会有上下层起重 机共拾工件的情况。设计时可征求工艺设计人员的意见，根据可 能产生的情况，确定其组合。 设有双层起重机厂房对起重机竖向荷载组合的规定，适用于 单跨厂房；当为多跨双层起重机厂房或双层起重机跨与单层起重 机跨组合成多跨厂房时，下层起重机宜按不多于4台进行组合计 算，上层起重机应根据双层起重机跨数、参与组合的下层起重机位 置及实际可能发生的情况按不多于4台进行组合计算

5.1.1混凝土强度等级尚应满足现行国家标准《混凝土结构设计 规范》GB50010中有关结构耐久性的要求。 5.1.5混凝土抗冻等级按28d龄期的试件用快冻试验方法测定， 分为F400、F300、F200、F150、F100、F50六级。经论证，亦可采用 60d或90d龄期的试件测定

5.1.7大体积混凝土的施工应计及水化热的影响，要求施工单位

施有： （1）选用低水化热或中水化热的水泥配制混凝土； （2）减少水泥用量，其方法有：掺人一定量用以代替等量水泥 的粉煤灰，采用60d或90d的后期强度； （3）混凝土的浇灌必须严格按热工计算的要求进行，控制混凝 土块体中心最高温度与表面温度之间的差值，以及表面温度与室 外气温的差值均在25℃以内； （4）混凝土浇灌完毕后要及时用塑料薄膜覆盖或蓄水养护，水 养护时表面与内部温度不应超过25℃； （5）分层浇灌，每层厚度为800mm～1000mm，认真做好分层 施工缝的处理，常用方法为表面保持毛面，清除浮渣，冲净后再浇 霍上层混凝土； （6）根据需要适当配置钢筋； （7）采用补偿收缩混凝土，补偿收缩混凝土除要符合现行行业 标准《补偿收缩混凝土应用技术规程》JGJ/T178外，还要符合现

行国家标准《混凝土质量控制标准》GB50164的规定。

5.3.2本条规定了承重结构的钢材应具有力学性能和化学成分 等合格的保证项目。碳含量对焊接结构的焊接性能影响较大，因 此，对焊接承重结构尚应具有碳含量的合格保证。钢材的冷弯实 验是塑性指标之一，同时也是衡量钢材质量的一个综合指标；通过 冷弯实验，可以检验钢材颗粒组织、结晶情况和非金属夹杂物分布 缺陷，在一定程度上也是鉴定焊接性能的一个指标。本条为强制 性条文，必须严格执行。 5.3.3结构工作温度按《采暖通风与空气调节气象资料集》中所

性茶文，必须产格执行 5.3.3结构工作温度按《采暖通风与空气调节气象资料集》中所 列的最低日平均温度确定，对采暖房屋内的结构，可提高10℃ 采用。

6.1.1地基基础设计等级，重要的工业厂房为甲级，一般的工业

6.1.1地基基础设计等级，重要的工业厂房为甲级，一般的工业 厂房为丙级，除此之外的为乙级。明确了重型机械工业房的地 基基础设计等级不应低于乙级。

6.1.2所有机械工业厂房的地基计算均应满足承载力计算的要

或不均匀的地基变形造成上部结构的破坏和裂缝的事例很多 此，控制地基变形成为地基设计的主要原则。本条为强制性务 ，必须严格执行。

6.1.6本条对地基基础设计时所采用的作用效应与相

限值做了规定。计算地基变形时，不考虑起重机荷载的作用，主要 是考虑处于工作状态的起重机一般很少会持续停留在某一个位置 上，所以在一般情况下，起重机荷载的作用是短暂的。但特殊情况 下，当起重机起重量较大且位置较固定时，对地基基础的变形影 响，可由设计人员根据具体情况确定。本条为强制性条文，必须严 格执行。

定性验算及采取相应措施，以防止发生事故造成巨大损失。本条 为强制性条文，必须严格执行。

6.1.8对工业厂房进行必要的沉降观测和岩土土体滑移观察是很 重要的，尤其是对建在不良地基上和地基基础设计等级为甲级的工 业广房；过去此类不均匀沉降、土体滑移等事敌时有发生，经常观 测，可有利于防惠于未然。本条为强制性条文，必须严格执行。 6.1.9由于现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB50021和《建 筑地基基础设计规范》GB50007对地基勘察作出了明确的规定 能满足机械工业厂房对地基勘察的要求，故本规范对地基勘察不 作具体规定，而规定了地基设计应具有的基础设计资料。 6.1.10确定工业厂房的建筑场地非常重要，大量的实例表明，在 不良地段建造厂房是不适宜的，四川地震的情况充分说明了这 点，应避开这些地段建厂房。

重要的，无其是对建在不 基础设计等级为电级的工 业厂房；过去此类不均匀沉降、土体滑移等事故时有发生，经常观 测,可有利于防患于未然。本条为强制性条文,必须严格执行。

不良地段建造厂房是不适宜的，四川地震的情况充分说明了这一 点，应避开这些地段建厂房。

6.2.2对于基础底面与地基之间出现零应力区的基础，其零应力 区的面积不应大于基础底面积的25%，仅适用于无起重机的单层 工业厂房。

6.2.9在建筑范围内具有大面积地面堆载的工业厂房、露天

应考虑由于地面荷载产生的地基不均匀变形及其对上部结构的不 利影响，当使用过程中充许调整起重机轨道时，充许有附加沉降 量，但应控制在允许范围之内。

7.3预制钢筋混凝土柱基础

3.3在工业厂房中，常采用预制柱，预制柱与条形基础的肋 接采用杯口连接，施工更方便

7.4.1近年来，钢结构的厂房较前几年有了较大幅度的发展，本 条文的制订，参照国家现行的有关规范及标准，对各型式的柱脚基 础适用的厂房作了规定，并提出了必要的构造要求，以利于设计者 使用。钢柱基础的设计与钢柱脚的设计密切相关，有关钢柱柱脚 的设计详见本规范9.6节。

7.4.4插入式柱脚基础，承受钢柱底部传来的弯矩、剪力和轴向

7.4.7、7.4.8外包式柱脚基础由钢柱脚和外包混凝土组成，主要 依靠外包层钢筋混凝土中的受拉主筋和外包层受压区混凝土受压 提供抗弯能力，非抗震时不考虑钢柱柱脚本身的受弯承载力。 外包式柱脚基础设计应注意的主要问题是： （1）当外包层高度较低时，外包层和柱面间很容易出现粘结破 坏，设计时应达到柱截面高度的2.5倍以上，其厚度应符合有效截 面要求；

（2）若主筋的粘结力和端部锚固不够，主筋在屈服前会拔出， 使承载力降低，设计时主筋顶部一定要设弯钩； （3）如果箍筋太少，外包层就会出现斜裂缝，箍筋至少要满足 通常钢筋混凝土柱的设计要求，其直径和间距应符合规范规定；为 了防止出现承压裂缝，使剪力能从柱顺畅地传给钢筋混凝土，除了 通常的箍筋外，柱顶密集配置几道箍筋十分重要； （4）采用箱形柱和圆管柱时，外包层与钢管柱之间若出现管壁 高部变形，承压力会集中出现在柱角部。

9.1.1厂房结构宜采用规则的结构体系，在满足工艺要求的情况

由于不等高多跨厂房有高振型反应，不等长多跨厂房有扭转 效应，故多跨厂房宜等高和等长；在满足工艺要求的情况下，当单 层厂房的高跨和低跨的高差不超过下列数值时，宜将低跨抬高而 做成等高厂房： (1）当低跨部分宽度不大于36m时，高差不超过2.1m； (2)当低跨部分宽度不大于 60m时,高差不超过 1.2m。

9.1.3厂房内设有悬挂式起重机其跨度较大时，在起重

会增设个桁架，这时就要求起重机与屋架或屋面梁底面 有较大的空间，此空间要根据悬挂式起重机的轮廓尺寸利 确定。

9.1.4单层厂房一般不设横向温度伸缩缝，当需要设缝时

考虑与设备基础邻近的厂房基础的埋置深度，满足相邻基础间的 高差要求。

出的要求，对于自振周期不在0.1s附近，而与其内部较大诊 频率相接近的厂房，在设计时也应考虑其影响。

9.1.7设计人员应根据工程和设备的具体情况与工艺

而确定机床设备和振源的最小距离。对于已采取减振措施的1 ，可根据具体情况调整表9.1.7中的最小距离；

一般机床和精密机床的界限没有确切的标准，在设备和工艺 没有特别要求的情况下，表1中给出高精度机床的范围可以参考。

表1高精度机床的范围

9.1.8熔化金属的喷浅和火焰介质的侵害，将影响结构的正常使 用寿命，所以应予保护。钢材长期处于150℃～200℃时将出现低 温回火现象，加剧其时效硬化，所以规定：钢构件表面长期受大于 150℃辐射热时应采取防护措施

9.2.1排架根据柱顶与屋架或屋面梁的连接形式一般分为接 排架和刚接排架；当按刚接排架进行内力分析时，排架柱与屋架或 屋面梁的连接构造应能抵抗屋架或屋面梁的端部弯矩。 9.2.6由于电子计算机技术的广泛应用，厂房内设有与排架的 个柱列相连的平台时，可以很方便地采用计算程序进行分析。手 算时，符合下列情况之一，内力分析可作如下简化：

个柱列相连的平台时，可以很方便地采用计算程序进行分析。手 算时，符合下列情况之一，内力分析可作如下简化：

0.05时，可只计入平台传给排架柱的垂直荷载，内力分析时，可不 计平台柱对厂房柱的作用； 2当平台柱的总刚度与相连排架柱的刚度比大于20时，内 力分析时，可将平台与排架柱的连接点作为排架柱的不动铰支点 进行计算。

包不能计算准确，一般做法是在结构上采取相应措施以避免或 经此类影响。一般认为，当地面均布荷载小于表2所列数值时。 人不考虑基础转动的影响，

表2许可的等效地面均布荷载参考值

表2中，E为地基压缩层范围内土层的压缩模量，当为多层土 时，E。为各土层压缩模量的加权平均值。 当地面荷载超过表2所列范围时，宜采取下列措施减小对基 础转动的影响： （1）标定车间堆载范围，使堆载不直接布置在基础上方； （2）当地基承载力特征值大于或等于130kPa时，可增加基础 埋置深度（一般不小于3m），此时直接堆载区的地面可采用不小于 400mm厚的毛石或级配砂石垫层上浇筑不小于200mm厚的钢筋 混凝土面层，混凝土强度等级不宜小于C20； （3）当地基承载力特征值小于130kPa时，宜加固堆载区的地 基或采用人工地基。

9.3.1～9.3.3当前钢结构屋盖系统主要采用有標体系。工程实 践中屋面板的种类很多，本规范不做具体规定，设计应根据工程的 具体情况（重要性、耐久性要求等）选用经济合理的板材。规范建 议优先采用卷边冷弯槽形或乙形冷弯薄壁型钢的实腹式条，并

对条的形式、布置及设计要求作了一些规定

9.3.4钢结构房屋采用钢天窗架较为合理,不强调有侵蚀

用和空气湿度较大时，宜采用矩形截面的钢筋混凝土天窗架，而是 要求采取防腐处理。

.3.5.9.3.6考虑到近年来国内钢材的供应较为充足,钢屋架

定，设计时可根据工程的具体情况选用相应的标准构件或工程实 践中技术可靠和成熟的其他形式屋架。 9.3.10～9.3.16条文对钢托架和托梁的支承方式、结构选型、跨 高比和构造等作了比较具体的规定。工程中一般采用托架，当高 度受限制或有其他特殊要求时，可采用托梁。托架或托梁是否起 拱由设计人员根据具体情况确定

9.4.1～9.4.5结合近年来工程经验、我国钢结构发展情况，对起 重机梁的选型给出新规定，主要加宽了钢起重机梁的适用范围。 9.4.6本条给出几种应使用钢起重机梁的情况。其中，对直接承 受间歇性辐射热影响，当不采取隔热措施，起重机梁表面温度经常 大于150℃的情况，除了应采用钢起重机梁外，还应采取有效的隔 热措施方可使用

机械工厂中的冶治炼、铸造、重型金工车间（厂房），常设有壁行 起重机，第9.4.7条第5款特别提出宜采用分离式壁行起重机梁， 这种形式的壁行起重机梁构造简单、受力明确。只有当壁行起重 机梁支承在柱上，且柱距大于等于12m以及上下梁的挠度差太 大，控制上水平梁的挠度限制有困难时，可采用整体式壁行起重机 梁，即箱形梁。

9.4.9、9.4.10分别给出混凝土起重机梁、钢起重机梁结构设计 计算内容，包括荷载取值及组合规定。大柱距（18m、24m）的厂 房，有时会有起重机共抬工件的情况，且位置较固定，此时计算疲 劳和变形时参加组合的起重机台数，可征求工艺设计人员的意见， 根据可能产生的情况确定。

根据可能产生的情况确定。 9.4.11桁架式钢起重机梁内力计算时，除了满足本条规定外，尚 应根据实际情况决定是否考虑下弦杆件因桁架变形引起的次弯矩 和腹杆交点对下弦偏心产生的弯矩。 9.4.12本条根据工程经验，给出钢起重机梁竖向挠度控制要求。 对于有制动结构的起重机梁，其水平挠度控制标准在第9.4.17条 给出；对于无制动结构的起重机梁，设计时应保证梁水平抗弯刚 度，以防使用中出现卡轨、脱轨或水平向晃动问题。 对于壁行钢起重机梁，其竖向、水平挠度控制限值选用，对较 小跨度起重机梁宜采用较严限值。另外，由于其上梁的刚度较小， 尚应控制上下梁相对竖向挠度差，以保证起重机轮不卡轨或脱轨。 9.4.13～9.4.17提出了对起重机梁制动结构和辅助桁架的选 型、截面设计和连接构造要求。 为防止因起重机梁翘曲影响使用，特别对制动结构边梁、辅助 桁架的竖向挠度提出控制要求。 9.4.18对于混凝土起重机梁和钢起重机梁，车挡可采用不同构 造形式；其承担的水平撞击力可参考有关标准或起重机技术参数 确定；车挡安装时应与起重机梁对中。 9.4.19、9.4.20分别给出起重机梁体相互连接要求、起重机梁端 与柱的连接要求，以保证起重机横向刹车力、纵向刹车力的有效 传递。 条文规定无柱间支撑处钢起重机梁支座与柱可构造地采用螺 栓连接或焊接连接，是基于钢起重机梁相互间在纵向有可靠的连 接，若无连接则应按纵向刹车力和风荷载计算确定。 对王钢筋混凝土起重机，基王安全考虚，每根混凝土起重机

梁底部与柱的连接均按全部纵向刹车力和风荷载计算。 9.4.22A7工作级别（重级工作制）起重机，特别是硬钩A8工作 级别（特重级）起重机，在使用过程中常见有集中在梁的上部区域 的破损和缺陷，原因是梁的上部受力非常复杂，许多因素在设计中 无法考虑。设计与构造上，有时将相邻简支梁的支座沿纵向将上 翼缘或腹板用连接板相连，造成梁的实际工作与计算假定不一致， 翼缘与连接处产生附加应力；轨道偏心以及轨道与上翼缘的不均 匀接触，轮压的偏心作用以及梁本身平面外的初始弯曲，是梁承受 偏心扭矩作用，导致梁的上部区域产生疲劳裂缝；轨道刚度不够 接头处不平，造成轮压的动力影响超过设计采用的动力系数值。 为防止或减少这些破损和缺陷现象，条文对所有起重机梁提出了 三条措施，对于A7级以下的起重机梁，设计可根据具体情况的情 处理。

梁的支座，它必须具有足够的刚度和承载力，本条对肩梁的设计与 构造作了规定。对轻、中型厂房，当采用的肩梁腹板较厚，并可单 独支承起重机梁的反力时，可不设加强板。 9.6.9人孔应经计算，本条文规定了人孔计算原则和构造的基本 要求。人孔的计算在许多钢结构手册均有详细的说明，具体的计 算图形和方法可参考有关的钢结构设计手册

9.6.9人孔应经计算，本条文规定了人孔计算原则和构造的基本 要求。人孔的计算在许多钢结构手册均有详细的说明，具体的计 算图形和方法可参考有关的钢结构设计手册。

钢柱露出式柱脚按受力条件分为铰接和刚接两大类，其适用 范围、构造和计算各不相同。铰接柱脚的锚栓主要是起安装作用， 工程实际中常用的数量为2个～4个，直径为24mm～42mm。确 定其数量和直径时，应与钢柱截面的大小和形式、安装要求以及与 钢柱板件厚度和底板厚度相协调。锚固长度一般不宜小于25倍 锚栓直径。柱脚底板的锚栓孔径,宜取锚栓直径加5mm～10mm，

锚栓垫板的锚栓孔径，取锚栓直径加2mm，锚栓垫板的厚度通常 与底板相同。 刚接柱脚的锚栓除受力外，又兼起安装螺栓的作用，其直径 般不宜小于30mm。柱脚锚栓的计算比较复杂，对于分离式柱，柱 的每一分肢所需的锚栓的总有效面积，可按每一分肢可能产生的 最大拉力计算确定；对于整体式柱脚，每侧所需锚栓总有效面积应 根据柱脚底板下混凝土基础反力的分布情况计算确定。为了安装 与调整方便，锚栓一般布置在柱脚外挑的支承托座上，而不穿过柱 脚底板。 柱脚在地面以下的部分应采用混凝土包裹，当柱脚的底面在 地面以上时，柱脚的底面应高出地面，是为了防止柱脚和柱身的 锈蚀。

9.8.1对于跨度大、起重机起重量大、屋面体系刚度差的厂房，支

9.8.1对于跨度大、起重机起重量大、屋面体系刚度差的厂房，支 撑的设置应慎重对待、从严控制。 9.8.2合理的支撑系统能够改善厂房构件的工作条件，使各构件 协同工作，从而增强厂房的承载能力和总体刚度。 9.8.6、9.8.8上下弦横向水平支撑能较好地保证屋架上下弦或 屋面梁上下翼缘的侧向稳定，并将屋架上下弦或屋面梁上下翼缘 平面外的水平力直接有效地传递至屋架或屋面梁的跨端。 9.8.9对于设有托架或梁的厂房，纵向水平支撑能保证托架或梁 的侧向稳定；同时纵向水平支撑能使起重机等设备产生的水平力 分布到邻近的排架柱上。 0：140#间始宝平

9.8.14、9.8.15柱间支撑宜采用钢结构。厂房柱设有牛腿时，下 柱柱间支撑采用双片支撑，主要是解决作用在牛腿上的起重机纵

9.8.14、9.8.15

10钢筋混凝土多层与高层厂房

10.1.1钢筋混凝土多层与高层厂房一般层高高、荷载较大且布 置有设备，为保证结构有恰当的刚度，一般采用现浇钢筋混凝土结 构；当其拼接节点的构造可靠且施工质量可以保证时，也可采用装 配整体式钢筋混凝土结构。 10.1.5伸缩缝间距超过规范限值时，宜采取必要的措施以减少 温度应力，本条所列措施为当前设计中常用的措施，设计人员可根 据具体情况采取一个措施或同时采用若干措施，也可根据自已的 实践经验采取其他一些有效的措施。采取能减少混凝土收缩的措 施主要指在材料选择、配合比、养护等方面。 10.1.6沉降缝的留置一般在新老工程交接部位较多，在同一新 建工程中，一般靠调整基底应力、结构构造和施工措施来解决。 10.1.7、10.1.8无梁楼盖平面外刚度较弱，振动影响较大，振动 设备宜直接放在梁上。质量大的机器设备宜布置在刚度中心附 近，且其支承部分宜有较大刚度，以减小其影响

10.1.1钢筋混凝土多层与高层厂房一般层高高、荷载较大且布 置有设备，为保证结构有恰当的刚度，一般采用现浇钢筋混凝土结 构；当其拼接节点的构造可靠且施工质量可以保证时，也可采用装 配整体式钢筋混凝土结构。 10.1.5伸缩缝间距超过规范限值时，宜采取必要的措施以减少

10.2内力与位移计算

10.2.1计算分析时应根据结构实际情况，选取能较准确地反映 结构中各构件的实际受力情况的力学模型。 10.2.2连梁在非地震组合作用下结构处于弹性工作阶段不宜出 现裂缝，其刚度不宜折减。而在地震作用组合下充许结构处于弹 塑性工作阶段，有裂缝出现，其刚度可予折减。 10.2.3现浇楼面的楼板作为梁的有效翼缘形成 T形截面,提高

10.2.3现浇楼面的楼板作为梁的有效翼缘形成T形

数考虑时，通常现浇楼面的边框梁可取1.5，中框架梁可取2.0；当 框架梁截面较小而楼板较厚或者梁截面较大而楼板较薄时，梁刚 度增大系数可能会有所变化，应根据梁翼缘尺寸与梁截面尺寸计 算确定。

度增大系数可能会有所变化，应根据梁翼缘尺寸与梁截面尺寸计 算确定。 10.2.5楼面梁受有楼板的约束作用，当结构计算中未考虑楼板 对梁扭转的约束作用时，梁的计算扭矩可予以适当折减。计算分 析表明，扭矩折减系数与楼板的约束作用大小相关，应根据具体情 况确定。

对梁扭转的约束作用时，梁的计算扭矩可予以适当折减。计 析表明，扭矩折减系数与楼板的约束作用大小相关，应根据具 况确定。

10.2.6在竖向荷载作用下，框架梁端负弯矩很大，配筋困

便于施工。因此充许考虑塑性变形内力重分布对梁端负弯矩进行 适当调幅。钢筋混凝土的塑性变形能力有限，调幅的幅度必须加 以限制。框架梁负弯矩减小后，梁跨中弯矩应按平衡条件相应 增大。 截面设计时，为保证框架梁跨中截面底钢筋不至于过少，其正 弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩的 一半。

10.3.3主要是避免焊接时损害柱的纵向钢筋，降低承载能力。 并且焊接时容易使钢筋变脆，降低了延性。 10.3.4给出了框架柱合理的截面尺寸限制条件。不在同一楼层 同时改变截面尺寸和混凝土强度等级，是避免在同一部位刚度和 承载能力过度集中削弱。 10.3.6牛腿处有较大的集中荷载，在节点上下一段范围内，箍筋 应加密。 10.3.7在工程中，如果梁的荷载较大，可以选择较大的高跨比

10.3.7在工程中，如果梁的荷载较大，可以选择较天的高

面高度比小于0.4时，其受力性能和经济效果均较差，不建议 采用。

采用。 10.3.9在现代工程中，经常会有跨度大、层高受限，且又不能采 用预应力结构时，会采用扁梁结构，并取得不错的效果。 10.3.10在工程设计中，柱的混凝土强度等级往往比框架梁的混 凝土强度等级要高，故在条文中作了相应的处理规定。有关试验 研究表明，当梁柱节点混凝土比柱低30%～40%时，由于与节点 相交梁的应力扩散作用能满足节点的承载力，验算承载力时可采 用折算强度。

10.4.1如果仅在一个主轴方向布置剪力墙的话，将会造成两个 主轴方向的抗侧刚度悬殊QX／T 211-2019 高速公路设施防雷装置检测技术规范，无剪力墙的一个方向刚度不足且带有 纯框架的性质，与有剪力墙的另一个方向不协调，也容易造成结构 整体扭转。

10.4.2梁与柱或柱与剪力墙的中心宜尽量重合，以使内力

和分布合理且保证节点核心区的完整性。实际工程中，所有梁、柱 （墙）中线完全对中、重合的情况很少，此时应在计算中考虑其不利 影响，采取必要的构造措施，

抗扭作用，文减少位于尽端而受室外温度变化的不利影响；布置在 楼（电）梯间、平面形状变化和凸出较大处，是为了弥补平面的薄弱 部位；把纵、横剪力墙组成L形、T形和L形等非一字形，是为了发 挥剪力墙自身的刚度；单片剪力墙底部承担的水平剪力不宜超过 结构底部总水平剪力墙的30%，是避免该片剪力墙对刚心位置影 响过大且一旦破坏对整体结构不利和基础承担过大水平力等。 当建筑平面为长矩形或平面有一部分长条形（平面长宽比较 大）时，各横向剪力墙之间的距离不宜过大。因为间距过大时，两 墙间的楼盖不能满足平面内无限刚的要求，造成处于该区间的

GB／T 37933-2019 信息安全技术 工业控制系统专用防火墙技术要求11.0.3侧向框排架结构厂房通常情况下排架跨的纵向长度都较

长，当排架跨的纵向长度超过框架跨时，由于横向刚度发生突变， 在起重机水平刹车力作用下，虽然起重机轨顶水平位移没有超出 规范限值，但由于水平位移产生突变，容易发生卡轨现象。 排架柱列在起重机水平刹车力作用下纵向变形限值，建议 A4～A8工作级别起重机均按照本规范第9章对A6、A7、A8工作 级别起重机的要求控制

统一书号：1580242·143 价：37.00元