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JGJ82-2011 钢结构高强度螺栓连接技术规程.pdf

明，还看重对强制性条文的强制性理由做了解释。但是，本条文 说明不具备与规程正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和 把握规程规定的参考。

1.0.1本条为编制本规程的宗旨和目的。 1.0.2本条明确了本规程的适用范围。 1.0.3本规程的编制是以原行业标准《钢结构高强度螺栓连接 的设计、施工及验收规程》JGJ82－91为基础，对现行国家标准 钢结构设计规范》GB50017、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018及《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205等规范 中有关高强度螺栓接的内容，进行细化和完善，对上述三个规 范中没有涉及但实际工程实践中又遇到的内容，参照国内外相关 试验研究成果和标准引入和补充，以满足工程实际要求。

本规程给出了13个有关高强度螺栓连接方面的特定术语， 该术语是从钢结构高强度螺栓连接设计与施工的角度赋予其涵义 的，但涵义又不一定是术语的定义。本规程给出了相应的推荐性 英文术语，该英文术语不一定是国际上的标准术语，仅供参考。

本规程给出了41个符号及其定义，这些符号都是本规程各 章节中所引用且未给具体解释的。对于在本规程各章节条文中所 使用的符号，应以本条或相关条文中的解释为准

3.1.1高强度螺栓的摩擦型连接和承压型接是同一个高强度 螺栓连接的两个阶段，分别为接头滑移前、后的摩擦和承压阶 段。对承压型连接来说，当接头处于最不利荷载组合时才发生接 头滑移直至破坏，荷载没有达到设计值的情况下，接头可能处于 摩擦阶段。所以承压型连接的正常使用状态定义为摩擦型连接是 穿合实际的。 沿螺栓杆轴方向受拉连接接头在外拉力的作用下也分两个阶 段，首先是连接端板之间被拉脱离前，螺栓拉应力变化很小，被 立脱离后螺栓或莲接件达到抗拉强度而破坏。当外拉力（含撬 力）不超过0.8P（摩擦型连接螺栓受拉承载力设计值）时，连 接端板之间不会被拉脱离，因此将定义为受拉连接的正常使用 伏态。 3.1.2自前国内只有高强度大六角头螺栓连接副（10.9s、 3.8s）和扭剪型高强度螺栓连接副（10.9s）两种产品，从设计 十算角度上没有区别，仅施工方法和构造上稍有差别。因此设计 可以不选定产品类型，由施工单位根据工程实际及施工经验来选 定产品类型。 3.1.3因承压型连接充许接头滑移，并有较大变形，故对承受 动力荷载的结构以及接头变形会引起结构内力和结构刚度有较大 变化的敏感构件宁波市海绵城市规划设计导则，不应采用承压型连接。 冷弯薄壁型钢因板壁很薄，孔壁承压能力非常低，易引起莲 接板撕裂破坏，并因承压承载力较小且低于摩擦承载力，使用承 玉型连接非常不经济，故不宜采用承压型连接。但当承载力不是 空制因素时，可以考虑采用承压型连接，

3.1.1高强度螺栓的摩擦型连接和承压型连接是同一个高强度

螺栓连接的两个阶段，分别为接头滑移前、后的摩擦和承压阶 段。对承压型连接来说，当接头处于最不利荷载组合时才发生接 头滑移直至破坏，荷载没有达到设计值的情况下，接头可能处于 摩擦阶段。所以承压型连接的正常使用状态定义为摩擦型连接是 符合实际的。 沿螺栓杆轴方向受拉连接接头在外拉力的作用下也分两个阶 段，首先是连接端板之间被拉脱离前：螺栓拉应力变化很小，被 拉脱离后螺栓或连接件达到抗拉强度而破坏。当外拉力（含撬 力）不超过0.8P（摩擦型连接螺栓受拉承载力设计值）时，连 接端板之间不会被拉脱离，因此将定义为受拉连接的正常使用 状态。

3.1.2目前国内只有高强度大六角头螺栓连接副（

8.8s）和扭剪型高强度螺栓莲接副（10.9s）两种产品，人 计算角度上没有区别，仅施工方法和构造上稍有差别。因 可以不选定产品类型，由施工单位根据工程实际及施工经 定产品类型

3.1.3因承压型连接充许接头滑移，并有较大变形，故对承受

3因承压型连接充允许接头滑移，并有较天变形，故对承 荷载的结构以及接头变形会引起结构内力和结构刚度有较 的敏感板件一不应采用承压型连接

冷弯薄壁型钢因板壁很薄，孔壁承压能力非常低，易引起莲 接板撕裂破坏，并因承压承载力较小且低于摩擦承载力，使用承 压型连接非常不经济，故不宜采用承压型连接。但当承载力不是 控制因素时，可以考虑采用承压型连接。

3.1.4高环境温度会引起高强度螺栓预拉力的松弛，同

使摩擦面状态发生变化，因此对高强度螺栓连接的环境温度应加 以限制。试验结果表明，当温度低于100℃时，影响很小。当温 度在（100～150）℃范围时，钢材的弹性模量折减系数在0.966 左右，强度折减很小。中治建筑研究总院有限公司的试验结果表 明，当接头承受350℃以下温度烘烤时，螺栓、螺母、垫圈的基 本性能及摩擦面抗滑移系数基本保持不变。温度对高强度螺栓预 拉力有影响，试验结果表明，当温度在（100～150）℃范围时： 螺栓预拉力损失增加约为10%，因此本条规定降低10%。当温 度超过150℃时，承载力降低显著，采取隔热防护措施应更经济 合理。

3.1.5对摩擦型连接，当其疲劳荷载小于滑移荷载时，

身不会产生交变应力，高强度螺栓没有疲劳破坏的情况。但莲接 板或拼接板母材有疲劳破坏的情况发生。本条中循环次数的规定 是依据现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的有关规定 确定的。 高强度螺栓受拉时，其连接螺栓有疲劳破坏可能，国内外矿 究及国外规范的相关规定表明，螺栓应力低于螺栓抗拉强度 30%时，或螺栓所产生的轴向拉力（由荷载和杠杆力引起）低于 螺栓受拉承载力30%时，螺栓轴向应力儿乎没有变化，可忽略 疲劳影响。当螺栓应力超过螺栓抗拉强度30%时，应进行疲劳 验算，由于国内有关高强度螺栓疲劳强度的试验不足，相关规范 中没有设计指标可依据，因此自前只能针对个案进行试验，并根

3.1.6现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011去

构构件连接除按地震组合内力进行弹性设计外，还应进行极限承 载力验算，同时要满足抗震构造要求。

3.1.7高强度螺栓连接和普通螺栓连接的工作机理完

两者刚度相差悬殊，同一接头中两者并用没有意义。承压型连接 充许接头滑移，并有较无变形，而焊缝的变形有限，因此从设计

概念上，承压型连接不能和焊接并用。本条涉及结构连接的安 全，为从设计源头上把关，定为强制性条款。

.1当设计采用进口高强度大六角头螺栓（性能等级8.8s 9s）连接副时，其材质、性能等应符合相应产品标准的规定 计算参数的取值应有可靠依据，

3.2.2当设计采用进口扭剪型高强度螺栓（性能等级

连接副时，其材质、性能等应符合相应产品标准的规定。设计计 算参数的取值应有可靠依据

3.2.3当设计采用其他钢号的连接材料时，承压强度取值 可靠依据。

3.2.4高强度螺栓连接摩擦面抗滑移系数可按表3.2.4

骨移系数会有所提高，但安装前应除去浮锈。 本条新增加涂层摩擦面的抗滑移系数值，其中无机富锌漆是 依据现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的有关规定制 定。防滑防锈硅酸锌漆已在铁路桥梁中广泛应用，效果很好。锌 加底漆（ZINGA）属新型富锌类底漆，其锌颗粒较小，在国内 外所进行试验结果表明，抗滑移系数值取0.45是可靠的。同济 大学所进行的试验结果表明，聚氨酯富锌底漆或醇酸铁红底漆抗 骨移系数平均值在0.2左右，取0.15是有足够可靠度的。 涂层摩擦面的抗滑移系数值与钢材表面处理及涂层厚度有 关，因此本条列出钢材表面处理及涂层厚度有关要求。当钢材表 面处理及涂层厚度不符合本条的要求时，应需要试验确定。 在实际工程中，高强度螺栓连接摩擦面采用热喷铝、镀锌， 喷锌、有机富锌以及其他底漆处理，其涂层摩擦面的抗滑移系数 值需要有可靠依据

3.2.5高强度螺栓预拉力P只与螺栓性能等级有关。当采用进 口高强度大六角头螺栓和扭剪型高强度螺栓时，预拉力P取值 应有可靠依据。

3.2.6抗震设计中构件的高强度螺栓连接或焊接连接

4.1.1本条所列螺栓受剪承载力计算公式与现行国家标准《钢 结构设计规范》GB50017规定的基本公式相同，仅将原系数 0.9替换为k1，并增加系数k2。 k1可取值为0.9与0.8，后者适用于冷弯型钢等较薄板件 （板厚长6mm）连接的情况。 R?为孔型系数，其取值系参考国内外试验研究及相关标准 确定的。中治建筑研究总院有限公司所进行的试验结果表明， M20高强度螺栓大圆孔和槽型孔孔型系数分别为0.95和0.86： M24高强度螺栓大圆孔和槽型孔孔型系数分别为0.95和0.87， 因此本条参照美国规范的规定，高强度螺栓大圆孔和槽型孔孔型 系数分别为0.85、0.7、0.6。另外美国规范所采用的槽型孔分 短槽孔和长槽孔，考虑到我国制孔加工工艺的现状，本次只考虑 一种尺寸的槽型孔，其短向尺寸与标准圆孔相同，但长向尺寸介 于美国规范短槽孔和长槽孔尺寸的中间。正常情况下，设计应采 用标准圆孔。 涂层摩擦面对预拉力松弛有一定的影响，但涂层摩擦面抗滑 移系数值中已考虑该因素，因此不再折减。 摩擦面抗滑移系数的取值原则上应按本规程3.2.4条采用 设计可以根据实际情况适当调整

4.2.1除正常使用极限状态设计外，承压型连接承载力计算中 没有摩擦面抗滑移系数的要求，因此连接板表面可不作摩擦面处

没有摩擦面抗滑移系数的要求，因此连接板表面可不作摩擦面处

理。虽无摩擦面处理的要求，但其他如除锈、涂装等设计要求不 能降低。 由于承压型连接和摩擦型连接是同一高强度螺栓连接的两个 不同阶段，因此，两者在设计和施工的基本要求（除抗滑移系数 外)是一致的。

，公式4.2.3是按承载能力极限状态设计时螺栓达到其受 承载力。

两个不同阶段，因此，将摩擦型连接定义为承压型连接的正常使 用极限状态。按正常使用极限状态设计承压型连接的抗剪、抗拉 以及剪、拉同时作用计算公式同摩擦型连接

4.3.1高强度大六角头螺栓扭矩系数和扭剪型高强度螺栓紧固 轴力以及摩擦面抗滑移系数都是统计数据，再加上施工的不确定 性以及螺栓延迟断裂问题，单独一个高强度螺栓连接的不安全隐 患概率要高，一旦出现螺栓断裂，会造成结构的破坏，本条为强 制性条文。 对不施加预拉力的普通螺栓连接，在个别情况下充许采用 个螺栓。

规定外，参照国内外相应规定与资料，补充了大圆孔、槽孔的孔 径匹配规定，以使于应用。对于首次引人大圆孔、槽孔的应用： 设计上应谨慎采用，有三点值得注意： 1大圆孔、槽孔仅限在摩擦型连接中使用； 2只充许在芯板或盖板其中之一按相应的扩大孔型制孔 其余仍按标准圆孔制孔 3当盖板采用大圆孔、槽孔时，为减少螺栓预拉力松弛： 应增设连续型垫板或使用加厚垫圈（特制）

考虑工程施工的实际情况，对承压型连接的孔径匹配关系均 按与摩擦型连接相同取值（现行国家标准《钢结构设计规范》 GB50017对承压型连接孔径要求比摩擦型莲接严）。 4.3.4高强度螺栓的施拧均需使用特殊的专用扳手，也相应要 求必需的施操作空间，设计人员在布置螺栓时应考虑这一一施工 要求。实际工程中，常有为紧凑布置而净空限制过小的情况，造 成施工困难或大部分施拧均采用手工套筒，影响施工质量与效 率，这一情况应尽量避免。表4.3.4仅为常用扳手的数据，供设 计参考，设计可根据施工单位的专用扳手尺寸来调整，

5.1.1高强度螺栓全栓拼接接头应采用摩擦型连接，以保证连

Y 接接头的刚度。当拼接接头设计内力明确且不变号时，可根据使 用要求按接头处最大内力设计，其所需接头螺栓数量较少。当构 牛按地震组合内力进行设计计算并控制截面选择时，应按现行国 家标准《建筑抗震设计规范》GB50011进行连接螺栓极限承载 力的验算。

5.1.2本条适用于H型钢梁截面螺栓拼接接头，在拼接截面处

可有弯矩M与剪力偏心弯矩Ve、剪力V和轴力N共同介 一般情况弯矩M为主要内力。

5.1.3本条对腹板拼接螺栓的计算只列出按最大内力计算公式，

当腹板拼接按等强原则计算时，应按与腹板净截面承载力等强计 算。同时，按弹性计算方法要求，可仅对受力较大的角点栓1 （图5.1.2）处进行验算。 一般情况下H型钢柱与支撑构件的轴力N为主要内力，其 腹板的拼接螺栓与拼接板宜按与腹板净截面承载力等强原则 计算。

5.2.3、5.2.4T形受拉件在外加拉力作用下其翼缘板发生弯曲 变形：而在板边缘产生撬力，撬力会增加螺栓的拉力并降低接头 的刚度，必要时在计算中考虑其不利影响。T形件撬力作用计算 模型如图1所示，分析时假定翼缘与腹板连接处弯矩M与翼缘 板栓孔中心净截面处弯矩M2均达到塑性弯矩值，并由平衡条 件得：

(1) (2) (3

经推导后即可得到计入撬力影响的翼缘厚度计算公式如下：

4Nte2 N bfy(1 +ao)

式中：f，为翼缘钢材的屈服强度，α、为相关参数。当 =O时，撬力Q二0，并假定螺栓受力N.达到N，以钢板设计 强度f代替屈服强度f，则得到翼缘厚度t。的计算公式（5）。 故可认为t为T形件不考虑撬力影响的最小厚度。撬力Q一0意 味着T形件翼缘在受力中不产生变形，有较大的抗弯刚度，此 时，按欧洲规范计算要求t.不应小于（1.8～2.2）d（d为连接 螺栓直径），这在实用中很不经济。故工程设计宜适当考虑撬力 并减少翼缘板厚度。即当翼缘板厚度小于t时，T形连接件及 其莲接应考虑撬力的影响，此时计算所需的翼缘板较薄，形件 刚度较弱，但同时连接螺栓会附加撬力Q，从而会增大螺栓直径 或提高强度级别。本条根据上述公式推导与使用条件，并参考了 美国钢结构设计规范（AISC）中受拉T形连接接头设计方法，

分别提出了考虑或不考虑撬力的T形受拉接头的设计方法与计 算公式。由于推导中简化了部分参数，计算所得撬力值会略 偏大。

4Nbe2 te =N bf

5.3外伸式端板连接接头

5.3.1端板连接接头分外伸式和平齐式，后者转动刚度只及前 者的30%，承载力也低很多。除组合结构半刚性连接节点外： 已较少应用，故本节只列出外伸式端板连接接头。图5.3.1外 伸端板连接接头仅为典型图，实际工程中可按受力需要做成上下 端均为外伸端板的构造。关于接头连接一般应采用摩擦型连接 对门式刚架等轻钢结构也宜采用承压型连接

5.3.2本条根据工程经验与国内外相关规定的要求，

伸端板的构造规定。当考虑撬力作用时，外伸端板的构造尺寸 （见图5.3.1）应满足e1≤1.25e2的要求。这是由于计算模型假 定在极限荷载作用时杠杆力分布在端板边缘，若e1与e2比值过 天，则杠杆力的分布由端板边缘向内侧扩展，与杠杆力计算模型 不符，为保证计算模型的合理性，因此应限制e1<1.25e2。 为了减小弯矩作用下端板的弯曲变形，增加接头刚度，宜在 外伸端板的中间设竖向短加劲肋。同时考虑梁受拉翼缘的全部撬 力均由梁端焊缝传递，故要求该部位焊缝为熔透焊缝， 5.3.3、5.3.4按国内外研究与相关资料，外伸端板接头计算均 可按受拉T形件单元计算，本条据此提出了相关的计算公式 主要假定是对称于受拉翼缘的两排螺栓均匀受拉，以及转动中心 在受压翼缘中心。关于第三排螺栓参与受拉工作是按陈绍蕃教授

的有关论文列人的。对于上下对称布置螺栓的外伸式端板连接接 头，本条计算公式同样适用。当考虑撬力作用时，受拉螺栓宜按 承载能力极限状态设计。当按正常使用极限状态设计时，公式 (5.3.4）右边的1.25Nb 改为 Nb 即可。

5.4栓焊混用连接接头

5.4.1栓焊混用连接接头是多、高层钢结构梁柱节点中最常用 的接头形式，本条中图示了此类典型节点，规定了接头按弹性设 计与极限承载力验算的条件。

计与极限承载力验算的条件。 5.4.2混用连接接头中，腹板螺栓连（拼）接的计算构造仍可 参照第5.1节的规定进行。同时，结合工程经验补充提出了有关 要求。翼缘焊缝焊后收缩有可能会弓起腹板高强度螺栓连接摩擦 面发生滑移，因此对施工的顺序有所要求，施工单位应采取措施 以避免腹板摩擦面滑移。

5.5栓焊并用连接接头

5.5.1栓焊并用连接在国内设计中应用尚少，故原则上不 新设计中采用。

5.5.2从国内外相关标准和研究文献以及试验研究看，摩擦型

高强度螺栓连接与角焊缝能较好地共同工作，当螺栓的规格、数 量等与焊缝尺寸相匹配到一定范围时，两种连接的承载力可以 加，甚至超过两者之和。据此本文提出节点构造匹配的规定

并用系数，计算分析和试验结果证明栓焊并用连接承载力长度折 减系数要小于单独螺栓或焊接连接：本条不考虑这一有利因素 偏于安全。

5.5.4在加固改造或事故处理中采用栓焊并用连接比较现实，

5.5.5焊接时高强度螺栓处的温度有可能超过100℃，而引

螺栓预拉力松弛，因此需要对靠近焊缝的螺栓补。 由于端焊缝与摩擦型高强度螺栓连接的刚度差异较大， 于摩擦型高强度螺栓连接单独与端焊缝并用连接的研究尚 ，本次修订暂不纳人。

强度螺栓预拉力松弛，因此需要对靠近焊缝的螺栓补拧。

自前对于摩擦型高强度螺栓连接单独与端焊缝并用连接 不充分，本次修订暂不纳人。

6.1.1本条规定了大六角头高强度螺栓连接副的组成、扭剪型 高强度螺栓连接副的组成。 6.1.2高强度螺栓连接副的质量是影响高强度螺栓连接安全性 的重要因素，必须达到螺栓标准中技术条件的要求，不符合技术 条件的产品，不得使用。因此，每一制造批必须由制造厂出其质 量保证书。由于高强度螺栓连接副制造广是按批保证扭矩系数或 紧固轴力，所以在使用时应在同批内配套使用 6.1.3螺纹损伤后将会改变高强度螺栓连接副的扭矩系数或紧 固轴力，因此在运输、保管过程中应轻装、轻卸，防止损伤 螺纹。 6.1.4本条规定了高强度螺栓连接副在保管过程中应注意事项， 其自的是为了确保高强度螺栓接副使用时同批；尽可能保持出 厂状态，以保证扭矩系数或紧固轴力不发生变化。 6.1.5现行国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角 螺母、垫圈技术条件》GB/T1231和《钢结构用扭剪型高强度 螺栓连接副》GB/T3632中规定高强度螺栓的保质期6个月。 在不破坏出厂状态情况下，对超过6个月再次使用的高强度螺 栓，需重新进行扭矩系数或轴力复验，合格后方准使用

6.1.1本条规定了大六角头高强度螺栓连接副的组成、指 高强度螺栓连接副的组成。

6.1.2高强度螺栓连接副的质量是影响高强度螺栓连接

的重要因素，必须达到螺栓标准中技术条件的要求，不符合技术 条件的产品，不得使用。因此，每一制造批必须由制造厂出具质 量保证书。由于高强度螺栓连接副制造厂是按批保证扭矩系数或 紧固轴力，所以在使用时应在同批内配套使用。 5.1.3螺纹损伤后将会改变高强度螺栓连接副的扭矩系数或紧 固轴力，因此在运输、保管过程中应轻装、轻卸，防止损伤 螺纹。

6.1.3螺纹损伤后将会改变高强度螺栓连接副的扭矩系数 固轴力，因此在运输、保管过程中应轻装、轻卸，防止 螺纹。

其目的是为了确保高强度螺栓连接副使用时同批；尽可能 厂状态，以保证扭矩系数或紧固轴力不发生变化，

6.1.5现行国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角 螺母、垫圈技术条件》GB/T1231和《钢结构用扭剪型高强度 螺栓连接副》GB/T3632中规定高强度螺栓的保质期6个月。 在不破坏出厂状态情况下，对超过6个月再次使用的高强度螺 栓，需重新进行扭矩系数或轴力复验，合格后方准使用。

6.2.1根据第4.3.3条，增加大圆孔和槽孔两种孔型。并规定

6.2.1根据第4.3.3条，增加大圆孔和槽孔两种孔型。并规定 大圆孔和槽孔仅限于盖板或芯板之一，两者不能同时采用大圆孔 和辅礼

6.2.3当板厚时，冲孔工艺会使孔边产生微裂纹和变形，钢板

6.2.3当板厚时，冲孔工艺会使孔边产生微裂纹和变形，钢板

表面的不平整降低钢结构疲劳强度。随看冲孔设备及加工工艺的 提高，充许板厚小于或等于12mm时可冲孔成型，但对于承受 动力荷载且需进行疲劳计算的构件连接以及主体结构梁、柱等构 件连接不应采用冲孔成型。孔边的毛刺和飞边将影响摩擦面板层 密贴。

贴，影响高强度螺栓连接的受力性能，另外，板面上的油污将大 福度降低摩擦面的抗滑移系数，因此表面不得有油污。表面处理 方法的不同，直接影响摩擦面的抗滑移系数的取值，设计图中要 求的处理方法决定了抗滑移系数值的大小，故加工中必须与设计 要求一致。

6.2.7高强度螺栓连接处钢板表面上，如粘有脏物和

大幅度降低板面的抗滑移系数，影响高强度螺栓连接的承载能 力，所以摩擦面上严禁作任何标记，还应加以保护

6.3高强度螺栓连接副和摩擦面抗滑移系数检验

6.3.1、6.3.2高强度螺栓运到工地后，应按规定进行有关性能 的复验。合格后方准使用，是使用前把好质量的关键。其中高强 度大六角头螺栓连接副扭矩系数复验和扭剪型高强度螺栓连接副 紧固轴力复验是现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205进场验收中的主控项目，应特别重视。 6.3.3本条规定抗滑移系数应分别经制造厂和安装单位检验 当抗滑移系数符合设计要求时，方准出厂和安装， 1制造厂必须保证所制作的钢结构构件摩擦面的抗滑移系 数符合设计规定，安装单位应检验运至现场的钢结构构件摩擦面 的抗滑移系数是否符合设计要求；考虑到每项钢结构工程的数量 和制造周期差别较大，因此明确规定了检验批量的划分原则及每 一批应检验的组数； 2抗滑移系数检验不能在钢结构构件上进行，只能通过试 件进行模拟测定；为使试件能真实地反映构件的实际情况，规定

6.3.1、6.3.2高强度螺栓运到工地后，应按规定进行有关性能 的复验。合格后方准使用，是使用前把好质量的关键。其中高强 度大六角头螺栓连接副扭矩系数复验和扭剪型高强度螺栓连接副 紧固轴力复验是现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205进场验收中的主控项目，应特别重视

6.3.3本条规定抗滑移系数应分别经制造厂和安装单

1制造厂必须保证所制作的钢结构构件摩擦面的抗滑移系 数符合设计规定，安装单位应检验运至现场的钢结构构件摩擦面 的抗滑移系数是否符合设计要求；考虑到项钢结构工程的数量 和制造周期差别较大，因此明确规定了检验批量的划分原则及每 批应检验的组数； 2抗滑移系数检验不能在钢结构构件上进行，只能通过试 件进行模拟测定：为使试件能真实地反映构件的实际情况，规定

了试件与构件为相同的条件： 3为了避免偏心弓起测试误差，本条规定了试件的连接形 武采用双面对接拼接；为使试件能真实反映实际构件，因此试件 的连接计算应符合有关规定；试件滑移时，试板仍处于弹性 状态； 4用拉力试验测得的抗滑移系数值比用压力试验测得的小， 为偏于安全，本条规定了抗滑移系数检验采用拉力试验；为避免 偏心对试验值的影响，试验时要求试件的轴线与试验机夹具中心 线严格对中； 5在计算抗滑移系数值时，对于大六角头高强度螺栓P，为 拉力试验前在试件上的高强度螺栓实测预拉力值；因为高强度 螺栓预拉力值的大小对测定抗滑移系数有一定的影响，所以本条 规定了每个高强度螺栓拧紧预拉力的范围； 6为确保高强度螺栓连接的可靠性，本条规定了抗滑移系 数检验的最小值必须大于或等于设计值，否则就认为构件的摩擦 面没有处理好，不符合设计要求，钢结构不能出厂或者工地不能 进行拼装，必须对摩擦面作重新处理，重新检验，直到合格 为止。 监理工程师将试验合格的摩擦面作为样板，对照检查构件摩 擦面处理结果，有参考和借鉴的作用

6.4.1相同直径的螺栓其螺纹部分的长度是固定的，其值为螺 母厚度加5～6扣螺纹。使用过长的螺栓将浪费钢材，增加不必 要的费用，并给高强度螺栓施拧时带来困难，有可能出现拧到头 的情况。螺栓太短的会使螺母受力不均匀，为此本条提出了螺栓 长度的计算公式。 6.4.4构件安装时，应用冲钉来对准连接节点各板层的孔位 应用临时棚松和洲 三 人必西业

6.4.5螺纹损伤及沾染脏物的高强度螺栓连接副其扭矩系

会大幅度变大，在同样终拧扭矩下达不到螺栓设计预拉力，直接 影响连接的安全性。用高强度螺栓兼作临时螺栓，由于该螺栓从 开始使用到终拧完成相隔时间较长：在这段时间内因环境等各种 因素的影响（如下雨等），其扭矩系数将会发生变化，特别是螺 纹损伤概率极大，会严重影响高强度螺栓终预拉力的准确性， 因此，本条规定高强度螺栓不能兼作临时螺栓

4.6为保证大六角头高强度螺栓的扭矩系数和扭剪型高

累栓的轴力，螺栓、螺母、垫圈及表面处理出厂时，按批配 首供应。因此要求用到螺栓应保持其原始出厂状态，

与螺栓头下的过渡圆弧相配合，因此在安装时垫圈带倒角 必须朝向螺栓头，否则螺栓头就不能很好与垫圈密贴，影 全的受力性能。对于螺母一侧的垫圈，因倒角侧的表面平整 骨，拧紧时扭矩系数较小，且离散率也较小，所以垫圈有倒 创应朝向螺母

、4.8强行穿入螺栓，必然损伤螺纹，影响扭矩系数从而 设计预拉力。气割扩孔的随意性大，切割面粗糙，严禁 修整后孔的最大直径和修孔数量作强制性规定是必要的。

6.4.8强行穿入螺栓，必然损伤螺纹，影响扭矩系数从而达不

6.4.11大六角头高强度螺栓，采用扭矩法施工时，影

0.4.11 天六角买高强度螺程，采用扭矩法施工时，影啊预拉力 因素除扭矩系数外，就是拧紧机具及扭矩值，所以规定了施拧用 的扭矩扳手和矫正扳手的误差

6.4.13高强度螺栓连接副在拧紧后会产生预拉力损失

连接副在工作阶段达到设计预拉力，为此在施拧时必须考虑 损失值，施工预拉力比设计预拉力增加10%

6.4.14由于连接处钢板不平整，致使先拧与后拧的高

页拉力有很大的差别，为克服这一现象，提高拧紧预拉力 度，使各螺栓受力均匀，高强度螺栓的拧紧应分为初拧和 当单排（列）螺栓个数超过15时，可认为是属于大型接头

要进行复打。 6.4.15扭剪型高强度螺栓连接副不进行扭矩系数检验，其初打 （复拧）扭矩值参照大六角头高强度螺栓连接副扭矩系数的平均 值（0.13）确定。 6.4.16在某些情况下，大六角头高强度螺栓也可采用转角法施 工。高强度螺栓连接副首先须经第6.3.1条检验合格方可应用转 角法施工。大天量转角试验用一层芯板、两层盖板基础上得出，所 以作出三层板规定。本条是参考国外（美国和日本）标准及中治 建筑研究总院有限公司试验研究成果得出。作为国内第一次引！人 转角法施工，对其适用范围有较严格的规定，应符合下列要求： 1螺栓直径规格范围为：M16、M20、M22、M24； 2螺栓长度在12d之内； 3连接件（芯板和盖板）均为平板，连接件两面与螺栓轴 垂直； 4莲接形式为双剪接头（一层芯板加两层盖板）； 5按本规程第6.4.14条初拧（复拧），并画出转角起始标 记：按本条进行终打。 6.4.17螺栓群由中央顺序向外拧紧，为使高强度螺栓莲接处板 层能史好密贴。 6.4.19高强度螺栓连接副在工厂制造时，虽经表面防锈处理 有一定的防锈能力，但远不能满足长期使用的防锈要求，故在高 强度螺栓连接处，不仅要对钢板进行涂漆防锈，对高强度螺栓连 接副也应按照设计要求进行涂漆防锈、防火

6.5.1考虑到在进行施工质量检查时：高强度螺栓的预拉力损 失大部分已经完成，故在检查扭矩计算公式中，高强度螺栓的预 拉力采用设计值。现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规 范》GB50205中终拧扭矩的检验是按照施工扭矩值的士10%以 内为合格，由于预拉力松弛等原因，终拧扭矩值基本上在1.0～

1.1倍终拧扭矩标准值范围内（施工扭矩值三1.1倍终拧扭矩标 准值），因此本条规定与现行国家标准《钢结构工程施工质量验 收规范》GB50205并无实质矛盾，待修订时统一。 5.5.2不能用专用扳手拧紧的扭剪型高强度螺栓，应根据所采 用的紧固方法（扭矩法或转角法）按本规程第6.5.1条的规定进 行检查。

7.1.1高强度螺栓连接属子钢结构工程中的分项工程之 ?只 施工质量的验收按照现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规 范》GB50205执行CJ／T 563-2018 市政及建筑用防腐铁艺护栏技术条件，对于超出《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205的项目可按本规程的规定进行验收。 7.1.2、7.1.3本节中列出的合格质量标准及不合格项目的处理 程序来自于现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205和《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300，其 目的是强调并便于工程使用。

7.2.1高强度螺栓连接分项工程检验批划分应按照现行国家标

准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的规定执行。 7.2.2高强度螺栓连接副进场验收属于高强度螺栓连接分项工 程中的验收项目，其验收批的划分除考虑高强度螺栓连接分项工 程检验批划分外，还应考虑出厂批及螺栓规格。 高强度螺栓连接副进场验收属于复验，其产品标准中规定出 厂检验最大批量不超过3000套，作为复验的最大批量不宜超过 2个出厂检验批，且不宜超过6000套。 同材料（性能等级）、炉号、螺纹（直径）规格、长度 （当螺栓长度≤100mm时，长度相差≤15mm；当螺栓长度 >100mm时，长度相差≤20mm，可视为同一长度）、机械加工， 热处理工艺及表面处理工艺的螺栓为同批；同一材料、炉号、螺 纹规格、厚度、机械加工、热处理工艺及表面处理工艺的螺母为 同批：同一材料、炉号、直径规格、厚度、机械加工、热处理工

艺及表面处理工艺的垫圈为同批。分别由同批螺栓、螺母及垫圈 组成的连接副为同批连接副。

的一个强制性检验项目，其检验批的划分除应考虑高强度螺栓连 接分项检验批外，还应考虑不同的处理工艺和钢结构用量。

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