标准规范下载简介

JGJ138-2016 组合结构设计规范.pdf

2）边支座的有效宽度按下列公式计算：

beff = bo 十Zbei

T／CBDA 29-2019 搪瓷钢板工程技术规程beff =bo十Zβbei βi = (0. 55+0. 025Le/bei)≤1. 0

疑土翼板的等效跨径及有效宽度（欧

的抗剪连接件至两根钢梁间中线的距离，对于自由 端则取为混凝土悬臂板的长度。 组合梁的有效跨径，为反弯点间的近似长度；对简 支梁取为梁的实际跨度；对于连续组合梁，其正弯 矩区有效宽度与正弯矩区的长度有关，负弯矩区有 效宽度则与负弯矩区（中支座区）的长度有关，应 根据控制设计的弯矩包络图来确定，

以上有效宽度规定用于截面极限承载力验算，当采用弹性方 法对组合梁进行整体分析时，每一跨的有效宽度可以采用定值： 对于中间跨和简支边跨可采用上述规定的中间跨有效宽度belf,1， 对于悬臂跨则采用上述规定的支座有效宽度beff,2。 3美国各州公路及运输工作者协会（AASHTO）制定的公 路桥梁设计规范规定，混凝土翼板有效宽度6.应等于或小于1/4 的跨度以及12倍的最小板厚。对于边梁，外侧部分的有效宽度 应不超过其实际悬挑长度。如果边梁仅一侧有混凝土板时，则有 效宽度应等于或小于跨度的1/12以及6倍的最小板厚。 4英国规范（BS5400）第5部分根据有限元分析及试验研

究的成果，以表格的形式给出了对应于不同宽跨比的组合梁混凝 土桥面板有效宽度。 相比较而言，欧洲规范4对组合梁混凝土板有效宽度的计算 方法概念明确，并将简支组合梁和连续组合梁的计算方法统一起 来，摒弃了混凝土板有效宽度与厚度相关的规定，适用性更强。 本条给出的组合梁混凝土翼板的有效宽度，系参考现行国家 标准《混凝土结构设计规范》GB50010和《钢结构设计规范》 GB50017的相关规定，同时根据已有的研究成果并借鉴欧洲规 范4的相关条文。 严格说来，楼盖边部无翼板时，其内侧的62值应小于中部 两侧有翼板的62，集中荷载作用时的62值应小于均布荷载作用 时的62值。 以上计算组合梁混凝土翼板有效宽度的方法基本都是依据组 合梁在弹性阶段的受力性能所建立起来的。而当组合梁达到极限 承载力时，混凝土翼板已进人塑性状态，此时翼板中的应力分布 趋向均匀，塑性阶段混凝土翼板的有效宽度大于弹性阶段。因 此，将根据弹性分析得到的翼板有效宽度应用于塑性计算，计算 结果偏于安全。

12.1.2当组合梁和柱子铰接或组合梁作为次梁时，仅承受竖向 荷载，不参与结构整体抗侧，参考欧洲规范4的相关建议，混凝 土翼板的有效宽度可统一取为跨中截面的有效宽度取值。 近年来，组合框架在多层及高层建筑中的应用十分广泛，试 验研究表明，楼板的空间组合作用对组合框架结构体系的整体抗 则刚度有显著的提高作用。近年来清华大学分析国内外大量组合 框架结构的试验结果，表明采用固定刚度放大系数在某些情况下 会低估楼板对组合框架梁刚度的提高作用，从而可能低估结构整

12.1.2当组合梁和柱子铰接或组合梁作为次梁时，仅承受竖向

12.1.2当组合梁和柱子铰接或组合梁作为次梁时，仅承受竖向 荷载，不参与结构整体抗侧，参考欧洲规范4的相关建议，混凝 土翼板的有效宽度可统一取为跨中截面的有效宽度取值。 近年来，组合框架在多层及高层建筑中的应用十分广泛，试

近年来，组合框架在多层及高层建筑中的应用十分广泛，试 验研究表明，楼板的空间组合作用对组合框架结构体系的整体抗 则刚度有显著的提高作用。近年来清华大学分析国内外大量组合 框架结构的试验结果，表明采用固定刚度放大系数在某些情况下 会低估楼板对组合框架梁刚度的提高作用，从而可能低估结构整 体抗侧刚度，低估结构承受的地震剪力。另外楼板对组合框架梁 的刚度放大作用还会改变框架结构的整体变形特性，使结构剪切 型变形的特征更为明显，对组合框架梁刚度的低估会导致为符合 框架一核心筒结构体系外框剪力承担率的规定，使外框钢梁截面

高度偏大而影响组合梁经济性优势的发挥。大量的数值算例和试 验结果表明，组合框架梁的刚度放大系数和钢梁对于混凝土板的 相对刚度密切相关，本条采用的刚度放大系数公式正是基于这 结论通过大量参数分析归纳得到，其精度经过了国内外组合框架 结构体系试验和大量数值算例结果的验证。考虑到实际工程的复 杂性，规定刚度放大系数α的计算值大于2时取为2。 12.1.3尽管连续组合梁和框架组合梁在竖向荷载作用下负弯矩 区混凝土受拉、钢梁受压，但组合梁具有较好的内力重分布性 能，故仍然具有较好的经济效益。负弯矩区可以利用混凝土板钢 筋和钢梁共同抵抗弯矩，通过弯矩调幅后可使连续组合梁的结构 高度进一步减小。欧洲规范4建议，当采用非开裂分析时，对于 第一类截面，调幅系数可取40%，第二类截面30%，第三类截 面20%，第四类截面10%，而符合塑性设计规定的截面基本符 合第一类截面规定。根据国内大量连续组合梁的试验结果，并参 考欧洲规范4的相关建议，考虑负弯矩区混凝土板开裂以及截面 塑性发展的影响，将连续组合梁和框架组合梁竖向荷载作用下承 载能力验算时的弯矩调幅系数上限定为30%是合理安全的。

12.2.1·完全抗剪连接组合梁是指抗剪连接件的抗剪承载力足码

2.2.1·完全抗剪连接组合梁是指抗剪连接件的抗剪承载力足够 合充分发挥组合梁抗弯承载力的需求。组合梁设计可按简单塑 理论形成塑性铰的假定来计算组合梁的抗弯承载能力。即： 1）位于塑性中和轴一侧的受拉混凝土因为开裂而不参加 工作，板托部分亦不予考虑，混凝土受压区假定为均 匀受压，并达到轴心抗压强度设计值； 2）根据塑性中和轴的位置，钢梁可能全部受拉或部分受 压部分受拉，但都假定为均匀受力，并达到钢材的抗 拉或抗压强度设计值。当塑性中和轴在钢梁腹板内时： 钢梁受压区板件宽厚比应符合现行国家标准《钢结构 设计规范》GB50017中关于“塑性设计”的规定。此

外，忽略钢筋混凝土翼板受压区中钢筋的作用。用塑 性设计法计算组合梁最终承载力时，可不考虑施工过 程中有无支承及混凝土的徐变、收缩与温度作用的 影响。 试验研究表明，组合梁具有良好的抗震性能，具有和钢结构 类似的延性和耗能能力，故抗震设计时组合梁抗弯承载力抗震调 整系数按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011关于钢 梁构件在强度验算时的规定取值

性设计法计算组合梁最终承载力时，可不考虑施工过 程中有无支承及混凝土的徐变、收缩与温度作用的 影响。 试验研究表明，组合梁具有良好的抗震性能，具有和钢结构 类似的延性和耗能能力，故抗震设计时组合梁抗弯承载力抗震调 整系数按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011关于钢 梁构件在强度验算时的规定取值。 12.2.2当抗剪连接件的设置受构造等原因影响不能全部配置， 因而不足以承受组合梁上最大弯矩点和邻近支座之间剪跨区段内 所需的纵向水平剪力时，可采用部分抗剪连接设计法。对于单跨 简支梁，是采用简化塑性理论按下列假定确定的： 1）在所计算截面左右两个剪跨内，取连接件抗剪承载力 设计值之和nN中的较小值，作为混凝土翼板中等效 矩形应力块合力的大小； 2）抗剪连接件必须具有一定的柔性，且全部进入理想的 塑性状态； 3）钢梁与混凝土翼板间产生相对滑移，以致在截面的应 变图中混凝土翼板与钢梁有各自的中和轴。 部分抗剪连接组合梁的抗弯承载力计算公式，实际上是考感 最大弯矩截面到零弯矩截面之间混凝土翼板的平衡条件。混凝土 翼板等效矩形应力块合力的大小，取决于最大弯矩截面到零弯矩 载面之间抗剪连接件能够提供的总剪力。 12.2.3为了保证部分抗剪连接的组合梁能有较好的工作性能， 在任一剪跨区内，部分抗剪连接时连接件的数量不得少于按完全 抗剪连接设计时该剪跨区内所需抗剪连接件总数n的50%，否 则，将按单根钢梁计算，不考虑组合作用。国内外研究成果表 明一在承裁力和亦形都能符合规定时，平田部分坑前连挽组合涩

12.2.3为了保证部分抗剪连接的组合梁能有较好的工作性

在任一剪跨区内，部分抗剪连接时连接件的数量不得少于按完 抗剪连接设计时该剪跨区内所需抗剪连接件总数nf的50%， 则，将按单根钢梁计算，不考虑组合作用。国内外研究成果 明，在承载力和变形都能符合规定时，采用部分抗剪连接组合 是可行的。

12.2.4试验研究表明，采用栓钉等柔性抗剪连接件的组

有很好的剪力重分布能力，因此没有必要按照剪力图布置连接 件，可在每个剪跨区内按极限平衡的方法均匀布置，这样可给设 计和施工带来很大方便。 对于采用柔性抗剪连接件的组合梁，每个剪跨区段内的界面 纵向剪力V。可按简化塑性方法确定。为了便于设计，应以最大 弯矩点和支座为界限划分区段，并在每个区段内均匀布置连接 件，计算时应注意在各区段内混凝土翼板隔离体的平衡。 12.2.5试验研究表明，假定全部剪力仅由钢梁腹板承担是偏于 安全的，因为混凝土翼板的抗剪作用亦较大。由于组合梁抗剪承 载力仅考虑钢梁腹板的贡献，故其抗震调整系数按现行国家标准 《建筑抗震设计规范》GB50011关于钢梁构件在强度验算时的规 定取值

安全的，因为混凝土翼板的抗剪作用亦较大。由于组合梁抗 载力仅考虑钢梁腹板的贡献，故其抗震调整系数按现行国家机 《建筑抗震设计规范》GB50011关于钢梁构件在强度验算时白 定取值。

12.2.6连续组合梁的中间支座截面的弯矩和剪力都较

日于同时受弯、剪作用，截面的极限抗弯承载能力会有所降低。 长用欧洲规范4建议的相关设计方法，对于正弯矩区组合梁截面 用考虑弯矩和剪力的相互影响，对于负弯矩区组合梁截面，通 对钢梁腹板强度的折减来考虑剪力和弯矩的相互作用，其代表 组合梁负弯矩弯剪承载力相关关系为： 1）如果竖向剪力设计值V不超过竖向塑性抗剪承载力 V.的一半，即V<0.5V.时，竖向剪力对抗弯承载力 的不利影响可以忽略，抗弯计算时可以利用整个组合 截面。 2）如果竖向剪力设计值V,等于竖向塑性抗剪承载力V 即Vb三V。，则钢梁腹板只用于抗剪，不能再承担外荷 载弓引起的弯矩，此时的设计弯矩由混凝土翼板有效宽 度内的纵向钢筋和钢梁上下翼缘共同承担。 3）如果0.5V，

12.2.7目前应用最广泛的抗剪连接件为圆柱头焊钉连接件，在

本条给出的连接件抗剪承载力计算公式是通过推导与试验确 定的。

1）圆柱头焊钉连接件：试验表明，焊钉在混凝土中的抗 剪工作类似于弹性地基梁，在焊钉根部混凝土受局部 承压作用，因而影响抗剪承载力的主要因素有：焊钉 的直径（或焊钉的截面积A。一元d/4）、混凝土的弹性 模量E.以及混凝土的强度等级。当焊钉长度为直径的 4倍以上时，焊钉抗剪承载力为

N = 0. 3(t + 0. 5tw)leVE.fActual

凝土板的拉应力，也可以采用只有抗拔作用而无抗剪作用的特殊 连接件。 当焊钉位于负弯矩区时，混凝土翼缘处于受拉状态，焊钉周 围的混凝土对其约束程度不如位于正弯矩区的焊钉受到其周围混 凝土的约束程度高，故位于负弯矩区的焊钉抗剪承载力也应予以 折减。

12.2.8采用压型钢板混凝土组合板时

柱头焊钉。由于焊钉需穿过压型钢板而焊接至钢梁上，且焊钉根 部周围没有混凝土的约束，当压型钢板肋垂直于钢梁时，由压型 钢板的波纹形成的混凝土肋是不连续的，故对焊钉的抗剪承载力 应予以折减。本条规定的折减系数是根据试验分析而得到的。 12.2.9对于简支组合梁，可以将抗剪连接件均匀布置在最大正

柱头焊钉。由于焊钉需穿过压型钢板而焊接至钢梁上，耳焊钉根 部周围没有混凝土的约束，当压型钢板肋垂直于钢梁时，由压型 钢板的波纹形成的混凝土肋是不连续的，故对焊钉的抗剪承载力 应予以折减。本条规定的折减系数是根据试验分析而得到的。 12.2.9对于简支组合梁，可以将抗剪连接件均匀布置在最大正 弯矩截面至支座截面之间。对于连续组合梁，可以把抗剪连接件 分别在图12.2.4中m1、m2、m3区段内均匀布置，但应注意各 区段内混凝土翼板隔离体的平衡。当剪力有较大突变时，考虑到 抗剪连接件变形能力的限制，应在大剪力分布区段集中布置连 接件。

实际受力状态计算时，采用弹性分析方法，计算较为繁琐；而按 极限状态下的平衡关系计算时，采用塑性简化分析方法，计算方 便，且和承载能力塑性设计方法相统一一，同时公式偏于安全，故 建议采用塑性简化分析方法计算组合梁单位纵向抗剪界面长度上 的纵向剪力值。

建议采用塑性简化分析方法计算组合梁单位纵向抗剪界面长度上 的纵向剪力值。 12.2.11国内外研究成果表明，组合梁混凝土板纵向抗剪能力 主要由混凝士和横向钢筋两部分提供，横向钢筋配筋率对组合梁 纵向抗剪承载力影响最为显著。普通钢筋混凝土板的抗剪承载力 可按下式计算：

.2.11国内外研究成果表明，组合梁混凝土板纵向抗剪能力

12.2.11国内外研究成果表明，组合梁混凝土板纵向折

主要由混凝土和横向钢筋两部分提供，横向钢筋配筋率对组合梁 纵向抗剪承载力影响最为显著。普通钢筋混凝土板的抗剪承载力 可按下式计算：

Vu.1 = 1. 38bt +0. 8Aef, ≤ 0. 3f.i

挠度计算及负弯矩区裂缝宽度

12.3.4混凝土的抗拉强度很低，因此对于没有施加预应

续组合梁，负弯矩区的混凝土翼板很容易开裂，且往往贯通混凝 土翼板的上下表面，但下表面裂缝宽度一般均小于上表面，计算 时可不予验算。引起组合梁翼板开裂的因素很多，如材料质量 施工工艺、环境条件以及荷载作用等。混凝土翼板开裂后会降低 结构的刚度，并影响其外观及耐久性，如板顶面的裂缝容易渗人 水分或其他腐蚀性物质，加速钢筋的锈蚀和混凝土的碳化等。因 此，应对正常使用条件下的连续组合梁的裂缝宽度进行验算，其 最大裂缝宽度不得超过现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010的限值。 相关试验研究结果表明，组合梁负弯矩区混凝土翼板的受力 状况与钢筋混凝土轴心受拉构件相似，因此可采用现行国家标准 《混凝土结构设计规范》GB50010的有关公式计算组合梁负弯矩 区的最大裂缝宽度。在验算混凝土裂缝时，可仅按荷载的标准组 合进行计算，因为在荷载标准组合下计算裂缝的公式中已考虑了 荷载长期作用的影响

Jsk是决定裂缝宽度的重要因素之一，要计算该应力值，需要得 到标准荷载作用下截面负弯矩组合值Mk，由于支座混凝土的开 裂导致截面刚度下降，正常使用极限状态连续组合梁会出现内力 重分布现象，可以采用调幅系数法考虑内力重分布对支座负弯矩 的降低，试验证明，正常使用极限状态弯矩调幅系数上限取为 15%是可行的。 需要指出的是，M的计算需要考虑施工步骤的影响，仅考 形成组合截面之后施工阶段荷载及使用阶段续加荷载产生的弯 矩值。对于悬臂组合梁，Mk应根据平衡条件计算。 在连续组合梁中，栓钉用于组合梁正弯矩区时，能充分保证 钢梁与混凝土板的组合作用，提高结构刚度和承载力，但用于负

弯矩区时，组合作用会使混凝土板受拉而易于开裂，可能会影响 结构的使用性能和耐久性。针对该问题，可以采用优化混凝土板 尧筑顺序、合理确定支撑拆除时机等施工措施，降低负弯矩区混 凝土板的拉应力，达到理想的抗裂效果。通常，负弯矩区段的混 疑土板可以在正弯矩区形成组合作用并拆除临时支撑后再进行 浇筑。

12.4.1组合梁的高跨比一般为h/11/15～1/20，为使钢梁的 抗剪强度与组合梁的抗弯强度相协调，钢梁截面高度h。宜大于 组合梁截面高度h的1/2，即h<2hs。 12.4.3用于符合本规范12.2.11条纵向抗剪规定的组合梁混凝 土翼板中的横向钢筋，除了板托中的横向钢筋Abh外，其余的横 向钢筋A和Ab可同时作为混凝土板的受力钢筋和构造钢筋使用 （图12.2.10），并应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010的有关构造规定。

12.4.4本条规定了抗剪连接件的构造

1圆柱头焊钉钉头下表面或槽钢连接件上翼缘下表面高出 混凝土底部钢筋30mm的规定，主要是为了保证连接件在混凝 土翼板与钢梁之间发挥抗掀起作用，且底部钢筋能作为连接件根 部附近混凝土的横向钢筋，防止混凝土由于连接件的局部受压而 开裂。 2连接件沿梁跨度方向的最大间距规定，主要是为了防止 在混凝土翼板与钢梁接触面间产生过大的裂缝，影响组合梁的整 体本工作性能和耐久性。此外，焊钉能为钢板提供有效的面外约 束，因此具有提高板件受压局部稳定性的作用，若焊钉的间距足 够小，那么即使板件不符合塑性设计规定的宽厚比限值，同样能 够在达到塑性极限承载力之前不发生局部屈曲，此时也可采用塑 生方法进行设计而不受板件宽厚比限制，本条参考了欧洲规范4 的相关条文，给出了不符合板件宽厚比限值仍可采用塑性设计方

法的焊钉最大间距规定。

12.4.5为保证栓钉的抗剪承载力能充分发挥，规定了栓钉的 造措施。

12.4.7关于板托中横向加强

近钢梁上翼缘的部分混凝土受到抗剪连接件的局部压力作用： 易产生劈裂，需要配筋加强。

12.4.9组合梁承受负弯矩时，钢箱梁底板受压，在其上方浇筑 的混凝土与钢箱梁底板形成组合作用，可共同承受压力，并有效

的混凝土与钢箱梁底板形成组合作用，可共同承受压力，并有效 提高受压钢板的稳定性。此外，在梁端负弯矩区剪力较大的区 域，为提高其抗剪承载力和刚度，可在钢箱梁腹板内侧设置抗剪 连接件并浇筑混凝土以充分发挥钢梁腹板和内填混凝土的组合抗 剪作用。

13.1.1从构造上规定了组合楼板用压型钢板基板的最小厚度。 13.1.2保证一定的凹槽宽度，使混凝土骨料容易浇入压型钢板 槽口内，从而保证混凝土密实。由于目前还未见到总高度hs大 于80mm的压型钢板用于组合楼板，对其性能没有试验数据。 如开发出hs>80mm的压型钢板时，应有足够的试验数据证明其 形成组合楼板后的性能符合本规范各项规定 13.1.3从构造上规定了组合楼板的最小厚度以及肋顶以上混凝 土最小厚度限值，限值的规定是保证混凝土与压型钢板共同工 作，数值与国际上相关标准一致。组合楼板刚度计算的有效截 面，包括压型钢板肋以上的混凝土、压型钢板槽内的混凝土以及 玉型钢板组成的有效截面。其厚度应在考虑承载力极限状态和正 常使用极限状态以及耐火性能等前提下，按经济合理的原则 确定。 13.1.4、13.1.5规定了组合楼板按单向板或双向板计算的判断 原则

13.2.1组合楼板受弯计算时认为压型钢板全部屈服，并以压型 钢板截面重心为合力点。当配有受拉钢筋时，则受拉合力点为钢 筋和压型钢板截面的重心。图13.2.1是以开口型压型钢板组合 楼板给出的，缩口型、闭口型压型钢板组合楼板亦同样。 当>h。时，表明压型钢板肋以上混凝土受压面积不够 还需部分压型钢板内的混凝土连同该部分压型钢板受压，这种情 况出现在压型钢板截面面积很大时，这时精确计算受弯承载力非

常繁琐，当遇到这种情况时，由于目前压型钢板种类、型号很 多，可采用重新选择压型钢板解决

力主要由腹板承担，实际上这是组合楼板最小截面的规定

粘结承载力，同时采用了国际上通用的剪切粘结计算公式，并 国际通用公式中的f。换成了我国混凝土抗拉强度特征值表 方法ft。

有较大的集中线荷载时，局部范围内组合楼板受力较大，因止

有较大的集中线荷载时，局部范围内组合楼板受力较大，因此应 对该部分承载力进行单独验算。

13.2.6组合楼板受冲切验算，按板厚为hc的普通钢筋混凝土 板计算，不考虑压型钢板槽内混凝土和压型钢板的作用，计算简 单且偏于安全。

盖使用阶段的舒适度的验算。试验和理论分析表明楼盖舒适度

不仅仅取决于楼板的自振频率，还与组合楼盖的峰值加速度 有关。

13.4.1考虑到压型钢板具有防腐性能，保护层厚度可以适当减 少，但其净厚度不应小于15mm，以保证钢筋与混凝土的粘结。 13.4.2配置横向钢筋可起到分散板面荷载，扩大集中荷载或线 荷载的分布范围，改善组合楼板的工作性能。 13.4.4～13.4.6规范对组合楼板在梁上的支承长度提出了最低 规定。当组合楼板支承在混凝土构件上时，可在混凝土构件上设 置预埋件，固定方式则同钢梁；组合楼板支承于砌体墙上时，可 采用在砌体墙上设混凝土圈梁，将组合楼板支承在砌体墙上转换 为支承在混凝土圈梁上。由于膨胀螺栓不能承受振动荷载，因此 本规范特别强调预理件不得用膨胀螺栓固定， 13.4.7组合楼板支承于剪力墙侧面时，宜利用预理件传递剪 五、本冬规定了节占构造做注

13.4.7组合楼板支承于剪力墙侧面时，宜利用预理件

13.5施工阶段验算及规定

13.5.1施工荷载系指施工人员和施工机具等，并考虑施工过程 中可能产生的冲击和振动。若有过量的冲击、混凝土堆放以及管 线等，应考虑附加荷载。由于施工习惯和方法的不同，施工阶段 的可变荷载也不完全相同，因此测量施工时的施工荷载是十分重 要的。楼承板施工阶段的承载力和挠度，应按实际施工荷载 计算。

异。 13.5.2混凝土在浇筑过程中，处于非均匀的流动状态，可能造 成单块楼承板受力较大，为保证安全，提高了混凝土在湿状态下 的荷载分项系数，

.5.2混凝土在浇筑过程中，处于非均匀的流动状态，可能造

13.5.2混凝土在浇筑过程中，处于非均勾的流动状态,

成单块楼承板受力较大，为保证安全，提高了混凝土在湿状态下 的荷载分项系数。

13. 5. 3、13. 5. 4

13.5.3、13.5.4施工阶段验算应包括承载力验算和变

承载力验算时重要性系数可取0.9，挠度验算时应按荷载标准组 合计算，且挠度应满足施工阶段的限值要求

13.5.5压型钢板与其下部支承结构之间的固定工程中有很多方 法，如焊接固定、射钉法、钢筋插入法、拧“麻花”法等，这些 方法自前大部分都已淘汰，因此本条推荐采用栓钉固定这一常用 的方法，并对栓钉构造作了规定。若按组合梁设计，尚应符合本 规范第12章的规定。当采用其他方法固定压型钢板时，应参考 相应的规范，确保固定可靠。

方法日前大部分都已淘汰，因此本茶推存来用程钉固定这一常用 的方法，并对栓钉构造作了规定。若按组合梁设计，尚应符合本 规范第12章的规定。当采用其他方法固定压型钢板时，应参考 相应的规范，确保固定可靠。 13.5.6对压型钢板侧向与梁或预埋件之间的搭接长度提出了最 低规定，并对具体固定措施的构造作了规定

相应的规池，拥保回定可罪。 13.5.6对压型钢板侧向与梁或预埋件之间的搭接长度提出了最 低规定，并对具体固定措施的构造作了规定

13.5.6对压型钢板侧向与梁或预埋件之间的搭接长度提出

14.1.1结构竖向布置中，如下部楼层采用型钢混凝土结构，而 上部楼层采用钢筋混凝土结构，则应考虑避免这两种结构的刚度 和承载力的突变，以避免形成薄弱层。日本1995年阪神地震中 曾发生过此类震害。因此，设计中应设置过渡层，且提出了计算 及构造规定。

14.1.2在国内的高层钢结构工程中，结构上部采用钢结构柱， 下部采用型钢混凝土柱，此两种结构类型的突变，必须设置过渡 层，并提出了计算及构造规定。

下部采用型钢混凝土柱，此两种结构类型的突变，必须设置过渡 层，并提出了计算及构造规定。

14.1.3型钢混凝土柱中，当型钢某层改变截面时，宜

14.2矩形钢管混凝土柱的连接构造

14.2.1矩形钢管混凝土柱钢管的分段应综合考虑构件加工、运 输、吊装以及施工等要求，并选择合理的接头位置。 14.2.2为了确保不同壁厚的矩形钢管柱段的拼接质量，在工厂 拼接时可根据壁厚差采用不同的构造措施，现场拼接时应设置内 衬管或衬板，并确保焊接质量。 14.2.3为了确保不同截面宽度或高度的矩形钢管柱段的拼接质

14.3.1受加工能力、吊装能力、运输能力等的影响，圆形钢管 的长度都是有限制的，需要在施工现场对接。等直径钢管对接 时，为了确保连接质量，可采用本条规定的连接方法和构造，

14.3.2对不等直径钢管的拼接方式作出了规定。不同直径的钢 管对接时不能古接对接 宣设置恋古经钢管过油因过渡段钢

14.3.2对不等直径钢管的拼接方式作出了规定。不同直径的钢 管对接时，不能直接对接，宜设置变直径钢管过渡。因过渡段钢 管转折处存在较大的横向作用，因此过渡段的坡度不宜过大，且 在转折处宜设置环形隔板抵抗横向作用

14.4梁与梁连接构造

14.4.1梁与梁的连接，当两侧均是型钢混凝土梁时，则梁内型 钢的连接，应符合钢结构规定；当一侧为型钢混凝土梁，另一侧 为钢筋混凝土梁时，为保证型钢的锚固和传递，应有相应的 措施。 14.4.2、14.4.3为保证钢筋混凝土次梁和型钢混凝土主梁连接 整体，规定次梁中的钢筋的锚固和传递，应符合相应的构造措 施。当钢次梁与型钢混凝土主梁连接，主梁的腰筋应穿过次梁。

14.5梁与墙连接构造

14.5.1型钢混凝土梁垂直于现浇钢筋混凝土剪力墙的连接，应 呆证其内力传递。梁深人墙内的节点可以形成铰接和刚接，都应 符合相应的构造规定。

14.6斜撑与梁、柱连接构造

14.6.1、14.6.2为减少节点区施工复杂性，斜撑宜采用钢斜 撑，规范对支撑与梁及柱型钢的焊接及加劲肋提出了焊接和板厚 规定。

14.7抗剪连接件构造

14.7.114.7.3为保证型钢和混凝土之间剪力传递，以形成钢 与混凝土共同工作的整体性能，在各种结构体系中对型钢混凝土 框架柱所处的主要部位应设置抗剪栓钉，对于复杂结构中主要受 力部位还应作加强处理

14.8钢筋与钢构件连接构造

14.8.1在截面配筋设计时，应尽量减少钢筋与钢构件相碰，当 无法避免时，可采用开洞穿孔、可焊接机械连接套筒连接或焊连 接板的方法。采用套筒连接时，应确保其连接强度大于钢筋强度 标准值。 14.8.2为确保钢筋内力的可靠传递，在可焊接机械连接套筒对 应位置应设置加劲肋，并验算其承载力。 14.8.3为确保套筒与钢构件的焊接质量，对其焊缝形式和构造 作了规定。为方便焊接施工同时便于混凝士浇筑，规定了可焊接 机械连接套筒之间的最小净距

附录A常用压型钢板组合楼板的剪切

A.17 常用压型钢板m、k系数

A.2.1试件材料应符合现行国家标准的相关规定。 A.2.2试件尺寸对剪切粘结承载力都有定的影响，将试件尺 寸限定在一个范围内，使构件制作标准化。 A.2.3试验数据应具有一定的代表性，本规范规定试件总量不 应少于6个，其中最大、最小剪跨区内的数据对剪切粘结承载力 影响较大，因此须保证有两组试验数据分别落在A和B两个区 或。为了对试验数据进行校核，保证数据可靠性，本规范规定需 增加两个试验数据，这组数据可以在A、B两个区域各增加一 个，也可在A、B两个区域之间增加一组。 当P×a/2>0.9M.时，理论上可能会出现弯曲破坏，试验

应保证是剪切粘结破坏。

A.3.1一般楼板多承受均布荷载作用，但试验采用均布荷载是 比较困难的。剪跨a取板跨1，的1/4是近似模拟均布荷载的情 况。施加荷载的规定是将加载对试验结果的影响降到可以接受的 程度，

况。施加荷载的规定是将加载对试验结果的影响降到可以接受的 程度。 A.3.2对测量仪器精度的规定，将仪器对试验结果的影响降到 可以接受的程度。 一保专法验必西站 用进拍湖

A.3.2对测量仪器精度的规定，将仪器对试验结果的影响降到 可以接受的程度。

A.4.1极限荷载应考虑试件制作过程对承载能力的影响。 A.4.2剪切粘结m1、k1系数由回归分析得到，由于这种试验试 件数量偏少，因此规范规定试验回归得到的剪切粘结系数用于本 规范设计时，应降低15%，当试件数量多于8个时，可降 低10%。 m、k系数从物理意义上讲，m大致可以理解为机械咬合效 应的度量，可以理解为摩擦效应的度量。当压型钢板板型对跨 度敏感时GTCC-093-2018 机车用制动控制器-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则，k可能会出现负值，这是正常的。 A.4.3当试验数据值偏离该组平均值超出土15%时，说明数据 离散性较大，为了保证数据的准确性，本规范规定至少应再进行 司类型的2个附加试验，为保证安全应用两个最低值确定剪切粘 出

A.4.3当试验数据值偏离该组平均值超出土15%时，说明数据 离散性较大，为了保证数据的准确性，本规范规定至少应再进行 司类型的2个附加试验，为保证安全应用两个最低值确定剪切粘 结系数。

A.4.3当试验数据值偏离该组平均值超出土15%时，说明数据

A.5.1设计人员确认试验符合所设计的工程，设计人员有权判 定试验数据是否符合所设计的工程的需要。 A.5.3无剪力件的试验结果所得到的m、k系数，如果用于有 剪力件的工程是偏于保守的，因此可用在有剪力件的组合楼板设 计；有剪力件的试验结果所得到的㎡、k系数，由于剪力件的影 向包含在㎡、k系数中，因此规定组合楼板设计中采用的剪力件 应与试验采用的剪力件完全相同。

A.5.1设计人员确认试验符合所设计的工程GB／T 38140-2019 水泥抗海水侵蚀试验方法，设计人

附录 B组合楼盖舒适度验算