标准规范下载简介
TCECS515-2018 复合扩底桩技术规程.pdf6.3.2静压法施工流程,应满足图6.3.2的要
静压法施工流程，应满足图6.3.2的要求：
图6.3.2静压法施工流程
6.3.3静压法施工工艺应符合下列规定： 1静压成孔时，应通过夹持系统将内管、外管同步静压至设 计标高。 2拨出内管时，应检查孔底土体的渗水情况，如需要应在外 管内投入适量的干水泥包进行止水封堵。 3外管上拨，应在投入扩大头填料后进行，上拨高度宜为 1.0m~1.5m。 4分次投入的扩大头辅料，每次投入宜为0.25m²～0.30m， 直至静压终压值大于设计值的1.2倍和填料量满足理论计算值头为 止。 5扩天头混凝王应采用与桩身同标号的混凝王，宜分2次～3 次投人，混凝土体积宜为0.50m²~0.75m，落度宜为30mm~80mm。 6混凝土填料静压终压值应大于设计值的1.3倍。 7当扩大头填料量大于设计要求的1.5倍、终压值仍未达到 设计要求时，应查找分析原因，必要时重新进行施工设计。
6.4质量检查6.4.1复合扩底桩施工质量检查应符合下列规定：1施工前应检查原材料质量、构件出厂合格资料，检验复试资料。20施工中应检查桩位、桩身垂直度DB34／T 3350-2019 活化湿法布敦岩改性沥青混合料施工技术规程，扩大头填料量、冲压次数、贯入度或静压终压值，混凝土拌制与浇筑质量，钢筋笼制作与安装质量和插入深度，打桩施工顺序、施工记录等。3施工后应对桩径、桩身混凝土质量、钢筋笼标高、上浮量等进行检查。6.4.2混凝土拌制应检查原材料质量与计量、混凝土配合比、落度、混凝土预留试块情况。6.4.3至钢筋笼制作应检查钢筋规格、焊条规格、品种、焊口规格、焊缝长度、焊缝外观和质量、主筋和箍筋的制作偏差等。6.4.4施工中出现的常见病防治应符合本规程附录D的规定6.4.5复合扩底桩应按主控项目和一般项目进行质量验收，主控项目必须全部验收合格，一般项目验收合格率不应小于80%。检验标准应符合表6.4.5的规定：表6.4.5复复合扩底桩质量检验标准允许值允许偏差项检查项目检查方法单位数值单位数值承载力设计值不小于按规定的方法桩身强度设计要求不小于28d试块强度或取芯主控项目桩身完整性低应变法.26
桩身强度采用标准试件强度评定不满足要求或对试件的代表性有怀疑时 应对实体进行强度检测，当检测结果符合设计要求时，可按合格验收；
1竖向承载力检测的方法应采用静载荷试验，加载应采用慢 速维持荷载法，在有成熟经验的地区可采用快速维持荷载法。单 项工程检测数量不应少于总桩数的1%，且不应少于3根，当总桩 数小于50根时，检测数量不应少于2根。 2身完整性检测，可采用低应变动测法检测。检测数量不 应少于总桩数的30%；承台下为3根桩或少于3根时，应全部检 测。 3在桩身混凝王强度达到设计要求的前提下，检测的间歇时 间，砂类土不应小于15天；粉土和黏性土不应小手20天：淤泥或
淤泥质王不应小于28天
6.5.1复合扩底施工质量验收应包括下列资料：
6.5.1复合扩底施工质量验
6.5.1复合扩底施工质量验收应包括下列资科： 1岩土工程勘察报告、桩基施工图、图纸会审纪要、设计变更 单及材料代用通知单等。 2 经审定的施工组织设计及执行中的变更单。 3 桩位测量放线图，包括工程桩位线复核签证单。 4 原材料（构件）的质量合格和质量鉴定书。 5 扩头施工时的填料记录表。 6 施工记录及隐蔽工程验收文件。 7 成桩质量检查报告。 8 单桩承载力检测报告。 9 基槽（坑）挖至设计标高的基桩工平面图及桩顶标高图。 10 其他必须提供的文件和记录
6.5.2复合扩底桩工程需要进行分步、分项验收时，应
国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的有 关规定。
附录A复合扩底桩竖向抗压承载力
A.0.1复合扩底桩单桩竖向抗压静载荷试验，应采用慢速维持
及卸载观测等应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定。
A.0.9符合下列条件之一时，可终止加载：
1 当极限承载力能确定，可将单桩极限承载力除以安全系数 得到。 2单桩承载力特征值按相对变形法确定时，可取s/D= 0.01～0.015对应的荷载值，但该值不应天于最天加载量的1/2
附录B复合扩底桩极限侧阻力
表B复合扩底桩极限侧阻力标准值sik（kPa）
注：1持力层下4D或5m范围内不应存在软弱土层。 2表中数值对无经验地区应先用试桩资料进行验证
层下4D或5m范围内不应存在软弱士
1采用土的状态确定复合扩底桩极限端阻力标准值，应 C. 0. 1 的规定,
表C.0.1黏性土及粉土的极限端阻力标准值g（kPa
注：1表中数值可根据相关指标及桩长内插确定：
2采用标贯试验成果确定复合扩底桩极限端阻力标准 合表 C. 0. 2 的规定。
砂土的极限端阻力标准值qnk(k
注：1表中数值可以内插：
2对无经验地区宜适当降低取值
2对无经验地区宜适当降低取值。
D.0.1按实体深基础分层总和法计算桩基沉降量，应按下式计 算(图 D. 0. 1) :
图D.0.1基础沉降计算示意图
按实体深基础分层总和法计算出的桩基沉降量 (mm);
附录E复合扩底桩施工质量常见问题
表E复合扩底桩施工质量常见问题防治措施
1为了便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词： 正面词采用“宜”；反面词采用“不宜”。 4）表示有选择，在一定条件下可以这么做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行时的写法为：“应符合 的规定”或“应按···执行”
《建筑地基基础设计规范》GB50007 《混凝土结构设计规范》GB50010 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202 《复合地基技术规范》GB/T50783 《建筑地基处理技术规范》JGJ79 《建筑桩基技术规范》JGJ94 《建筑基桩检测技术规范》JGJ106
《建筑地基基础设计规范》GB50007 《混凝土结构设计规范》GB50010 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202 《复合地基技术规范》GB/T50783 《建筑地基处理技术规范》JGJ79 《建筑桩基技术规范》JGJ94 《建筑基桩检测技术规范》JGJ106
基本规定 45） 4构 造 (46） 5设 计 (47) 5.1一般规定 (47) 5.2 桩基 (47) 5.3 复合地基 (51) 6 施工与检验 (54) 6.1 一般规定 (54) 6.2 锤击振动法· （54） 6.3 静压法 (55) 6.4 质量检查 (.55） 附录A 复合扩底竖向抗压承载力载荷试验要点· (57) 附录B 复合扩底桩极限侧阻力 （58） 附录C 复合扩底桩极限端阻 （59.）
附录B复合扩底桩极限侧阻力 附录C复合扩底桩极限端阻力
（1）一般条件下，复合扩底桩只有利用了基底以下较浅部的 持力层才有可能获得技术与经济优势，因此设计桩长不宜太长，本 规程推荐不超过15m为宜。 （2）桩长受到夯扩桩施工设备、夯击工艺的限制，不宜过长。
（1）因桩周土自重固结、湿陷、液化等产生的负摩阻力，应计 算桩身压缩量对桩土相对位移的影响。 （2）因场地填土、地面大面积堆载、降低地下水位产生的桩周 土负摩阻力，应计算桩底沉降量对桩土相对位移的影响。 （3）天面积挤土沉桩，对黏性土一般产生土体上浮，对砂性土 （密实砂土除外）一般产生土体沉陷。 （4）当计算的桩侧负摩阻力较大时，宜预先采取强夯、挤密等 对可能产生负摩阻力的主层进行处理。有时，对达到一定处理密 买度要求的土层，可不考虑负摩阻力。 3.0.6、3.0.7桩身部分采用非挤土（取土）法施工可减少复合扩 底桩施工对周边环境的影响，对上部为饱和黏性土场地条件时更 明显。挤王法产生环境问题的主要作用机理，一般为振动、挤土等 导致黏性王中的孔隙水压力上升、传递、消散，在这一过程中引起 土体强度指标的变化，往往导致砂土沉降、黏性土上升。当周边建 筑物距离较近时，有可能产生较大的不均匀沉降。对黏性主地基， 有时这种沉降变化可能持续较长的时间。 综上，在选择挤土方法施工前，试验性施工不仅对承载力检验 和成桩工艺具有重要性，而且是评估打桩影响周边环境程度的必
3.0.6、3.0.7桩身部分采用非挤土（取土）法施工可减少复合 桩施工对周边环境的影响，对上部为饱和黏性土场地条件时更 明显。挤王法产生环境问题的主要作用机理，一般为振动、挤土等 导致黏性王中的孔隙水压力上升、传递、消散，在这一过程中引起 土体强度指标的变化，往往导致砂土沉降、黏性土上升。当周边建 筑物距离较近时，有可能产生较大的不均匀沉降。对黏性主地基， 有时这种沉降变化可能持续较长的时间。 综上，在选择挤土方法施工前，试验性施工不仅对承载力检验 和成桩工艺具有重要性，而是评估打桩影响周边环境程度的必 要环节，
之口 深度范围内不应存在软弱王层，主要基手以下考： （1）扩天头底部形状为鸭梨形，主要影响深度范围天于圆形基础 （2）扩天头上下部土体的强度除影响扩大头的成形质量稳 定性外，对桩端阻力的影响也很大。对于砂土，本规程建议的桩端 阻力采用了《高层建筑岩土工程勘察规程》JG72一2004附录D 的规定值，按标贯击数确定的桩端阻力一般大于按《建筑桩基技术 规范》JGJ94一2008表5.3.5中的规定值。 （3）对复合扩底桩沉降控制的需要。 4.0.3、4.0.4复合扩底构造要求基于以下考虑： （1）钢筋笼进入扩大头一定深度是复合扩底桩的核心技术特 征。对于抗压桩可基本解决相邻桩施工时对已施工桩的上浮影响 可题；对于抗拨，钢筋笼进入扩大头深度要求是抗拔桩利用扩大端 承载力的必要条件。 （2）扩大头填料量应大手设计的理论计算量，以保证扩大头 的成型效果及质量。 （3）用于抗拔的复合扩底桩构造与受压桩有所不同，主要表 现在： 1）抗拔桩参与受力作用的扩大头材料为混凝土桩身和包裹在 外的挤扩混凝土，抗压桩受力作用的扩大头材料除包裹在外的挤 扩低班落度混凝土外，还应包括外围的挤密填料。 2）抗拔桩钢筋笼要求至扩天头混凝土底部，抗压桩钢筋笼仅 要求进入低册落度混凝主一定深度即可，主要用于解决阻止相邻 桩施工时的桩身上浮问题
5.1.3填主作为复合扩底持力层的可行性，应持特别谨慎态度 加以研究论证，工程实践中施工单位往往特别重视扩底桩的承载 力试验结果评价，忽略建筑地基的长期沉降问题。研究和工程实 测表明，由于夯扩桩桩端阻力特征值取值较高，桩底主层附加应力 较天，素填或杂填王受到浸水作用时，在长期荷载作用下将产生 较大的固结和剪切变形，可能导致不均匀沉降增加了发生工程事 故的概率。因此，对于填土或深厚杂填王地基，采用复合扩底桩时 必须具备使用多年、似条件下的建筑物沉降观测资料或有可借 鉴的可靠工程经验。 灵敏度高的粉土、粉质黏土、松散砂土在进行锤击、振动施工 时，易发生液化现象，特别是对于已经施工形成的桩扩大端，可能 造成承载体变形、沉降等造成质量缺陷。因此，在试验性施工填料 量大于设计值的1.5倍时，应查找分析原因
如果扩底桩间距偏小，可能存 特力层总体承载力不足的 问题，因此，应对桩基或复合地基持力层本身的承载力进行验算
.2.1复合扩底桩单桩承载刀的计算天键之一是确定桩端承载 力，本条基于以下考虑： 1扩大头投影计算面积的确定。 扩大头形状随外管上拨高度和被加固土层岩性（砂土、黏性 土）及填料、冲压能量的不同而不同。根据现场开挖出的桩身和扩
大头形状，可假定扩大端近似为圆台形（见图1）
图1复合扩底桩现场开挖照片
圆台底部最天直径，可近似按沉管桩反插的方法计算得到。 考虑到填料由松散状态挤密后体积变化和挤密前后混凝土体积的 差异，引入考虑体积压缩和扩天头形状相关的折减系数对理论计 算值进行修正。 以400mm直径施工经验为例，外管上拔高度一般为1.0m~ 1.5m，夯扩头辅料击次数一般为3次～5次，加料量可按贯入度 的不同选用1.0m~1.4m3。 如采用四次加料四次冲压后，扩天头直径计算结果为：
本款规定的计算方法系基于上述假定模型条件下的理论值， 可根据实际情况，在积累资料的基础上进行适当调整。 2桩端阻力的确定。 计算复合扩底桩的承载力时采用的侧阻力、桩端阻力取值，是 在归纳、总结大量工程实测资料的基础上，参考了工程经验和各编 制单位的研究成果。与现行行业标准《高层建筑岩土工程勘察规 程》JG72相比，砂土桩端阻力取值相同，黏性土、粉土桩端阻力 有所调低。
（1）《建筑地基基础设计规范》GB500072011第8 条
式中：Q 相应于作用的基本组合时的单桩竖向力设计值（kN）； 桩身混凝土轴心抗压强度设计值（kPa）： 桩身截面积（m²）； Pe 工作条件系数；非预应力预制桩取0.75，预应力预制 桩桩取0.55～0.65，灌注桩取0.6~0.8（水下灌注 桩、长桩或混凝土强度等级高于C35时用低值）。 （2）《建筑桩基技术规范》JGJ94一2008第5.8.2、5.8.3条。 当桩身上部5d范围箍筋间距不大于100mm时：
式中：N一 相应于荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值 (kN); f 桩身混凝土轴心抗压强度设计值（kPa）； A 桩身截面积（m）； Pe 基桩成桩工艺系数，混凝土预制桩、预应力混凝王管 桩取0.85；干作业非挤土灌注桩取0.90；泥浆护壁和 套管护壁非挤土灌注桩、部分挤土灌注桩、挤土灌注
桩可取0.70~0.80；软土地区挤土灌注桩取0.60。 （3）依据《混凝土结构设计规范》GB50010一2010第6.2.5 条规定，对混凝土轴心受压构件，不考虑纵向配筋作用：
N<0.9of.A,
式中：N 轴向力设计值（kN）； f 受压构件（桩身）混凝土轴心抗压强度设计值（kPa）： A. 受压构件（桩身）截面积（m）： 一 混凝土构件稳定系数，与L/d有关，L/d不小于40 时，0在1.0~0.23之间。 需要指出的是：基桩在竖向力作用时，由于桩周土的约束作 用，与轴心受压的混凝主柱相比其稳定性较好，因此?值相对较 大。 本规程依据《混凝土结构设计规范》GB50010一2010中对钢 勝混凝王轴心受压构件的相关规定和基本公式，考虑桩身混凝士 材料受力可能处在饱和状态时强度折减，考预应力管桩生产养 护方式可能产生的强度回缩，现场灌注桩施工方法对桩身密度的 影响、预制桩施工方法对桩身混凝王带来损伤的可能性等，对桩身 强度的折减。结合复合扩底桩施工工艺： （1）定义：9为与桩身生产、成桩工艺、工作条件有关的系数。 （2）对混凝土现场灌注桩，g可取0.65～0.75；预应力管桩9 可取0.70~0.80。 5.2.3混凝土桩身，一般条件下不存在预应力钢筋，当桩身采用 混合配筋预应力混凝土管桩时，应考虑预应力钢筋和非预应力钢 筋的作用。 5.2.4假想基础与周围土体的侧阻力计算,引人了发挥度的概
5.2.4假想基础与周围土体的侧阻力计算，引入发
β一假想实体基础侧面阻力发挥系数，可取0.7~1.0。 主要考虑到，当假想实体发生下卧层强度破环时产生的 形较大，此时侧阻可能发生软化现象，软化后的侧阻力
5.2.6~5.2.8目前，国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007一2011与行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94一2008采用 的桩基沉降计算方法有所不同。因复合扩底桩桩端阻力相对较 天，桩身压缩量不应忽略，本规程选择采用后者方法的基础上，考 慧了桩身压缩量。桩身压缩量的计算方法采用学术界比较常用的 古算公式和参数。 关于桩端以下压缩王层计算深度，采用了天然地基的应力比 列理论，概念上比较明确。 .2.9复合扩底桩用于抗拔桩时，单桩承载力特征值宜通过载荷
5.2.9复合扩底桩用于抗拨桩时，单桩承载力特征值宜通过载荷 试验确定。目前扩底桩抗拔承载力的估算方法均偏于理论化，主 要原因在扩大头抗拔时的受力不够明确。当采用理论方法计算时 应符合下列规定： 1当采用经验公式估算时，可将抗拨承载力分为两部分计 算，上部等直径段按行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94一2008 中有关抗拨桩的规定执行，其中的抗拔系数可根据土层取上限值。 下部扩大段的抗拨承载力计算较为复杂，可根据经验将扩大头简 化为等高度的圆柱体，计算其侧阻力。 2考虑另一种理论方法：即忽略扩大头的抗拨力，但考虑其 对上部桩身变形的控制作用，借鉴扩大段抗浮锚杆的计算理论，对 上部等直径段桩侧阻力乘以1.3～1.5的系数来计算单桩抗拨承 载力。
5.3.1复合扩底桩复合地基设计应符合下列规定：
2原则上单桩承载力特征值和复合地基承载力特征值的确 定应通过载荷试验确定，考虑到实施时可能碰到的困难，有时可以 通过经验公式计算确定。当受到前期开挖的限制，复合地基承载 力原位试验无法进行时，通过非原位测试方法采用扣除法、桩身应
力测试法等可以得到单桩承载力特征值的近似值，再由下式计算 复合地基承载力特征值：
中，fk 处理后的基底间土承载力特征值，该值需要采用 载荷试验才能确定，考虑到工程实际情况，一般可根 据经验确定或取天然地基承载力特征值； 入一 复合扩底桩承载力发挥系数，考到该桩为端承型， 桩主共同工作需要褥垫层的调节，因此其取值不应 大于0.95； β一桩间土承载力发挥系数，对于厚度大于桩身直径 50%且不小王300mm时.可取10
式中，k 处理后的基底间工承载刀特征值，该值而安未用 载荷试验才能确定，考虑到工程实际情况，一般可根 据经验确定或取天然地基承载力特征值： 入一一复合扩底桩承载力发挥系数，考虑到该桩为端承型 桩王共同工作需要褥垫层的调节，因此其取值不应 大于0.95； β一桩间土承载力发挥系数，对于厚度大于桩身直径 50%且不小于300mm时，可取1.0。 3关于垫层厚度设置。 复合扩底桩桩端阻力一般较大，桩底承载力占总承载力的比 列常超过50%，因此，复合地基如果需要发挥桩间王承载力，必须 没置较厚的垫层。理论上，当垫层厚度大于桩径的12时砂石垫 层或碎石垫层材料的滑动性能相对较好，竖向荷载作用下能通过 垫层的滑动作用调整桩王应力比。但垫层厚度不宜过大，否则会 更桩土应力比变得过小，影响复合扩底桩承载力的发挥，从而影响 复合扩底桩复合地基的经济性。 此外，试验研究表明，对摩擦型桩增强体，垫层厚度即使小于 1/2桩径，桩间土承载力的发挥度仍可以达到1.0。 当然，影响桩间土或单桩承载力的发挥的因素还应当包括基 出相对刚度、增强体间距或置换率，桩顶是否设置桩帽等条件。柔 生基础（如路基）条件下刚性桩复合地基的桩间王承载力发挥度明 显好于刚性基础（建筑基础）。桩承式路基中刚性桩桩顶设置桩帽 可以提高刚性桩对复合地基承载力的分担比。 综上所述，复合扩底桩复合地基垫层的设置厚度，取决于增强 体本与土体的承载力发挥度要求
5.3.3复合扩底桩复合地基沉降计算时，应将复合土房
6施工与检验6.1一般规定6.1.1复合扩底桩施工前，应根据岩土工程勘察报告和桩基设计文件及周边建筑物与地下环境条件初步确定施工工艺，并应组织试验性施工，以检验初步确定的施工工艺的合理性。6.1.2工艺试验性施工位置选择，应在场区中具有代表性，施工前应认真核对试桩位置附近的地质钻孔，确定持力层深度并检查打桩设备参数及设计技术参数的适宜性。关于贯入度和终压值：不同锤型的贯入度指标可按等冲击能量代换方法计算，试验贯入度时选用的锤重为3.2t导杆锤，跳高为2m，得到最后十击的下沉量。采用静压法施工时，其油压值应换算为压力值。6.1.3控制相邻桩的上浮量，是为确保已施工桩的质量和承载力，并避免过大的地面隆起对周围环境的影响。其控制的关键是施工填料量不可超量，如单桩填料量异常时，应核对勘察报告查找分析原因，必要时应修改施工组织设计或另选持力层。6.2锤击振动法6.2.1~6.2.3锤击振动法施工要点：（1）双管配置：内外管的外径设置既能有利于施工中内外管的连动，也应能发挥内管的压密效果，内外管配置及其结合方式来自于长期的施工实践，需要在以后的施工实践中应不断地总结和完善。（2）振动锤的配置：一则用于锤击法的拔管，更重要的是提高桩身混凝土密实度，其选型配备应首先满足振动法拨管要求，一般54·
桩身越长，砂土越密实时，对振动锤的激振能量要求越高，为确保 桩身混凝土充盈系数，施工中应合理使用振动锤。 （3）桩身插入扩大头深度：扩大头填料冲压施工到设计要求 的贯入度后，填料改为干硬性混凝土，夯击双管到钢筋笼底部设计 标高，使桩身与扩大头融为一体，改善了桩身与扩大端的连接效 果，提高了施工过程中扩底桩抵抗桩体上浮的能力，并使其用于抗 浮构件成为可能。 （4）扩天头填料：扩大头填料在传统的夯扩桩的基础上优化 改良，采用了低落度混凝土与大粒径骨料与一定含量的干水泥 拌和相结合的方式，能有效地挤密及胶结桩端被加固土体，达到改 善其力学性能的目的。以400mm桩径为例，每次管内加料高度 宜为2.0m~2.5m，约0.20m3~0.30m，辅料粒径一般选用 150mm~300mm的石块、砖块、混凝土块及填充物总重量5%~ 10%的水泥拌和物。
6.3.1、6.3.2静压法施工是在锤击振动复合扩底桩的基础上引 入静压桩施工理念形成的复合扩底桩施工新工法。在沉管达到设 计持力层深度之后，利用静压内管方法实施扩底桩施工。 理论上，条件充许时，静压法复合扩底桩的身可采用预应力 管桩，由于自前尚未形成较为成熟的施工经验，故本规程未做出相 应的规定。当特殊需要时，应通过试验确定其适用性。 与锤击振动法相比，冲击能量与作用方法不同，静压法扩大头 施工时，采用辅料扩底，静压控制值大于设计值的1.2倍，同时要 求辅料投料一般不天于总投料量的2/3。干硬性混凝土投料扩底 的静压控制值不小于设计要求的1.3倍。
6.4.1复合扩底验收资料与原夯扩桩相比，增加了扩大
复合扩底验收资料与原夯扩桩相比，增加了扩大头的各
填料量及最终控制值。扩天头的填料量与扩大头正投影面积密切 相关，而最终控制值是保证单桩承载力的关键，在施工中均应详细 记录。
6.4.5复合扩底桩质量检验要
对于桩身强度检验，当混凝土试块强度不足或因养护条件限 制影响其显示桩身强度真实性时，可以采用取芯方法进行桩身强 度试验。需要指出的是，混凝土桩身强度设计值代表了设计单位 按国家相关标准提出的对桩身施工质量的要求，当桩身检验结果 不满足图纸要求时，应进行必要的设计复核，以确定能否满足工程 的实际需要，否则应视为不合格。需要提交设计单位进行处理。 6.4.6复合扩底桩承载力载荷试验时的间隙期规定，参考了现行 三/ 扣美城宝必电动
行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106的相关规定。考虑到 扩大头施工对桩周土体的扰动程度、影响范围与较一般混凝土桩 的不同JGJ／T 434-2018 建筑工程施工现场监管信息系统技术标准（含条文说明），特别是桩周主要土层和被加固土层位于水下，施工后超孔 隙水压力又不易消散时，间隙期必须得到保证
附录A：复合扩底桩竖向抗压承载力
附录C复合扩底桩极限端阻力
附录C复合扩底桩极限端阻力
C.0.1复合扩底桩桩端阻力取值采用了两种不同的取
对于粉土、黏性土根据状态在现行国家行业标准《建筑桩基技 术规范》JG94一2008中表5.3.5的基础上，按入王深度进行了 调整。 对于砂土、卵石土等，则根据现行行业标准《高层建筑岩土工 程勘察规程》JGJ72有关“用标准贯入试验成果估算预制桩单桩 竖向极限承载力的方法”。分析表明DB33／T 975-2021 蓄能自发光交通标识设置技术规范.pdf，该方法不仅可用于常规施工 的预应力管桩桩端阻力的估算，也适用于复合扩底桩桩端阻力的 估算。