标准规范下载简介
DBJ52T_079-2016_贵州省-基桩承载力自平衡检测技术规程.pdf1注浆前必须先进行压水试验，以确认注浆管是否重新堵 塞，确定注浆初压力。 2注浆流量不宜超过75L/min。 3注浆后的养护时间为7d
自平衡法静载荷试验荷载箱及压力位移传递系统的安装 见图A.1。
图A.1自平衡法静载荷试验荷载箱及位移传递系统的安装
GB 50495-2019 太阳能供热采暖工程技术标准附录B（规范性附录）等效转换方法
B.2. 1 桩为弹性体。
图B.1自平衡法结果转换示意图 （a）自平衡法曲线；（b）等效转换曲线
引起的上段桩的弹性压缩变形之和，即：
As = As1 + As2
△.1 一受压桩上段在荷载箱下段力作用下产生的弹性压
变形量； △.2一 受压桩上段在荷载箱上段力作用下产生的弹性压缩 变形量。 B.2.6 计算上段桩弹性压缩变形量公52时，侧摩阻力使用平均值 B.2.7可由单元上下两面的轴向力和平均断面刚度来求各单元 应变。
B.3.1根据假定B.2.5和B
B.3桩身无轴力实测值
(B. 4) (B. 5)
根据假定B.2.3，与桩顶等效荷载P对应的桩顶位移s为：
B.4桩身轴向力实测值
B.4.1根据假定B.2.7，将荷载箱以上部分分割成n个单元，任 意一单元i的桩轴向力Q（）和变位量s（i）可用下式表示（示意图 见图B.2）：
图B.2自平衡法的轴向力、桩侧摩阻力与变位量的关系 So一桩头变位；Su、St一荷载箱变位量；Sd一桩端变位量 Q一荷载箱荷载：Qd一桩端力
Q(i) = Q + t(m)(U(m) +U(m+1))h(m)/2 Q(m)+Q(m+1) 一h(m） A,(m)E,(m)+A,(m+1)E,(m+1) Q（i）+Q（i+1)） = sGi ± 1) + h()（
Qi+Qi+1) =s(i+1)+
Sm(i）)= s(i+1)+ Q（i+3Q（i+1） h(i) A,(i)E,(i)+3A,(i+1)E,(i+1) 2
将式（B.7)代入式（B.8)和式（B.9)中，可得：
s(i)=s(i+1)+ A,(i)E,(i)+A,(i+1)E,(i+1) m=i1 (B. 1) 2 h(i)
2Q; + t(m)[U(m) +U(m+1)]h(m) m=i
h(n) [2Q, + t(n)[U(n) +U(n + 1)] h(n) h(n) (2Q, + r(n)[U(n) +U(n + 1)] h(n)
h(n) (2Q, + z(n)[U(n) +U(n + 1)] h(n) )
桩承载力自平衡法静载荷试验宜按表C.0.1的格式记录
D.0.1为便于在执行本规程条文时区别对待，对于要求严格 度不同的用词说明如下： 1表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”； 反面词采用“严禁”。 2表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”；” 反面词采用“不应”或“不得”。 3表示允许稍有选择，在条件许可时首先这样做的用词： 正面词采用“宜”或“可”； 反面词采用“不宜”。 D.0.2条文中指明必须按其他有关标准和规范执行时，写法 “应按执行”或“应符合…··的要求（或规定）”。非必须按所 定的标准规范执行时，写法为“可参照·.的要求（或规定）”。
DBJ52/T0792016
《基桩承载力自平衡检测技术规程》（DBJ52/T079一2016） 经贵州省住房和城乡建设厅2016年8月4日以黔建科通L2016 277号文批准公布。 本规程制定过程中编制组进行了国内外基桩竖向承载力自平 衡法静载荷试验的调查研究，总结了我国尤其是贵州省工程建设 基桩竖向承载力自平衡法静载荷试验的实践经验。通过在息烽开 磷城E区基桩自平衡试验等很多工程，用传统静载抗压试验法 传统静载抗拨试验法等多种试验方法与自平衡法进行比对研究 并且结合高承载力灌注桩的检测实例研究自平衡法在贵州地区使 用的适用性和应该解决的问题，取得了确定平衡点、土层摩阻力等 重要技术参数。
1.0.1.由于我省岩土工程地质环境复杂，在某些高大建筑工程中 采用大直径超长钻孔灌注桩基础，这类桩承载力特别大，受现场条 件、结构特点等限制，传统的静载试验越来越难以实现，因此出现 了基桩自平衡静载荷试验方法。基桩自平衡静载荷试验方法具有 如下优点： 1装置较简单：占用场地小，试桩准备工作省时省力，安全 快捷。 2费用省：试桩完全按工程桩制作，桩顶无须特殊处理，也不 需露出地面，对于有地下室的桩基础，与其他试桩法相比，不仅桩 长减少很多，而且不需运入数百吨或数干吨物料，不需构筑笨重的 反力架，因而节省材料，降低试桩本身造价。尽管荷载箱为一次性 投入器件，但与传统方法相比可节省试验总费用的30%～60%。 3适用范围广：自平衡检测法不仅可用于普通施工场地的试 ，而目在水上试桩，坡地试桩，基坑底试桩，狭窄场地试桩，斜桩 高吨位试桩等情况下，更显其优越性。 基桩自平衡法静载荷试验是一种比较新的检测方法，大多数 检测单位接触还不多，为保证桩基础质量，规范检测行为，保证检 测质量，提升检测水平，制定贵州地区统一的技术标准，十分必要 1.0.2近几年的实践表明，自平衡静载荷试验适用于黏性土、粉 土、砂土、岩层等地质情况中的人工挖孔桩、钻孔灌注桩、预制桩 钢管桩等。由于自平衡静载荷试验要在桩内埋设荷载箱，桩径过 小会影响桩的施工，并且桩径过小，桩的承载力低，自平衡静载荷 试验相对于传统静载试验优势不明显。故自平衡静载荷试验主要 用于直径800mm以上的高承载力、大长的承载力检测。 1.0.3贵州的岩土工程地质环境土分复杂，考虑到城乡建设的百
年大计，为保证基础建设的质量，在贵州省范围内进行基桩自平衡 静载荷试验，强调首先应按照本规程的规定严格实施，除此而外尚 应符合现行相关标准中的规定
2.1.2自平衡法静载荷试验是将一种特制的荷载箱埋设在桩身 平衡点位置。试验时，从桩顶通过输压管对荷载箱内腔施加压力 箱盖与箱底被推开，从而调动桩周土的摩阻力与端阻力，直至破 环，从而测得桩的单桩竖向抗压（拔）承载力。 其测试原理见图2.1.1
平衡点是桩身某一位置，该点以上的桩身自重及桩侧抗拨极 限摩阻力之和与该点以下桩侧抗压极限摩阻力及极限桩端阻力之 和基本相等。将荷载箱埋置在“平衡点”技术上是合理的，投人上 也是经济的，但在实际工程中“平衡点”的确定是一个复杂的过程 在试验之前根据试桩邻近的钻孔资料，结合岩土工程察报告提 供的参数和试桩经验来确定“平衡点”，存在一定偏差是可能的，偏 差的存在会造成试验时一段桩达到极限承载力，另一段桩还未达 到极限承载力，由此确定的单桩竖向极限承载力小于真实的极限 承载力，试验结果偏于保守，对于工程质量来说是安全的
这一条旨在加强对检测机构的检测设备、能力、技术水平、质 量保证体系运行的考核与监督管理，以保证出具的检测结果客观、 公正、可靠。 基桩自平衡静载荷试验要求检测人员具有一定的岩土工程技 术知识、桩的施工相关知识和检测经验。因此必须经主管部门培 训、考核合格后上岗，是保证工程检测质量的一项重要措施，可防 正不具备相应检测技术水平的人员涉足这一工作，避免由此而可 能造成的质量隐惠
3.2.1检测仪器、仪表及设备必须送至法定计量检定单
3.2。1检测仪器、仪表及设备必须送至法定计量检定单位进行定 期检定，且使用时必须在计量检定的有效期之内，以保证基桩检测 数据的准确可靠性和可追溯性。
由于使用不当或环境恶劣等造成检测仪器、仪表、设备发生故障或 损坏，从而影响到计量功能和精度，修复后在投入检测工作前必须 重新检定。
3.2.3具体应符合《电子测量仪器环境试验总纲》（GB6587.1）
3.2.3具体应符合《电子测量仪器环境试验总纲》（GB6587.1） 中Ⅱ组的要求和规定
3.3.1~3.3.2由于基桩检测是抽样检测而且要对拟建
～3.3.2由于基桩检测是抽样检测而且要对拟建场地内 情况进行评价，所以严格规定如何确定检测数量是必要的，
桩基情况进行评价，所以严格规定如何确定检测数量是
有在满足抽样原则、抽样比例和检测数量的前提下，才能够对桩基 做出正确的评价。
有在满足抽样原则、抽样比例和检测数量的前提下，才能够对桩基 做出正确的评价。 3.3.3本条规定的试桩数量，与《建筑基桩检测技术规范》（JGJ 106一2014）一致。本条规定的受检桩数量仅仅是下限，可根据实 际情况增加试桩数量
3.3.5扩大检测数量宜根据地质条件、桩基设计等级、桩
3.4.1本条规定是基于基桩自平衡静载荷试验平衡点的计算与 试桩位置的地质条件相关，平衡点的位置关系到荷载箱与钢筋笼 的连接，以及钢筋笼如何进行合理分段，因此检测桩位必须事先确 定，不得随意更改。
衡静载荷试验前应与设计和监理方沟通，尽量按设计或监理方的 书面要求进行。尽量靠近勘探点是为了更准确地计算平衡点的位 置。本条所述的抽样原则是有先后次序的，应顺序考虑
3.5.1根据基桩检测工作的特殊性，本条对调查阶段工作提出了 具体要求。为了正确地对基桩质量进行检测和评价，提高基桩检 则工作的质量，做到有的放失，应尽可能详细地了解和搜集有关的 技术资料，如：工程概况，建设、监理、设计、施工单位名称，岩土工 程勘察报告、桩基设计图纸、施工记录、桩身混凝土强度抗压试验 报告、桩顶实际标高等。另外，有时委托方的介绍和提出的要求是 宠统的、非技术性的，也需要通过调查来进一步明确委托方的具体 要求和现场实施的可行性；有些情况下还需要检测技术人员到现 场了解和搜集。
兄下还需要包括场地开挖、道路、供电、照明等要求。有时
还需要与委托方或设计方共
3.5.3检测所用计量器具必须送至法定计量检定单位
增加。在最初儿天内强度快速增加，随后逐渐变缓，其物理力学、 声学参数变化趋势亦大体如此。桩基工程受季节气候、周边环境 或工期紧的影响，往往不充许等到全部工程桩施工完并都达到 28d龄期强度后再开始检测。自平衡试验为双向加载，桩身产生 的应力是传统试验的一半，若桩身混凝王强度低，有可能引起桩身 损伤或破坏。如果混凝王强度过低，可能产生桩身结构破坏而地 基土承载力尚未完全发挥，桩身产生的压缩量较大的问题，检测结 果不能真正反映设计条件下桩的承载力与桩的变形情况。为分清 责任，规定桩身混凝土强度应大于设计强度的70%，并不得低 于15MPa。 桩在施工过程中不可避免地扰动桩周土，降低土体强度，引起 桩的承载力下降，以高灵敏度饱和黏性土中的摩擦桩最明显。随 着休止时间的增加，土体重新固结，土体强度逐渐恢复提高，桩的 承载力也逐渐增加。成桩后桩的承载力随时间而变化的现象称为 桩的承载力时间（或歇后）效应，我国软土地区这种效应尤为突出。 因此，对于承载力检测，应同时满足地基土休止时间和桩身混凝土 龄期（或设计强度）双重规定，若验收检测工期紧无法满足休止时 间规定时，应在检测报告中注明。 对采用后注浆施工工艺的桩，注浆后的休止时间应同时得到 满足
养护龄期、检测方案、检测过程、检测数据、检测评定的整个过程， 避免检测报告过于简单，也有利于委托方、设计及检测部门对报告 的审查和分析。
4.1.1加载用的荷载箱是一特制的油压千斤顶。它需要按照桩
。1.1加载用的荷载箱是一特制的油压千斤顶。它需要找 类型、截面尺寸和荷载等级专门设计生产，使用前必须进 宝，同时防止漏油
4.1.3为保证基桩成桩质量，要求荷载箱的外部形状设计应不妨
碍灌注桩的灌注成桩过程，有利于钻孔灌注桩浮浆的排出。避免 灌注时导管在荷载箱位置产生卡管或造成钢筋笼上浮，避免浮浆 亭滞在荷载箱底部，造成局部强度过低，加载过程中被荷载箱压碎 或变形过大，导致试验失败，更可能影响桩的桩身质量。
4.2.1荷载箱的埋设位置：极限桩端阻力小于极限桩侧摩阻力 时，荷载箱置于平衡点处，使上、下段桩的极限承载力基本相等，以 维持加载；极限桩端阻力大于极限桩侧摩阻力时，荷载箱置于桩 端，根据桩的长径比、地质情况采取桩顶配重或小直径桩模拟试验 进行模拟；试桩为抗拔桩时，荷载箱直接置于桩端；有特殊需要时： 可采用双荷载箱或多荷载箱，以分别测试桩的极限端阻力和各段 桩的极限侧摩阳力益裁籍的埋设 置血根据特株需要确定
板牢固焊接在一起，下段钢筋笼的主筋与荷载箱的下板 接在一起，焊缝必须满足强度要求，以避免施工过程中荷
落。当荷载箱和下段钢筋笼重量较大，仅仅靠钢筋笼主筋与荷载 箱板的焊接强度不能承受荷载箱和下段钢筋笼重量时，应分别在 上下板主筋焊接位置设L形加强筋。 4.2.4本条是对荷载箱上下设置喇叭状的导向钢筋所做的规定； 设置喇叭状的导向钢筋的作用是为了钻孔灌注桩在灌注时导管能 顺利通过荷载箱，避免导管的上下移动对荷载箱产生碰撞，从而影
落。当荷载箱和下段钢筋笼重量较大，仅仅靠钢筋笼主筋 箱板的焊接强度不能承受荷载箱和下段钢筋笼重量时，应 上下板主筋焊接位置设L形加强筋。
设置喇叭状的导向钢筋的作用是为了钻孔灌注桩在灌注时导管能 顺利通过荷载箱，避免导管的上下移动对荷载箱产生碰撞，从而影 响荷载箱的埋设质量。
4.3.1～4.3。4对试验过程中加压系统所采用的仪器仪表的性 能、精度、量程、测量误差做了要求，目的是为了保证试验中压力值 真实、可靠，使各种人为或外界的影响降到最低限度。
4.4.1~4.4.3对试验过程中位移观测系统所采用的仪器仪表的 性能、量程、分辨率、示值总误差做了要求，目的是为了保证位移检 测数据真实、可靠，使各种人为或外界的影响降到最低限度。
4. 4.1~4. 4. 3
测数据具实、可靠，使各种入为或外界的影响降到最低限度。 4.4.4~4.4.6.自前位移测量根据荷载箱内有无位移丝（杆）卡扣 分别选用。荷载箱无位移丝（杆）卡扣时选用带保护管的位移丝 （杆），施工时仅需将上位移丝（杆）固定在荷载箱顶板以上20～ 30cm的位置，下位移丝（杆）固定在荷载箱底板以下20～30cm的 位置，然后将位移丝（杆）沿主筋绑扎牢固，引出桩顶。位移丝（杆） 为一次性使用。荷载箱有位移丝（杆）卡扣时选用不带保护管的位 移丝（杆），在施工时应设置护管，护管应与钢筋宠焊接牢固并保证 垂直，且分别与荷载箱上下板焊接，焊缝应满足强度要求，护管应 密封，试验前开启护管，试验完成后位移丝（杆）可收回。 4.4.7~4.4.10对位移测量仪表的数量、安装要求及检测过程中
4.4.7~4.4.10对位移测量仪表的数量、安装要求及
位移测试仪表的保护进行了规定，目的是为了保证位移检测数据 真实、可靠，减少外界因素对位移测量结果的影响
6检测数据的分析与判定
抗压桩检测数据的分析与判定
6.1.3大量实践经验表明：当沉降量达到桩径的10%时，才可能
出现极限荷载（太沙基和ISSMFE）：黏性土中端阻力充分发挥所 需的桩端位移为桩径的4%～5%，而砂土中至少要达到15%。对 缓变型Qs曲线，按s=0.05D确定直径大于或等于800mm桩的 极限承载力大体是保守的；应该注意，世界各国按沉降确定极限承 载力的规定差别较大，这和各国安全系数的取值大小，特别是上部 桥梁对桩基沉降的要求有关。因此，当按本规程建议的桩项沉降 量确定极限承载力时，尚应考虑上部桥梁对桩基沉降的具体要求。 6.1.4本法测试时，荷载箱上部桩身自重方向与桩侧阻力方向 致，故在判定桩侧阻力时应当扣除。本法测出的上段桩的摩阻力 方向是向下的，与传统方法得到的摩阻力方向相反。传统加载时 侧阻力将使土层压密，而该法加载时，上段桩侧阻力将使土层减压 松散，故该法测出的摩阻力小于传统方法的摩阻力，国内外大量的 对比试验已证明了这一点。 自前国外对该法测试值如何得出抗压承载力的方法也不相 同。有些国家将上、下两段实测值相叠加作为桩抗压极限承载力： 这样偏于安全、保守。有些国家将上段摩阻力乘以1.5再与下段 桩叠加而得抗压极限承载力。 我国则将向上、向下摩阻力根据土性划分，对于黏性土，向下 摩阻力为向上摩阻力/（0.6～0.8），对于砂土，向下摩阻力为向上 摩阻力/（0.5～0.7）。根据我们在黏土地区做的对比试验，其系数 在0.73～0.8，本规程的取值不仅可完全满足工程要求，而且是偏 于安全的。
对于缓变型Qs曲线吉林2019版造价文件汇编，参照国外做法，将上、下段桩 全独立的试桩取极限值，对于工程而言，已具有足够精度
5.1.5本规程单桩竖向抗压承载力的统计按《建筑地基基础设计 规范》（GB50007一2011）的规定执行；也有根据统计承载力标准 差大于15%时，采用极限承载力标准值折减系数的修正方法。实 际操作中对桩数大于或等于4根时，折减系数的计算比较烦琐，且 静载检测本身是通过小样本来推断总体，样本容量愈小，可靠度愈 氏，而影响单桩承载力的因素复杂多变。当一批受检桩中有1根 班承载力过低，若恰好不是偶然原因造成，则该验收批一旦被接 受，就会增加使用方的风险。因此，规定极差超过平均值的30% 时，首先应分析、查明原因，结合工程实际综合确定。例如一组5 根试桩的承载力值依次为800kN、950kN、1000kN、1100kN、 L150kN，平均值为1000kN，单桩承载力最低值和最高值的极差为 350kN，超过平均值的30%，则不得将最低值800kN去掉将后面4 个值取平均，或将最低和最高值都去掉取中间3个值的平均值，应 查明是否出现桩的质量问题或场地条件变异。若低值承载力出现 的原因并非偶然的施工质量造成，则按本例依次去掉高值后取平 均，直至满足极差不超过30%的条件。此外，对桩数小于或等于3 根的柱下承台，或试桩数量仅为2根时，应采用低值，以确保安全 对于仅通过少量试桩无法判明极差大的原因时，可增加试桩数量 6.1.6《建筑地基基础设计规范》（GB50007一2011)规定的单桩
竖向抗压承载力特征值是按单桩竖向抗压极限承载力统计值除以 安全系数2得到的，综合反映了桩侧、桩端极限阻力控制承载力特 征值的低限要求。
7.0.1对于在工程桩上完成的试验，由于抗压桩荷载箱埋设在设 计桩端标高以上，为确保测试后桩正常使用，施工单位必须对抗压 桩测试时荷载箱部位产生的缝隙进行注浆处理，这是因为： 1注浆不仅填满荷载箱处混凝土的缝隙，使该处桩身强度不 氏于试验前，而且还相当于桩侧注浆，使荷载箱相邻范围内的桩身 则阻力提高40%～80%。也就是说，试验后的桩经注浆处理承载 力比原来要高。 2试验时已将桩底沉渣和土压实，试验后的桩沉降量要比试 验前小很多。 3由于荷载箱置于桩的平衡点处（大都靠近桩底），该处桩身 主要承受竖向压力，且数值不超过桩的竖向极限抗压承载力的 半。
注浆管材料进行了相应的规定。注浆管设置数量根据桩径 定，目的在于确保注浆浆液的均匀对称及注浆的可靠性
灰比过大容易造成浆液流失，降低注浆的有效性；水灰比过小会增 大注浆阻力，降低可注性。通常的做法是掺入微膨胀外加剂，是为 了防止浆液在固化过程中产生收缩，影响浆体强度，
GB／T 17748-2016 建筑幕墙用铝塑复合板7.0.4注浆前要求对荷载箱缝隙进行压水清洗是
时可能吸入的泥浆及注浆管内的灰尘冲洗干净，确保注浆效