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JGJ 17-2020-T 蒸压加气混凝土制品应用技术标准.pdf

操部位不协调的变形应力，当此应力超过制品的壁拉强度时，该 部位即产生开裂；如若吸水饱和，当遇到温度低于冰点时，则会 遭受局部冻融破坏。 4.1.6根据夹心墙热效应及叶墙间的变形性差异（内叶墙受到 外叶墙保护，内、外叶墙间变形不同）使外叶墙更易产生裂缝的

操部位不协调的变形应力，当此应力超过制品的壁拉强度时 部位即产生开裂；如若吸水饱和，当遇到温度低于冰点时， 遭受局部冻融破坏

4.1.6根据夹心墙热效应及叶墙间的变形性差异（内叶墙受到 外叶墙保护，内、外叶墙间变形不同）使外叶墙更易产生裂缝的 特点JGJ／T152-2019 混凝土中钢筋检测技术标准及条文说明，规定了这种墙体设置控制缝的间距

4.2围护结构节能设计

4.2.1本条规定了蒸压加气混凝土围护结构热工设计的基本原 则和方法。

4.2.2本条规定了蒸压加气混凝土的导热系数和蓄热系娄

值。导热系数计算值是指蒸压加气混凝土应用于围护结构在使用 中所具有的实际导热系数，即受平衡含水率（质量比）影响修正 后的导热系数值，用于围护结构的热工计算。 根据建筑节能设计标准的要求，计算确定蒸压加气混凝土围 护结构或保温隔热层厚度时，正确确定和选用导热系数和蓄热系 数计算值是非常重要的。计算值的确定和选用不当将影响计算结 果的正确性，使计算结果偏离较大，或在实际中不能满足保温隔 热和节能要求。 在建筑节能热工设计计算时，蒸压加气混凝土的导热系数和 蓄热系数计算值应按本标准附录C采用，不应采用企业所提供 的蒸压加气混凝土砌块型式检验报告的导热系数测试值

4.2.3本条规定了蒸压加气混凝土制品外墙和屋面的传热阻

位在冬季不结露是避免围护结构内表面霉变的必要条件

居住建筑室内表面发生结露会给室内环境带来负面影响，给 居住者的生活带来不便。如果长时间的结露则会产生霉菌，给居 主者的健康造成危害。 蒸压加气混凝土围护结构中常存在钢筋混凝土梁、柱等热桥

R, = *0. /入h

式中：R, 外墙保温层热阻（m·K）/W 外墙保温层厚度（mm）； 入 保温材料导热系数计算值工W/（m·K）： 保温材料的热阻修正系数，保温层受到龙骨、铆 栓、拉结筋等的影响：修正系数为0.83。 此外，心墙空气层热阻值应符合现行国家标准《民用建筑 热工设计规范》GB50176的规定，当内外叶墙之间采用拉接件 立结时，其修正系数应取0.83。

4.3.3当采用蒸压加气混凝土与密实材料作为复合墙1

其构造设计应防止室内水蒸气渗透进入复合墙体内部，同时又易 于从墙体向室外排出，即蒸汽难进易出，控制复合墙体内部不产 生冷凝。因此，应将蒸汽渗透阻较大的密实材料布置在内侧，而 将蒸汽渗透阻较小的蒸压加气混凝土布置在外侧，遵循围护结构 防潮的基本原则和措施一一蒸汽难进易出。以避免蒸压加气混凝 土复合墙体冬季冷凝受潮，降低保温效果，引起结构破坏，故作 出本条规定。而墙体内保温恰恰违背了这一原则，将多孔的保温 材料布置在内侧，外侧通常是密实的墙体材料：而形成水蒸气易 进难出，如此，在冬季采暖地区墙体内部极易出现冷凝现象，使 内部湿度增加。

4.3.4本条规定了墙体的热工设计和节能设计构造要求：

2选用防水透气性饰面层有利于防止水的侵人及渗透，文 有利于保温层内水蒸气的畅通排出，确保墙体质量；调查发现 有的外保温（包括蒸压加气混凝土）饰面层材料质地密实，具有 较大的蒸气渗透阻，使墙体内部湿迁移遇到障碍形成结露，影响 保温质量和饰面层的脱落，因此该层应为防水透气性材料（或做 透气性构造处理）。 3当以蒸压加气混凝土为结构层（内叶墙）：其外贴或不贴 高效保温材料，以装饰混凝土砌块（装饰多孔砖）为外叶墙（装 饰层）的夹心保温墙体。应在内叶墙（或粘贴高校保温材料）与 外叶墙之间设空气层，断了保温层与其他材料层的联系及液态 水的迁移通路。同时，空气层的高温造成相对湿度较低的空气边 界环境：用来保证与它接触的蒸压加气混凝土或高效保温材料的 十燥，将进入热绝缘层中的水蒸气引到此空气层低温侧（外叶 墙）表面凝结或结霜，控制热绝缘层处于较低湿度而不受潮。同 时，在外墙的底部楼板处每隔一定距离在墙缝处设置一个排湿 孔，以将冷凝水引出和排出湿空气。排湿孔应填塞纤维材料，如 矿棉、岩棉等，以利于空气层的密闭和排湿。如不便于设置隔气 层和排湿构造，则应采用单一材料保温或夹心保温墙体设计。 设置空气层是排除夹层内湿气及水分的必要措施，否则会造

成保温层失效和外叶墙开裂，严重影响墙体的质量。并且应在外 什墙每层墙体底部、门窗洞口过梁上、不等高房屋屋面交接处等 部位设置排湿孔。否则存在发生内部结露甚至冻胀的危险。近年 来，严寒及寒冷地区建造的混凝土空心砌块建筑采用的无空气间 层夹心复合墙，其室内侧局部结露、墙体长毛霉变，墙外侧开裂 渗水。 4内侧结构层为蒸汽渗透较大的蒸压加气混凝土，外侧为 有密实保护层的多层结构墙体，当建筑物室内外存在着水蒸气分 压力差时，在结构内部则可能出现湿累积问题而冷凝受潮，故应 进行内部冷凝受潮验算。经验算其重量湿度增量若超过《民用建 筑热工设计规范》GB501762016的规定，则应在墙体水蒸气 分压高的一侧设置隔气层或在外墙设排湿构造。如不便于设置隔 气层和排湿构造，则应采用单一材料保温或夹心保温墙体设计。 5采用蒸压加气混凝土配筋过梁及断桥式混凝土窗台板可 以减少这些部位的热桥

4.3.5变形缝是保温的薄弱环节，加强对变形缝部位的保温处

变形缝的保温处理方式多种多样，例如在寒冷地区某些城 市，采取沿着变形缝填充一定深度的保温材料的措施。在严寒地 区的某些城市，除了沿着变形缝填充一定深度的保温材料外，还 采取将缝两侧的墙做内保温的措施。显然后一种做法保温性能 更好。

幅度提高墙体的保温、节能效果，过梁的生产可以利用现有的板 材生产线，经特殊配筋、切割后，制成不同规格的过梁

幅度提高墙体的保温、节能效果，过梁的生产可以利用现有的板 材生产线，经特殊配筋、切割后，制成不同规格的过梁。 4.3.7门窗与墙体连接处，应做特殊处理。安装过程中采用水

泥砂浆填缝，极易形成热桥，对于严寒、寒冷、夏热冬冷、温和 A区来说，冬季就会造成结露，因此要求对这些部位采用保温、 密封构造，一定要采用防潮型保温材料，如果是不防潮的保温材

料在冬季就会吸收凝结水变得潮湿，降低保温效果。在其他地 文，这些构造的缝隙必须采用密封材料或密封胶密封，杜绝外界 雨水、冷凝水等的影响

的外逸，对保温层起到干燥作用；另一方面也可以防止卷材屋面 的起鼓。

5.1.2承载能力极限状态设计的一般算式按照现行国家

《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068的原则确定，承载力 调整系数YRA及其数值为蒸压加气混凝土构件而设定。需指出的 是，本次修订仍然延续了原版《规程》所规定的YRA取值1.33 即相当于对蒸压加气混凝土构件的安全系数提高了1.33倍。 安全等级的划分，见《砌体结构设计规范》GB50003 2011中第4. 1. 4 条的规定。

5.1.3自承重砌体内墙应满足稳定性要求，其验算按照现行国

家标准《砌体结构设计规范》GB50003进行；自承重体外墙 承受平面外风压作用，墙体可能发生平面外受弯破坏，除应验算 高厚比外，尚应验算墙体平面外抗弯承载力，并采取相应的构造 措施。

5.2.1由于砌体块材制作精度理想，已不同于传统的烧结砖 因此具备了采用薄层砂浆砌筑而形成薄灰缝砌体的条件。薄灰缝 彻体的性能明显优于传统灰缝砌体，如减少了由灰缝较厚而引起 的灰缝热桥，增强了墙体的稳定性，降低砂浆用量：降低原材料 成本，因此本条推荐应用薄层砌筑砂浆。

5.2.2为保证房屋的受力性能和抗震性能。本条是对墙体结构

5.2.4组合夹心墙分为组合作用和非组合作用两种结构形式，

本条提出是针对非组合作用夹心墙进行设计，根据建筑结构分为 承重和非承重体系，明确了不同体系中内外叶墙各自的作用

5.2.5若不采取每层楼板托挑措施，外叶墙会因内外墙在重 荷载作用下的徐变差而导致墙体开裂

5.3砌体构件承载力计算

瑞部的实际连接状态，分别采用端部刚接、接的单向板或双问 板简化模型，采用的近似假定和简化计算应符合丁程设计要求。 当墙的四边均与周边构件有可靠拉结时，可以将墙视为四边支 承的双尚板，而对于一些填充墙与上部结构构件（框架梁等）脱 开时，只能按三边支承的板诈算。有的因为墙与上部及两端构件 完全脱开而形成了悬臂端，此时的截面计算弯矩将比四边支撑板

增大许多，不利于墙体抗风安全性，设计时应予以充分考虑。墙 的抗风能力还与墙的高宽比及墙的厚度有关，因此，设计时一定 要充分考这些因素并强化墙与周边构件的拉结构造。此外，砌 体沿通缝弯曲抗拉强度与制品的抗拉强度及砌体砌筑砂浆的粘结 强度均有关系，要求设计时一定要确保制品的劈压比指标满足现 行国家标准《墙体材料应用统一技术规范》GB50574的限值规 定，而蒸压加气混凝土用砌筑砂浆的拉伸粘结强度应当满足本标 准表3.2.10的规定

5.3.6本条是为了保证抗震设防区砌体女儿墙或阳台栏板等悬

5.3.9蒸压加气混凝土砌体

5.4.1最小配筋率emi按《混凝土结构设计规范》GB50010 2010（2015年版）中第8.5.1条规定，当采用热轧光圆钢筋时 受拉钢筋的最小配筋率gmin=0.20；采用高延性冷轧带肋钢筋 时，受拉钢筋的最小配筋率gmi=0.15。 5.4.2配筋蒸压加气混凝土受弯板材厚度不小于200mm，一般 能满足式（5.4.2）的要求。 5.4.4鉴于蒸压加气混凝土板材用作受弯构件时需采取与蒸压 加气湿凝土板材相活应的板面构造（层面板楼板的构造冬不相

加气混凝土板材相适应的板面构造（屋面板、楼板的构造各不相 同），设计时要注意荷载确定的合理性。虽然本条规定了板的最 低挠度限值为l0/200，但按板材企口进行板间连接，板的挠度将

5.4.7外墙挂板与主体结构连接件的可靠性是保证外墙挂板1 常工作的前提条件，其一旦失效将严重危及生命财产安全，当写 全等级为一级时，可以不再提高。

5.4.8墙板与主体结构的连接应考虑其在罕遇地震作用下的需

5.4.8墙板与主体结构的连接应考虑其在罕遇地震

体稳定性，避免其脱落造成的次生地震灾害

5.5.1高厚比验算的计算高度H。取值与墙的支座条件有关

5.5.1尚厚比验异的 与间的文座杀付有天： 当墙体与主体结构的板（梁）柔性连接且未有平面外变形限制措 施时，墙将被视为悬臂梁，此时的计算高度将是2倍墙高。设计 时应采取平面外侧限构造，使墙顶端形成支点，当有侧限构造保 正时计算高度H。取实际墙高。 考虑到蒸压加气混凝土用砌筑砂浆的粘结性能优于普通砂 浆，研究表明，砌体的稳定性有较大程度提高，故将这种砂浆砌 筑的墙体允许高厚比增大到26

5.5.2本条墙体的高厚比验算与《砌体结构设计规范》GB

5.5.5在调查中发现，有些填充墙的布置很随意,

5.5.5在调香中发现，有些填充墙的布置很随意，在地震作用 下重新分配结构的侧向刚度而改变应力分布状态，致使由于填充 墙布置不当而使结构过早地发生剪切或斜压的破坏；一般框架柱 均为中长柱，当墙开有通窗时，由于窗上（下）墙体对柱的约束 作用，缩短了柱的计算高度，成为短柱，分配到更多荷载，变为 以剪切破坏为主的脆性破环，危害十分严重。 在墙上开设门窗洞口，会使原有框架梁的计算跨度产生改 变，梁跨高比天天减小，成为延性差、抗剪能力弱的短梁，脆性

破坏十分严重，增加了地震作用下的危险性，使得预期出现塑性 铰的位置并未出现。而当框架梁与其上部填充墙共同作用时（形 成了墙梁），大大强化了梁的刚度，会形成强梁弱柱，结构易在 下层的混凝土柱顶处发生严重破坏，故设此条加以规范。

5.5.6且前各地正在大力推厂

来实现薄灰缝砌筑及墙体薄抹灰，值得指出的是所谓高精，并不 是仅仅指尺寸上的精确，更应当注重制品的品质，即制品的物理 力学性能能否达到相关标准规定，否则这种砌块被使用将会对墙 体耐久性产生严重的影响

5.5.8抗震等级为一级和二级的主体结构，抗震要求较高，碰

5.5.11综合考虑自前砌块质量、施工方法、使用期间加气混凝 土的变形特性及工程应用的需求，按一般住宅建筑3个单元考 虑，最大伸缩缝的间距限值为50m。

5.5.13蒸压加气混凝土砌块的抗压强度相对较低，不适宜局音

高应力长期作用，故本条提出了梁下设置刚性垫块的规定

5.5.14房屋在施工或在使用期间：其底层和顶层墙体裂缝现象较为常见，其影响因素较为复杂。工程实践表明，在砌体水平灰缝中配置适量的钢筋是解决这一问题的方法之一，除此之外，灰缝配筋还可增加墙体的延性，有利于墙体抗震。鉴于灰缝厚度不大于10mm，故钢筋网片的主筋与分布筋宜采用平焊，当非平焊时，放置钢筋网片的砌块应经特殊加工而带有放置钢筋的槽口。5.5.15根据工程的实际情况，保证过梁每侧在墙体中有足够的支承长度。IV配筋板材5.5.21对于楼（屋）面板材设计了如图1所示的企口形式。蒸压加气混凝土制品弹性模量较低：为减少楼（屋）面板在荷载作用下的竖向变形较大而影响板的应用效果，特规定板材侧边要有拼缝企口，板与板间通过企口连接可以有效地限制相邻板间因局部荷载的差异而产生错位变形，从而提高了板材的应用质量。1010板缝胶粘剂缝构造钢筋20 20图1楼（屋）面板企口及钢筋槽口5.5.22隔墙板的截面形式如图2所示。600600图2隔墙板的截面形式104

批概工果（或圈架厂顶在板与极相拼顶苗顶理件： 待板材安装就位后，在其上焊接直径为10mm的带有弯钩的拉 结钢筋，钢筋上端弯钩钩住板缝的构造钢筋，这种构造既有效保 证了板材的安装效果，又能保证整个屋（楼）面的整体刚度，能 有效起到传递水平地震的作用

5.5.25本次修订规定屋面板顶不应直接做防水层，而要用保温

块材进行必要的覆盖并兼做找坡层，至于保温块材，低密度蒸压 加气混凝土块材（含经破碎的加气碎块）则为不错的选。这时 找坡层和屋面板将共同起到保温作用（验算时可将屋面板的厚度 和蒸压加气混凝土砌块找坡层平均厚度共同计入）。这种利用蒸 压加气混凝士砌块（或蒸压加气混凝土保温碎块）做找坡层并同 时对屋面板进行保护型覆盖的做法，可大大缓冲来自外界温度的 影响，降低温度应力，有利于屋面板的耐久、适用。

5.5.26由于蒸压加气混凝土板材和普通抹灰砂浆的性能（弹性

模量、十缩率等）相差较大，二者不能很好地共同工作，调查发 现了多起板底抹灰层脱落事故。经多年研究，自前均已采用蒸压 加气混凝土用的抹灰砂浆或石膏薄层砂浆，效果十分理想。

压加气混凝土外墙板与主体结构的连接是可靠的。具体措施为 竖向安装墙板时，每块板下应至少设置一个支撑件；横向安装墙 板时，每三块板设一个支撑件承托

5.5.28研究表明，蒸压加气混凝土墙板的悬臂最大长度为6倍

之间设置隔离缝是为了减轻隔墙与主体结构之间的相互作用。调 查发现一些板墙的开裂大多源于楼板变形而施加于隔墙板上的竖 向荷载过大，故本条规定板与梁（板）设置20mm的隔离缝， U形卡件或角铁连接件的设置则是为了限制板材平面外变形 5.5.30外墙板与主体结构的连接构造应安全可靠，保证拉结构

5.5.30外墙板与主体结构的连接构造应安全可靠，保

造能实现传力、满足变形，而采用钩头螺栓法则是较好的选择

6承重砌体结构抗震设计

6.1.2砌体构件的抗弯性能很低，而设计时一般均不进行房 整体抗弯验算，为保证房屋的整体稳定性，用高宽比限值控制 屋的弯曲效应。

整体抗驾验算，为保证房屋的整体稳定性，用高宽比限值控制房 屋的弯曲效应。 6.1.4震害调查表明，复杂平面或立面的房屋在地震作用下多 为不同程度的局部破坏。防震缝可把复杂结构分割成若干个体型 相对简单的结构单元，以便减小地震效应

6.1.7本条规定了不同抗震设防区砌块和砌筑砂浆强度等级的 最低限值。

性、提高砌体结构抗震能力最有效的手段之一。根据设防烈度不 司：规定了承重墙体最小配筋率限值，即在设防烈度7度、8度 地区，蒸压加气混凝土砌块砌体结构应采用配筋砌体，建议配置 直径为5mm的高延性冷轧带肋钢筋（CRB600H），一、二层楼 网片的纵筋宜为3根。

6.2结构抗震承载力验算

6.2.1由于地震动方向是随机的，墙体平面内的抗侧移刚度达 远大于其平面外抗侧移刚度，为简化计算，假设水平地震动方 与建筑结构的两个生轴方向一致

与建巩结构的两个土轴可一玫。 6.2.2按本标准要求设计的蒸压加气混凝土多层房屋，其刚度 沿建筑物高度分布一般是比较均匀的，且以剪切变形为主，因此 为简化计算，可采用底部剪力法计算。

6.2.2按本标准要求设计的蒸压加气混凝土多层房屋

沿建筑物高度分布一般股是比较哟匀的、且以剪切变形为主，因此 为简化计算，可采用底部剪力法计算。

6.2.5墙截面抗震抗剪验算时，可分别对纵横向的不利墙段

行抗剪验算，不利截面为承载面积较大或竖向应力较小的墙段，

6.2.7层间墙段的抗侧刚度与墙段的高宽比有关，对于高宽比 大于4的较柔墙段，可不考虑其承担楼层水平地震剪力。 6.2.8公式（6.2.8）是根据数十片墙体试件伪静力试验资料回 归统计式，试验值与公式（6.2.8）计算值比值的平均值 为1.55。

6.3.1板材安装时用粘结砂浆坐浆并设置高位圈梁有利于提高 屋（楼）面板的整体刚度，从而有利于房屋抗震。有关试验研究 表明，当受弯板材采取了这种构造后，屋（楼）盖的整体性和水 平刚度能满足抗震设计要求

布置钢筋混凝土圈梁和构造柱，不仅可以加强砌体结构房屋的整 体性，而且可以提高房屋的抗震和抗倒塌能力，

殊加工的类似内包系梁的槽口型砌块，槽口尺寸应当以能够

殊加工的类似内包系梁的槽口型砌块，槽口尺寸应当以能够保证 钢筋网片恰当置入又能保证灰缝砂浆充分包裹为宜。

屋盖板的整体性和平面内刚度，这正是保证将楼层地震剪力均匀 传递到抗侧墙上的前提条件。对于普通混凝土预制板，设计时按 相应标准图集给出的构造处理，当为蒸压加气混凝土配筋板材 时，则需要在板支座上（如混凝土圈梁）焊接与板缝附加钢筋相 连接的钢件。

间产生的变形差，会使外叶墙产生裂缝，故规定在每个托挑部位 设置能释放局部应力的弹性层

是未按有关设计标准要求对混凝土屋面采取可靠的保温，也有的 在混凝士屋盖浇筑后未采取必要的覆盖措施，致使屋盖在夏季较 强日照下，产生较大的温度应力，由此将墙体拉裂，为此制定本

条款。 钢筋现浇混凝土挑檐受温度变化的影响，其变形可使墙体开 裂。工程实践表明，檐口每隔12m左右设置一条分隔缝。屋面 保温层覆盖全部檐口可大幅减少檐口板温度变形对墙身的影响。 7.0.10传统的砖砌体结构房屋，由于预制窗台板的厚度与砖的 高度相近，故其两端天都嵌人窗间墙内，然而蒸压加气混凝土砌 块的高度较高，当窗台板嵌入时，势必会对砌块进行欲凿等再加 工措施，会造成该部位的严重开裂，因此作此条规定

8.1.3蒸压加气混凝土配套材科通常包括用子夹心墙的装饰多 孔砖、普通多孔砖、保温材料、粘结材料及拉结件等。不同功 能、不同密度级别、不同规格的制品宜靠近施工现场分别堆放。 自的主要是避免制品的多次搬运。 8.1.4蒸压加气混凝土砌块用砂浆的工作性能需保证砌体竖面 的挂灰率大于95%，是基于这类砌块的断面尺寸较大，普通砂 浆很难保证块体端头面的挂灰率，造成墙体虚缝、假缝颇多，从 而影响砌体的整体性能及安全性。震害调查发现，砌块类建筑的 到塌及毁坏，大都因为灰缝不饱满而造成整栋房屋几儿乎成为“千 打垒”建筑，因此要求砌筑砂浆能使较大尺寸砌块的竖缝挂灰率 大于95%。 8.1.7作为指导工程的样板墙，应当保留到工程验收之后

8.2.4研究表明，砂浆中超量掺引气剂将直接影响砌体的强 及耐久性。

8.3 砌 筑 工 程

8.3.3、8.3.4为使墙体拉结钢筋既能起到有效的拉结作用，又 能保证墙体钢筋随墙体沉降而进行变形调整，从而有利于墙体抗 震与防止墙体开裂。施工时应将拉结钢筋端部预先弯成高度不小 于30d（d为钢筋直径）的直角勾，并从镭在混凝土构件上L形 拉结件底部向上由孔穿过，钢筋与拉结件应保持可移动状态，以 保证墙体变形不受拉结件的约束。

8.4.1本条第1款规定的墙体抹灰宜在砌筑完成60天

8.6屋（楼)面板安装

8.6.10因蒸压加气混凝土弹性模量较低，施工过程中的重物局 部作用在板上时，板材会由于自身的刚度不足而产生一定的挠 度，从而会影响板材的安装质量及应用效果，本条规定在1/3板 长处铺设两道跳板则可以分散临时荷载的局部作用，防止板材局 部变形过大而影响应用质量。

一些填充墙的顶部与主体结构脱开约10mm～15mm，有的虽然 此部位用砖斜顶，但在墙体自重引起的徐变或楼板（梁）的弯 曲变形影响下，形成了悬臂构件，当悬挂热水器等较大吊物时 造成墙体跨塌，故制定此条以确保墙体的后锚固安全，

基材强度等因素有关；群锚承载力还与锚栓间距、锚栓边距等因 素有关。这些因素对不同种类的锚栓和同类型锚栓的不同规格的 影响不一，因此这些因素的临界值取值需参照厂家的产品说明

8.8.9当锚板孔径与锚栓间隙大于表8.8.9的规定时，应采用 锚固胶填充密实，但不得大于表中规定值的2倍，

GTCC-012-2019 机车有箍车轮轮心-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则附录C蒸压加气混凝土围护

Aa.a a, = e'w*Wml.

导热系数的修正系数，没有考虑施工、建筑结构等因素的影 向。这些因素，如灰缝、插筋、锚栓和潮湿等因素，与具体工程 密切相关，且其并未改变蒸压加气混凝土的导热系数：而是影响 韦护结构的传热系数，《民用建筑热工设计规范》（GB50176 2016对此指出：“应当在围护结构传热系数计算中给予考虑” 如灰缝和潮湿，将影响围护结构的传热系数和热惰性指标 C.0.2本条规定广蒸压加气混凝土导热系数和蓄热系数计算 值，蒸压加气混凝土的导热系数计算值是指蒸压加气混凝土应用

C.0.2本条规定了蒸压加气混凝土导热系数和蓄热

于围护结构时。其在使用中所真有的实际导热系数，即受平衡含 水率影响修正质的导热系数值。 C.0.3不条规定了蒸压加气混凝土砌块砌体当量导热系数计算 直和当量蓄热系数计算值，蒸压加气混凝土砌块码体（无抹灰 ）是由蒸压加气混凝土砌块和与之相适应的砂浆砌筑而成的 墙，工在稳定传热条件下的热传导性能不能月其组成材料的导热 系数入表征：只能用砌体当量导热系数入表征。砌块础体当量 导热系数计算值是蒸压加气混凝土砌块导热系数与灰缝砂浆导热 系数的平均导热系数，是组成砌体的蒸压加气混凝土块和灰缝 砂浆导热系数各自面积的加权平均值。 蒸压加气混凝士块体当量蓄热系数是表征蒸压加气混瀚 土砌块砌体在周期性热作用条件下热稳定性能力的参数。砌块砌 本当量蓄热系数计算值是蒸压加气混凝土砌块蓄热系数与灰缝砂 浆蓄热系数的平均数，是组成砌体的蒸压加气混凝土砌块和灰缝 砂浆蓄热系数对其各自面积加权平均值。砌块砌体当量导热系数 计算值和当量蓄热系数计算值分别按下列公式计算：

A.Aa +AnmAmn A.+Anu S..A. + SmmAn an A. + Amm

DB35／T 1853-2019 垃圾焚烧发电锅炉内部检验规范统一书号：15112：35613 定价：32.00元