标准规范下载简介
CECS 692-2020-T 复合材料拉挤型材结构技术规程.pdf6.2.6对于单抽对称的截面，例如槽形截面、用钢形藏面等， 受弯整体稳定的有效实验数据较少。此时建议采用各向同性金属 材料的计算公式进行计算，在计算时需用拉挤型材的各向异性的 材性参数进行替换，
6.3.1当拉挤型材受弯构件的截面宽厚比较大时，易发生受弯 局部失稳破坏。当按本规程第6.3节计算得到的受弯局部稳定承 载力不满足要求时，可使用加劲肋或填充的方式防止局部失稳。 可使用具有足够刚度的泡沫或木块填充空腔，对受压翼缘和腹板 提供支撑。
DB32／T 4030-2021 集中式饮用水水源地管理与保护规范.pdf6.3.2对于经过特殊设计的拉
和腹板采用不同纤维的时候，腹板和翼缘的材料特性则具有明显 差异，此时截面为非均质材料截面。此时，构件受压翼缘和腹板 的局部稳定承载力应分别采用各自的材性进行计算
一典型项，本规程采用的所有局部屈曲方程中将这一项近1
为1，因此公式中均不含有（1一VI.）这一项。这种近似适用 于EL/E≤5的玻璃纤维增强拉挤型材，但可能不适用于E/ET >5的各向异性材料。对于包含（1一叫.许）项的局部屈曲方程 见Locut Buckling of FiberReinforced PlasticComposite Struc urul Members eith Open and Closed Cross Sections. 本节中的所有局部屈曲方程假定板件的长宽比/4，其 中为未加载边的长度，6为加载边的宽度。这种处理得到的屈 曲系数是保守的。因为这样的板件在受压方向屈曲时将产生多个 半波长。对于很短的梁，可能会出现长宽比小于4的情况，此时 可适当提高板件临界屈曲应力的取值，具体方法可参考Loc&t Buckling of Fiber Reinforced Plastic Composite Structurut Members rwith Open and Closed Cross Sectiuns 。 一般来讲，对于拉挤型材：必须验算包括翼缘和腹板在内所 有板件的局部稳定性。不过对于开口截面的拉挤型材，在绝大多 数情况下是由翼缘起决定作用，特别是对于绕强轴弯曲的工学型 截面的拉挤型材。这是因为工字形截面拉挤型材的翼缘仅在一个 边缘受到约束，而腹板则是在两边都受到约束。此外，翼缘受到 哟匀的压应力，而腹板仅在中和轴一侧受到线性变化的轴尚压 应方。 为了简化翼缘局部失稳的计算公式，采用了一些进一步的假 定。首先，假定与中性面平行的板件（例如绕强轴弯曲的构件的 翼缘以及绕弱轴弯曲的构件的腹板）在整个厚度方向承受均布的 玉应力。其次，对于绕弱轴弯曲的构件的翼缘，假定应力分布是 均勾的，而实际为线性变化。实际上，在工字形截面的构件中， 翼缘受压部分的压应力呈线性变化，应力最大值在自由边缘上 中和辅上应力值为0；对于槽型截面的拉挤型材，绕弱轴受弯 时，中性轴通过翼缘，因此翼缘中的压应力和拉应力均呈线性变 化。这两条假设都是偏保守的
6.4.1对承拍剪力，且腹板的宽厚比较无的拉挤型材：易发 生受剪局部失稳破坏。由于拉挤型材的剪切弹性模量较低可采 取增加腹板厚度的方式提高受剪局部稳定承载力。 5.4.3可采用在整个截面设置填充材料的方式防止受剪局部失 意破环。填充材料应具有足够的刚度：并与截面有良好的接触。 可选用泡沫，木块、模压复合材料等材料作为填充材料，建议使 用胶粘剂保证填充材料与载面的有效连接
.6.1拉弯和压弯计算公式中，弯曲和轴力之间采用了线性关 系。这里采用线性关系而不是采用抛物线关系，主要是偏于保守 虑。抛物线关系通常被用于延性破坏的构件，而拉挤型材通带 被认为是弹脆性破坏
7.1.1本条文规定了本节适用的螺轻节点的种类。规定 括常见拉挤型材结构中的节点连接方式：包括构件间的直 和通过连接构件（节点板、角形拉挤型材等）的连接
7.1.2本条文规定了本节中螺栓节点适用的螺栓的种类
合材料螺栓的强度和弹性模量相对较低：不易保证节点受力 因此本节设计方法适用于钢、不锈钢或铝合金螺栓连接白 经实际工程计算试验后，可参考使用复合材料螺栓、复合 螺杆或连接件
相对较差。当螺栓数目过多时，不易保证螺栓群整体受力， 本节设计方法的适用范围限定于螺栓数目在任意平行于受人 的直线上不大于3个，并且任意垂直于受力方向的直线上不 3个的情况
接。单侧搭接时，由于两个板件的轴线不重合，实际存在面外受 力的现象。双侧搭接时，两个板件的轴线重合，不存在面外受力 的现象。
7. 1. 6 角形拉挤型材和槽形
的斜撑，常用的连接方式为节点板连接。因此，采用角形拉挤型 材和槽形拉挤型材的连接方式存在构件受力偏心，需将构件和节 点考虑为拉弯受力状态。
Stundard for Loud &, Resistunce Factor Design
向弹性模量和剪切弹性模量相对较低，因此当连接构件截 较大时，存在剪力滞后现象，无法实现在整个截面上共同 在设计方法上，采用有效宽度的方法计人剪力滞后的影响 文规定了当构件宽度较大，而连接螺栓数目较少时。有效 计算方法
不同。根据试验和文献总结总体来说，连接的两个构件
7.2.1胶层连接的优点是无截面削弱、对小截面构
7.2.1胶层连接的优点是无截面削弱、对小截面构件的连接较 有效，缺点是施工过程复杂、质量不易控制、连接大截面构件的 效率较低。影响胶层承载力的因素较多，如温度、胶层材料性 能、胶层厚度，搭接长度等。编写组进行了胶结节点受拉试验 试验表明，当胶层连接节点受拉时，加载产生的力矩在搭接端部 会造成较大的剥离力。另外搭接端部的剪力也较大：在剪力和剥 离力的共同作用下，胶层迅速开裂。胶层内聚破环，胶层和拉挤 型材的界面发生破坏
据胶层受力状态确定相应的计算方法。根据胶层受拉试验结果： 胶层连接的应力集中现象较明显，因此在公式前设置系数，计人 了胶层应力集中导致的提前破环坏，
7.3.1编写组进行了拉挤型材胶栓混合连接节点受拉性能试验。
.1编写组进行拉挤型材胶控混合连接节点受拉性能试 进行39个胶栓混合连接节点受拉试验。胶栓混合连接的胶 裂后贯通，荷载主要由螺栓来承担。拉挤型材的破坏模式与
全连接类似。大部分仍为端部螺栓孔剪切、劈裂破环或者剪切与 膀裂破坏相结合，与纯螺栓连接不同的是，由于螺栓与螺孔之间 的空隙被胶层填满，所以螺栓的整体性较好，能够共同承载。后 排螺孔会出现轻微劈裂和剪切裂缝。 编写组进行了胶栓混合连接节点的受弯试验，共进行6个试 件。分别施加单调顶推和往复加载。试验表明，胶栓混合连接节 点受力可分为三个阶段；在加载初期，构件没有明显的试验现 象、荷载位移曲线表现为线生：没有明显试验现象；第二阶段 一股以第一声声响出现为标志，胶层开始破环，节点刚度开始下 降，水平构件出现劈裂裂缝，伴随连续的撕裂声：第三阶段以竖 直构件出现裂缝为标志，节点承载力开始下降，这是第三阶段的 主要特征。在加载过程的后网个阶段，会出现若十次的荷载下 降，但通常荷载下降幅度不大，且下降后承载力可以继续上升； 当竖直构件出现裂裂缝导致节点承载力下降后，承载力不会再 上升。各个节点的整个受力过程都表现出明显延性，而拉挤型材 本身为线弹性材料，构件的延性是由持续的局部脆性破坏和破坏
7.3.3根据编写组的试验结果：在荷载较小时，胶栓混合连接
.3根据编写组的试验结果，在荷载较小时，胶栓混合连 层未开裂，节点连接刚度较大．因此在结构设计时可认为 接节点
7.3.+在胶栓混合连接节点达到极限状态
环，因此在计算胶栓混合连接节点承载力时，不计人胶 献，仅以螺栓节点承载力设计。
8型材混凝土组合梁和组合板
拉挤型材的材料可按线弹线材料考感
8.1.4完全抗剪连接是指最大弯矩截面到零弯矩截面时的所有
抗剪连接件的抗剪能力都大于或等于极限状态下平衡条件确定的 各连接件所受的剪力。国内曾进行过拉挤型材波形板、干法粘结 拉挤型材小工字梁、螺栓剪力钉等剪力连接的试验研究，国内外 其他单位也进行过粘接横向的树脂混凝土条，拉挤型材销钉等形 式的剪力连接的研究，结果表明，本条规定的连接方式均能提供 可靠的前力连接、同时能够保证施工质量
考了现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010和《钢结 构设计标准》GB50017的规定。根据相关科研单位试验结果 本条规定中的要求是合理且偏于保守的
8.1.6组合梁的挠度可按弹性方法计算，是因为组合梁
材构件的材料为线弹性，在荷载标准组合作用下产生的截面弯矩 不会使混凝土翼板进人明显的塑性，界面的剪力连接件也处于弹 性阶段。但如果混凝土翼板出现开裂，应计人开裂的影响，忽略
受拉区混凝土的刚度贡献。
8.1.7混凝土受压破坏具有一定的延性，并且能使材料强度得 到充分发挥，而拉挤型材受拉断裂，剪切断裂和界面剪力连接破 环等破坏形式具有明显的脆性，应在结构设计中予以避免，如果 不能避免，应适当进行承载力折减以保证结构具有足够的承载力 安全储备
8.1.8拉挤型材构件作为混凝土翼板的模板使用时，应根据
挤型材构件的支承方式和施工荷载按弹性方法计算拉挤型材构件 的强度、稳定性和变形，并满足相应的技术规范要求。使用阶段 组合梁的承载能力极限状态验算，可忽略拉挤型材构件初始内力 对组合梁极限承载力的影响，但组合梁的变形计算应将使用阶 段荷载产生的变形与施工阶段拉挤型材构件产生的变形进行 叠加。 8.1.9因拉挤型材构件在长期荷载作用下会产生徐变，当拉座 力水平较高时会出现徐变断裂。以玻璃纤维拉挤型材构件为例， 因试验证明玻璃纤维拉挤型材的徐变系数不超过2.1，故玻璃红 维拉挤型材构件的设计应变应控制在其极限应变的1/2.1以内， 拍此推得玻璃纤维拉挤型材的设计应力不应超过材料的设计强度 的1/2.10.48，故可偏安全的规定玻璃纤维拉挤型材构件计人 长期荷载影响的有效应力比不超过0.3，碳纤维拉挤型材、芳纶 红维拉挤型材构件的有效应 定推导证明类似
8. 2. 2组合梁截面抗弯承载力计算，考虑了混凝十翼板厚度大
于有效受压区高度和混凝土翼板厚度小于等于有效受压区高度两 种情况，同时考虑了防止拉挤型材构件各部分发生强度破坏。通 常情况下，组合梁拉挤型材构件顶板和底板的轴向应变较大，这 些部位应采用拉挤型材构件顶板和底板在轴线方向上的最大平均 应变进行控制。当构件中可能出现较大的横向应力时，应采用复 合材料力学理论进行横向应力计算和强度校核。
种情况，同时考虑了防止拉挤型材构件各部分发生强度破坏。通 常情况下，组合梁拉挤型材构件顶板和底板的轴向应变较大，这 些部位应采用拉挤型材构件顶板和底板在轴线方向上的最大平均 必变进行控制。当构件中可能出现较大的横向应力时，应采用复 台材料力学理论进行横向应力计算和强度校核。 8.2.3组合染截面中性轴位于混凝土翼板内时，因拉挤型材构 牛受拉，故不会因拉挤型材截面单薄而失稳：中性轴位于拉挤型 材构件顶板内时，因混凝土翼板帮助顶板受压而增大了组合梁的 受压区高度，并且顶板离中性轴近而压应力小，故也不会使项板 受压失稳。因此，从优化设计角度考虑，组合梁的受压区高度宜 设计在混凝土翼板内或拉挤型材构件顶板内。满足此条件的组合 梁，梁的纵向稳定条件一满足，故可不进行梁的织向稳定验 算。设计合理的组合染应使拉挤型材尽量受拉，以达到较好的经 济性。
组合板的设计计算假定与组
1在承载能力极限状态，组合梁的受弯承载力和受剪承载 力可分开考虑，不计受弯和受剪的相互影响。试验证明，拉挤型 材构件的腹板承担了拉挤型材构件中的绝大部分剪力，故从简化 计算和偏于安全考，假定组合梁的剪力全部由拉挤型材构件的 腹板承担，不计混凝土翼板和拉挤型材构件顶板，底板对抗剪强 度的贡献。 有理论研究表明，组合梁混凝土翼板分担的剪力随翼板厚度 的增大而增大，且分担的剪力占总剪力的比例与/h近似呈线 性关系，但从简化计算和偏于安全考虑，不计混凝土翼板对抗剪
强度的贡献。 2计算分析和试验证明：组合梁达到受剪承载力极限状态 时，腹板的剪应变沿板高变化不大，剪应力图的曲线很平缓，又 根据腹板的纤维铺层和刚度沿组合梁高度基本不变的实际情况 为简化计算和偏于安全考虑，故假定腹板的剪应力沿腹板高度均 匀分布，腹板的剪应力达到面内剪切强度设计值
8..1组合梁的界面连接可采用树脂混凝土条、拉挤型材波形 版、拉挤型材小工字梁等剪力连接件构造。设计时可按完全抗剪 连接计算，这是根据拉挤型材构件截面单薄的构造特征和材料特 性决定的。横向贯通的剪力连接件不仅易于和混凝土翼板和拉挤 型材构件连成结构整体，还能增大拉挤型材构件顶板的局部强 变、刚度和稳定性，并能提供保证组合梁正常工作的完全抗剪连 接，当有可靠依据时，也可采用型钢和拉挤型材等刚性剪力连接 件，但不宜采用单个、独立的柔性剪力连接件。 8..2组合梁的界面连接效果，主要取决于界面上连接件的材 料性能、构造方式及数量。当连接材料和方式确定时，连接件的 数量确定是组合梁界面连接设计的主要内容。连接件的数量主要 由界面上的剪力大小和作用方式决定。设计时，将从弯矩最大 点到弯矩零点划分成若干剪跨区，即将梁划分成从剪力最小变到 最大的若十梁段，分段计算每梁段的剪力连接件数量。将计算所 需的剪力连接件在每梁段均勾布置：是在保证每梁段界面上抗剪 合力不变的前提下使剪力连接件的设计和施工简化。 本条中计算公式是根据试验和理论推导得出的。根据剪力段 内最大剪力确定剪力连接件的数量：是偏于保守的计算方法。剪 方连接件的粘结面承担组合梁界面连接的全部剪力，不计其他界 面的抗剪责献。同时由于剪力连接件的宽度较小，认为剪应力在 粘结面上均匀分布
8.4.3本条为剪力连接件的构造要
1）剪力连接件沿梁宽全长设置是为广保证组合梁界面具 有可靠的剪力连接；剪力连接件的高度控制是为了增 加剪力件高度方向的约束作用、防止翼板掀起使混凝 土翼板与拉挤型材构件间脱离和滑移；宽度控制是保 证剪力连接件本身具有一定的刚度，防止变形过大。 2）对粘结面进行处理以保证粘接质量，剪力连接件的剂 结连接宜在有质量保证的工厂车间中进行。 3）试验研究表明，拉挤型材构件和剪力连接件表面进行 除蜡去脂、打磨糙化和清洁处理：能够很好的保证界 面的工作性能，防止出现分离裂缝。 4）试验研究表明，对拉挤型材波形板开孔可使翼板混凝 土连成整体以增强翼板和界面的结构性能，波形板不 开孔的混凝翼板与拉挤型材构件之间的界面连接性 能不够理想
8.5.1组合梁的挠度计算与钢筋混凝土梁类似，需要分别计算
8.5.2组合染的刚度计算采用复合材料结构的等代设计方法， 这与本规程第8.2节受弯承载力计算的计算模式一致，计算中也 未计入拉挤型材构件腹板的抗弯刚度贡献，并且计算公式简单， 计算结果与试验结果比较接近
外一些单位的拉挤型材构件的长期试验确定。由于试验环境的限 制，此计算方法仅针对一般的室内外环境。
8.6.3本条为混凝士翼板的构造要求。
1因混凝冀板底层受拉挤型材构件保护，无混凝土开裂 后受水、气及有害介质渗入裂缝锈蚀钢筋的担忧，故混凝土翼板 若配钢筋：则在界面处的混凝土保护层不受现行国家标准《混凝 土结构规范》GB50010有关保护层的限制。 2混凝干翼板的配筋可使混凝土翼板的整体性增强，提高 剪力连接件的作用，增大组合梁的界面连接效果。施工中比较容 易实现，建议用。 混凝土翼板的配筋，通过粘结连接构造或机械连接构造与翼
版底层的剪力连接件连成结构整体的构造婴求，可增人组合梁的 界而连接效米，提高组合梁的整体结构性能，并H，这种构造【 艺上山因同类材料粘连接前易于实现效果好
9. 1 防腐、耐候设计
9. 1 防腐、耐候设计
定强度保留率才可以保证结构的安全性和可靠性，根据现行国家 标灌《结构用红维增强复合材料拉挤型材》GB/T31539的规 定：有耐久性能要求的拉挤型材，进行相应耐久试验后，纵问拉 神强度、横向拉伸强度，纵尚压缩强度和横向压缩强度的保留率 均不应小于85%。耐久检验项目为：耐水性能、耐碱性能、紫 外线耐久性能、冻融循环耐久性能。 9.1.2～9.1.5拉挤型材由基体树脂和纤维组成，型材的抗腐包 待性主要依靠于基体树脂的抗腐蚀特性，而且一定的树脂含量可 以保证拉挤型材的强度，腐蚀是从外及内进行，所以最外层建议 进行表面毡增强并采用无空气阻聚树脂或胶衣树脂：厚度不宜月 于0.5mm。树脂中通常含有苯乙烯交联剂，在固化过程中由于 空气巾的氧阻聚作用，使得固化后表面产生发黏等固化不完全现 家，无空气阻聚的树脂一般是在树脂中添加少量的石蜡，在树脂 固化过程中，石蜡会慢慢迁移到表面：形成一层隔绝空气的薄 膜，使得表面固化完全：使用在最后一层中。紫外线将会破坏树 脂分子链中苯环等结构的化学稳定性，因此对室外的玻璃钢烟 勾，或者对有可能接收到紫外线照射的部位，表面层树脂中，应 加人抗紫外线的吸收剂。使得拉挤型材从外部保护和基体本身都 具有一定的耐腐蚀特性。有助于保证强度，保证结构的安全性。
9. 2. 1 对于不同的工程需要，导热系数有着很大区
对于不同的工程需要，导热系数有着很大区别，难以确
9.3.1当对结构表面有导静电性能要求时，应设置相应的防静
.3.1当对结构表面有导静电性能要求时，应设置相应的防前 电设施，拉挤型材是一种绝缘性能比较好的材质，玻璃钢烟在 更用中可能产生大量的静电，会导致安全运行隐患，所以需要采 取静电释放和接地措施。表面电阻率在1.0×10*2以下时，可 确保静电泄漏。雷电的危害是综合性的，包括电性质、热性质和 机械性质等破坏作用。电性质破坏作用表现在由于雷电而产生的 数十方至数百方伏的冲击电压，它可能破环电气设备的绝缘 色缘损环可能引起短路，导致火灾或爆炸事故：放电火花可能弓 起火灾或爆炸；绝缘的损坏，可能使高压窜人低压，或使电气设 备漏电：由此可造成产車的触电事故：热性质的破坏作用表现在 巨天的雷电流通过导体，在极短的时间内转换出大量的热能：造 成排烟筒燃烧。机械性质的破坏作用表现为排烟简遭到破坏，甚 全爆裂成摔片，防雷接地的具体要求可按各行业标准热行。
9.4.1美国材料与试验协会标准《燃煤电厂玻璃纤维增强塑料 FRP烟图内筒设计、制造和安装标准指南》ASTMD5364（以 下简称“ASTMID5364）中规定了玻璃钢烟窗适合于无GGH 的湿饱和烟气运行温度（60℃以下），当FGD吸收塔有旁路时， 在开启旁路烟道后的烟气温度。则在短时间内不超过121℃。国 内燃煤电厂用手排放湿法脱硫烟气的温度：在无CGH时，在 45℃~55℃范围内，有GGH时，在80℃～95℃范围内。*制组 调结果表明：国内化工、冶金和轻工行业现有复材烟图的使用
料或阻燃隔绝板等，增加拉挤型材的耐火性能、提高结构的 极限，以保证人民的人出财产安全
9.+.3封闭拉挤型材的切【1和钻孔+主婴闪为在切口
是型材的薄弱部位，一日起火，将首先在薄弱部位进行弱 而结构内部很快丧失强度。
特殊耐火要求的拉挤型材结构，需要进行耐火极限实验， 构设计提供充分的依据
9.5.1通常需要进行耐磨设计的拉挤型材结构包括人行大桥业 道板、楼面板、楼梯、工业平台等。
道板、楼面板、楼梯、工业平台等
10. 1 一般规定
10.1.1为减少现场施1所用的时间，构件应尽可能在T厂内完 股试拼装， 10.1.2本构件与拉挤型材构件特性相似，构配件采用与木构件 相同的标准
10. 2 工广试拼装
102.【螺栓连接的紧固打矩能对据挤型材表产牛代缩变 形，应采用刚性势圈护大变力面积。秤月，试拼装阶段宜米合 适的紧固力矩，在型材内部无填充支撑材料时、紧固力矩不应 过大。
10.2.2剂连接保证粘接质量，其．破坏检验
由于拉挤阀材截而多为薄壁截而，敲公对型材表而造 质伤。因此规定在现场连接时，敲型材前带垫未块
10.+1为了使证挤型材在产过程能顺利从模其拉拆 面光滑。通常在胶液别入内脱模剂，在拉挤周化过程内悦 剂以内部还移到制品表面，因此在喷涂之前，背未清除产品畏 血脱模剂正接喷漆，叫能造成脱漆现象
10.5.1～10.5.7拉挤型材结构施丁现场失火时有发，风此规 楚了拉挤型材结构工程施工现场应有必要的防火措施和消防 设备。
11.2.1本条文规定了拉挤型材结构工程施工质量
11.2.1本条文规定了拉挤型材结构1.程施工质量验收主控 目，主控项目的规定与现行国家标准《结构用纤维增强复合材料 拉挤型材》GB/T31539一致。 11.2.2～11.2.6这5个条文对拉挤型材结构涂装进行了规定 正常服役环境下，拉挤型材材料或结构通常需要考总的环境因系 有湿度（水分、盐分）、碱环境、温度作用、紫外线暴露等。采 用防护材料进行表面防护时，需要使防护材料与拉挤型材之间粘 结可靠，并充分养护
1.3.1拉挤型材的耐久性较好，因此拉挤型材无需进行额外维 护DB32／T 4042-2021 制药工业大气污染物排放标准.pdf，但是表面涂层可能由于物理撞击、日晒而出现破环的情况 当表面涂层破坏严重，影响使用时、需要进行重新涂装。 11.3.5~11.3.7这3个条文为拉挤型材构件维护的基本规定 条文参考了既有拉挤型材结构的维护方式
11.3.5~11.3.7这3个条文为拉挤型材构件维护的基本规定 条文参考了既有拉挤型材结构的维护方式。
条文参考了既有拉挤型材结构的维护方式，
B计人二阶效应的框架结构弹性分析方法
附录C楼盖和人行天桥舒适度计算
附录C楼盖和人行天桥舒适度计
C.0.1附录C参考厂*写组进行的拉挤型材人行大桥舒适度试 验与调研结果，详细试验与调研信息可参见清华大学硕士论文 轻质FRP人行桥舒适度设计方法研究》。*写组对北京市21座 人行天桥进行了现场动测：同时完成1050份行人调查问卷基 于行人的实际感受定义了舒适度系数。舒适度系数的定义为对振 动无感觉的行人所占的比例。 *写组试验表明，有感系数（对人行天桥振动有感觉的人群 比例）、舒适度系数与峰值加速度相关性非常明显，随着加速度 的增加，有感系数逐渐增大，行人舒适度逐渐降低。本条文建议 采用直线形式，如公式（C.0.1）。 公式（C.0.1）可作为适合我国国人的舒适度评价指标的计 算公式，在实际人行天桥的设计过程中，建议针对人行天桥本身 使用需求，例如根据拟架设人行桥的地理位置、人流量、重要性 程度等，量化地估算出行人有感系数和可接受的舒适度系数。然 后根据公式（C.0.1），得到人行天桥需要满足的峰值加速度指 标，围绕满足峰值加速度指标的条件进行动力性能设计TB 10761-2013 高速铁路工程动态验收技术规范，由此可 实现基于性能（舒适度系数）的人行天桥设计，例如：可对某人 行天桥提出80%的性能要求，根据公式（C.0.1）计算得到的峰 值加速度为0.12m/。可根据此指标进行基于性能（舒适度系 数）的人行天桥的振动特性设计
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