标准规范下载简介

GB 51352-2019 纤维增强塑料排烟筒工程技术标准.pdf

节组成，涉及树脂和增强材料等原材料性能检验、制作过程的材料 配比与配制、铺层工艺顺序与固化过程等复杂化学过程的控制和 管理。为了生产高质量的排烟筒，使其达到设计规定的防腐蚀工 作年限，有必要对上述过程实施监控。从已有工程实践看，现场监 造工作者有必要具备足够化学知识、复合材料知识和实践经验。 现场监造与土建工程监理、设备制造过程监造具有本质区别 在已有大中型火力发电厂排烟筒建设项目中，工程建设方曾邀请 具有相关知识和能力的专家指导并参与纤维增强塑料排烟简工程 现场监造，取得了成功经验，实践证明现场监造行之有效。

，0.18这个术语是本标准的基础，层合板的模量和强度等性

该单位的实质是相当于用增强材料的单位面积质量参数替换 了常规的壁厚参数。我们通常接触到材料力学中的应力和弹性模 量等概念，都是基于材料的单位截面积（图1），比如应力、强度、弹 性生模量的单位均为MPa（即N/mm²）。但纤维增强塑料由于是层 合板复合材料，承载结构为纤维甘肃省市政工程预算定额2018 第八册 路灯工程，其大部分的力学性能特别是拉伸 性能是与纤维量成正比的，从某种程度上说设计纤维增强塑料的 承力结构就是设计纤维的用量多少和形态及铺设顺序。因此采用 单位纤维面积质量作为力学性能的变量便于设计计算。

图1应力x、单位宽度荷载Nx、壁厚t的关系从图1可以看出，应力ox、单位宽度荷载Nx和壁厚t的关系为Nx=tXox。采用单位宽度作为力学性能的表征也是基于力学性能主要取决于纤维量的基础，这是因为树脂含量基于环境温度、树脂黏度、操作手法以及其他工艺参数等的变化而变化，造成相同纤维含量下的制品厚度不同，这样在表象上造成制品的强度不同，而实际上其折算成单位宽度承载力是一样的。可通过下列例子说明：例1：采用5层450g/m²的短切毡、宽度50mm；采用邻苯型不饱和聚酯树脂，铺层中纤维质量含量：25%～35%（对应的树脂含量为65%75%），根据不同的操作手法（如滚压办法和次数）、环境温度等的变化，计算壁厚：25%（纤维质量含量，下同）时，6.75mm；30%时，5.44mm；35%时，4.51mm。壁厚计算方法如下：(1)mg Xpr式中:Pg纤维的密度（kg/m²），取2540；mg纤维质量百分含量值，分别按25、30、35取值；pr固化后树脂的密度（kg/m3），通常取1150；W:玻璃纤维的面密度（kg/m²），按每层450g/m²短切毡，5层计算。.171:

由于层合板强度主要为玻璃纤维承担，树脂含量的差异对层 合板整体承载的影响较小，假设最后破坏荷载均为30kN左右，折 算成截面强度则为：25%时，89MPa；30%时，110MPa；35%时， 133MPa；看似强度离散很大，但若采用单位宽度的力学性能计算 则数据稳定。 例2：采用每层810g/m的玻璃布共5层、宽度50mm，用邻苯 型不饱和聚酯树脂，纤维质量含量：45%～55%（对应的树脂含量 为45%55%），根据不同的操作手法（滚压办法和次数）、环境温 度等，壁厚计算方法同上，计算壁厚为：45%（纤维质量含量，下同） 时，5.88mm；50%时，5.1mm；55%时，4.46mm。 层合板的强度主要由玻璃纤维布所贡献，树脂含量的差异对 层合板整体承载的影响较小，设最后破坏荷载均为60kN左右，折 算成截面强度则为：45%时，204MPa；50%时，235MPa；55%时， 269MPa；看似强度离散性很大，但若采用单位宽度的力学性能计 算则数据稳定

3.1.10通常排烟筒运行时烟气压力不大，燃煤电厂脱硫系统之

3.1.10通常排烟筒运行时烟气压力不大，燃煤电厂脱硫系统之

3.1.10通常排烟筒运行时烟气压力不大，燃煤电厂脱硫系统之 后的水平烟道和竖向排烟筒运行烟气压力一般不超过1kPa。电 力行业标准中，烟道对烟气压力的承载能力有不小于土2kPa的规 定，通过计算可知，纤维增强塑料排烟筒对烟气压力的承载能力 土2kPa是能够满足的

3.1.14纤维增强塑料排烟筒在制造、安装、对接过程中，如使用 化学成分不一致的原材料，容易导致结构分层等缺陷。因此本条 规定了原材料与制成品化学成分一致的原则，如接口部位的功能 内衬层、结构层、外表面保护层采用的树脂与筒体或构件的树脂相 司，其增强材料为与筒体或构件相同的纤维及其织物。 3.1.17、3.1.18为了减少拼接接口的数量，现场制造的筒节尽可 能选用较大的分段长度。

3.2.1对于烟气和工业尾气排放系统，不同的技术资料和标准对 其排放的物质分类有不同的称谓。一般根据介质形态称为干态气 体、潮湿气体、湿态气体、冷凝液、粉尘颗粒及其混合物。由于纤维 增强排烟筒的燃煤烟气和工业尾气的组成成分会存在偏差，其对 应的腐蚀性也会存在差异。由于烟气的腐蚀能力不同，也为了给 实际工程提供便捷，本标准主要以冷凝液特征结合其他状态将化 学介质分为三类。 3.2.2化学介质I类的腐蚀性最强，工业尾气有时情况复杂，属于 这种类型，比如有色冶炼中的尾气排放、有机化工行业尾气排放

种类型，比如有色冶炼中的尾气排放、有机化工行业尾气排放

3.2.3化学介质Ⅱ类的腐蚀性较强，正常情况下燃煤电厂尾气属 于这种情况。

3.2.5当气体化学成分复杂，难于通过上述规定判定其腐蚀性类

别时，应通过取样分析确定烟气的腐蚀性类别，当确有类似工程的 成功经验时，可参照成功经验。本标准附录A的相关数据是基于 燃煤发电厂实际案例中测试得到的实验结果

4.1.3制定本条的目的是规范相关质量文件的基本格式、内容和

材料性能说明书及材料安全数据说明文件由材料供应方提 供，是指导用户正确使用的基础文件。 材料性能说明书反映了材料的组成、表征方法（例如红外光谱 图、分子量分布图或者材料的离子色谱图）、物理性能、机械力学性 能、化学反应特性、耐腐蚀特性、耐热特性、阻燃特性、耐久特性及 用户关心的其他问题。 材料安全数据说明文件明确了材料主要化学组分及其含量， 对人类和动物的生理安全特性、环境的影响、材料自身的使用、储 存和运输要求及用户关心的其他问题

.1.4制定本条的目的是规范制造方制成品质量控制

制成品质量证明文件由制造方提供，是指导制造过程质量控 制和最终产品质量验收的技术文件。 随机取样的目的是加强制作过程质量控制，通常由用户指定 样本，由制造方送检，由第三方检测。实际工程中，检测项目可以 是一项、多项或全部。 4.1.5编制本条的目的是强调纤维表面涂覆层与树脂体系相匹 配的重要性。材料科学中，匹配性通常采用浸胶纱和诺尔环层间 剪切性能来表征。 纤维增强材料与树脂的界面特性对制成品复合材料的性能有显

4.1.5编制本条的目的是强调纤维表面涂覆层与树脂体系

纤维增强材料与树脂的界面特性对制成品复合材料的性角 著影响，如果纤维表面浸润剂、纤维织物制品引人的黏结剂与 匹配，就会导致纤维与树脂界面结合能力下降，甚至降低树脂固

4.1.6增强外表面保护层防紫外线性能是提高纤维增强塑料排

烟筒防紫外线能力的有效技术措施，工程中常用的方法有外表面 保护层中添加紫外光吸收剂、使用耐紫外光型胶衣、使用聚酯纤维 表面毡等。

品；碳纤维及其制品对于改善功能内衬层耐腐蚀、导静电功能等有 显著作用；对于含有较高浓度氢氟酸的场合，合成纤维及其制品对 于改善排烟筒的耐腐蚀性作用明显。 碳纤维的使用有效提升了功能内衬层耐偶然态温度能力。 4.2.4E玻璃纤维习惯上称为无碱玻璃纤维，其碱金属含量一般 小于0.8%。E玻璃纤维具有绝缘性好、强度高、耐水性显著等特 点，但耐酸性较差。 ECR玻璃纤维是指无硼无氟的耐腐蚀性玻璃纤维，是针对E 玻璃耐酸性不佳而改进的一种无碱玻璃纤维，耐腐蚀性能和力学 性能良好。 C玻璃纤维又称为耐化学玻璃纤维，一般碱金属氧化物含量 为6%～12%，比无碱玻璃纤维有更好的耐酸性、耐水性，但力学 性能不及无碱玻璃纤维，通常不用于结构层。 AR玻璃纤维又称耐碱玻璃纤维，具有质量轻、强度高和抗冲 击性能良好，

4.2.6缠绕和喷射工艺采用的玻璃纤维无捻粗纱有多种线

1工程实践表明，纤维增强塑料排烟筒制造过程采用 2400tex线密度，其制品的表观质量及生产效率较佳。因此本标 准优先推荐该线密度玻璃纤维无捻粗纱。 2单向布主要用于排烟筒轴向加强，工程实践表明，纤维增

强塑料排烟筒制造过程采用单位面积质量430g/m²单项布，其浸 润效果良好。 3在排烟筒制作过程中，无捻粗纱布主要用于手糊成型工 艺，从构件制作、物理力学性能、施工效率和质量综合评价，选用单 位面积质量350g/m²~600g/m²无捻粗纱布较合适。

饱和聚酯树脂常温固化所用的引发剂大多数为有机过氧化物（如 过氧化甲乙酮、过氧化苯甲酰），具有很强的反应活性，引发剂（如 氧化甲乙酮)渗透性很强，与金属或金属离子等还原性物质接触会 引发剧烈反应，甚至会产生爆炸（曾经发生过现场人员伤害事故 过氧化物的渗透还会导致水源污染）。 与引发剂配套的常用促进剂（如环烷酸钻等）具有很强的还原 性，可以促进引发剂快速分解产生自由基，引起树脂交联共聚反 应，形成不溶不熔的体型结构固化物。但是两者直接接触将会发 生氧化还原反应，产生的热量足以引起燃烧甚至爆炸事故，危及生 命和财产安全。同时，引发剂是强氧化剂，其蒸气比空气重，如果 泄漏会引起集聚，达到爆炸极限，极易发生燃烧、爆炸，特别需要注 意与促进剂等化学品分开存放。 4.2.13本条为强制性条文，必须严格执行。环氧树脂常用固化 剂有脂肪胺、脂环胺、芳香胺、聚酰胺、酸酐、叔胺，常温或低温固化

生氧化还原及应，厂生的然量定以起燃烧甚全爆炸事故，危及生 命和财产安全。同时，引发剂是强氧化剂，其蒸气比空气重，如果 泄漏会引起集聚，达到爆炸极限，极易发生燃烧、爆炸，特别需要注 意与促进剂等化学品分开存放。 4.2.13本条为强制性条文，必须严格执行。环氧树脂常用固化 剂有脂肪胺、脂环胺、芳香胺、聚酰胺、酸酐、叔胺，常温或低温固化 一般选用胺类固化剂，加温固化则常用酸酐、芳香类固化剂。常用 的芳胺、杂环胺类固化剂以及联苯芳香胺具有毒性。固化剂的毒 性表现在以下几个方面：急性毒性，对皮肤、黏膜的刺激作用，固化 剂的其他毒害作用。长时间与之接触的操作人员会产生呼吸障 碍、消化系统障碍、内脏器官障碍等疾病,危及生命安全。

4.3.2纤维增强塑料排烟筒等制品的固化度直接影响

3.2纤维增强塑料排烟筒等制品的固化度直接影响制品的力

学性能、耐热性能、耐腐蚀性能和耐久性等，从而直接影响设计时 各项系数的取值。

4.4排烟筒材料性能参数

4.4.1、4.4.2纤维增强材料单层板的性能可以通过铺层计算法 得出，也可根据铺层实测法得出。 由于影响纤维增强材料性能的因素较多，如增强材料的种类 和规格、基体树脂材料的种类、纤维材料和基体树脂的匹配性、铺 层工艺、操作方法，甚至操作的温度和湿度等都会对其性能产生影 响，因此本标准推荐采用铺层实测法来确定单层板的性能。 当单层板力学性能采用铺层计算法计算时，单层板纤维含量 是在本条款范围内取值，当纤维含量不在此范围时，单层板力学性 能会与本标准的规定不一致，

由于影响纤维增强材料性能的因素较多，如增强材料的种类 和规格、基体树脂材料的种类、纤维材料和基体树脂的匹配性、铺 层工艺、操作方法，甚至操作的温度和湿度等都会对其性能产生影 响，因此本标准推荐采用铺层实测法来确定单层板的性能。 当单层板力学性能采用铺层计算法计算时，单层板纤维含量 是在本条款范围内取值，当纤维含量不在此范围时，单层板力学性 能会与本标准的规定不一致。 4.4.4～4.4.6通常采用铺层实测法或铺层计算法获得层合板的 力学性能。铺层实测法的特点是结果准确、可靠，对铺层设计的限 制少，适应性广泛，较大型、重要的工程中采用这种方法的优势更 加明显。但对于直径规格多、壁厚变化大，铺层结构简单的层合板 性能采用层合板理论进行铺层计算较为实用，其特点是设计周期 短、计算，对一般的较小的工程应用较多。 铺层实测法进行单层板和层合板性能检测和验证时，采用t 分布来计算总体均值，按单侧97.5%，双侧95%置信度的临界值 来确定。

力学性能。铺层实测法的特点是结果准确、可靠，对铺层设计的限 制少，适应性广泛，较大型、重要的工程中采用这种方法的优势更 加明显。但对于直径规格多、壁厚变化大，铺层结构简单的层合板 性能采用层合板理论进行铺层计算较为实用，其特点是设计周期 短、计算，对一般的较小的工程应用较多。 铺层实测法进行单层板和层合板性能检测和验证时，采用t 分布来计算总体均值，按单侧97.5%，双侧95%置信度的临界值 来确定。

4.4.164是体现长期荷载使层合板蠕变而对材料性能造成影

测试其在施加0.1h（6min），1h，24h（1d），96h（4d），168h（1周）， 336h（2周），672h（4周）和1008h（6周）的挠度变形量。蠕变因子 fc.20000是由0.1和1000h内的蠕变曲线得到的loge/logt曲线图， 最小二乘法线性外推至2×10°h的曲线。计算长期变形量c和 0.1h变形量a得出。 4.4.18层合板的设计应变指标的控制既要不大于基体树脂允许 应变控制值，也要考虑层合板允许应变的控制指标，本条对这两个 指标分别进行验算，取较小的值来确定拉伸强度设计值。 4.4.19材料弯曲强度通常采用三点弯曲”测试方法确定，试样 受力既包含压应力、也包含拉应力，还包含面内剪切应力。对这种 复杂应力状态，经典层合板理论一般不考虑层间的剪切，不适用于 由单层板性质计算层合板的弯曲强度。为了简化，一般使用拉伸 强度来预测弯曲强度。根据弯曲强度实际测试结果的经验来看： 层合板的弯曲强度为拉伸强度的1.2倍～1.4倍左右，所以本条 第5款取 1. 2。

测试其在施加0.1h（6min），1h，24h（1d），96h（4d），168h（1周）， 336h（2周），672h（4周）和1008h（6周）的挠度变形量。蠕变因子 fc.200000是由0.1和1000h内的变曲线得到的loge/logt曲线图， 最小二乘法线性外推至2×10’h的曲线。计算长期变形量c和 0.1h变形量a得出。

变控制值，也要考虑层合板允许应变的控制指标，本条对这两 标分别进行验算，取较小的值来确定拉伸强度设计值。

4.4.19材料弯曲强度通常采用“三点弯曲”测试方法确定

力既包含压应力、也包含拉应力，还包含面内剪切应力。对这利 杂应力状态，经典层合板理论一般不考虑层间的剪切，不适用于 单层板性质计算层合板的弯曲强度。为了简化，一般使用拉值 度来预测弯曲强度。根据弯曲强度实际测试结果的经验来看 合板的弯曲强度为拉伸强度的1.2倍～1.4倍左右，所以本条 第 5款取1. 2。

5.1.4、5.1.5气流突变部位包括纤维增强塑料排烟筒截面形状 突变形成的突出部位、截面变小的部位和弯头部位。这种突变导 致出现较严重的磨蚀作用，局部产生结构破坏和腐蚀现象，因此需 要采取加强措施，

要采取加强措施。 5.1.6水平位移约束装置能有效应对大风、地震等恶劣环境因 素。工程实践表明，一般情况下，水平位移约束装置沿轴线的间距 在排烟筒直径的10倍以内，最大间距为40m是有效的。 5.1.7竖向纤维增强塑料排烟筒一般为高箕结构构筑物，存在被 雷击的可能。防雷接地设施能够有效地避免雷击，目前国内各行

素。工程实践表明，一般情况下，水平位移约束装置沿轴线白

素。工程实践表明，一般情况下，水平位移约束装置沿轴线的间距 在排烟筒直径的10倍以内，最大间距为40m是有效的。

雷击的可能。防雷接地设施能够有效地避免雷击，目前国内各行 业均有相应的技术标准，本条规定的目的在于提示设计人员根据 不同的条件采取相应的技术措施。

5.2.2局部荷载包括支座荷载、水平位移约束位置的荷载和施工 吊装过程中受力点的荷载等

5.2.3筒体折算密度取2250kg/m²是综合了所有筒壁结构

5.2.4排烟筒内部积灰量与烟气净化系统的形式和效率密切

关，越来越多的调查结果显示，对于“超净排放”的烟气，其排烟筒 内部积灰很少，积灰荷载几乎可以忽略不计，这样的情况显然与人 门以往的认识有很大差异。我国推行“超净排放”的时间还不长， 积累的数据尚无法全面、准确覆盖所有行业，鉴于此，本条未对积 灰荷载做出统一规定。

实际设计中，设计人员结合类似机组的实际积灰调查结果确 定荷载是可行的方法，如果能配合一定的监测手段进行实时监测 将更可靠。

5.3.7温度作用效应对纤维增强塑料排烟筒筒体设计很重要，它 是影响排烟筒简功能的主要因素之一。习惯上设计人员采用排烟筒 体结构层中心位置的温度来计算筒体弯曲温度应力和温度次应 力；采用排烟筒筒体内、外表面温度差来计算筒壁内外温差引起的 温度应力。

5.4承载能力极限状态计算

，4.7本条所给出的作用效应组合是基于排烟筒投入工作以 的状态。因为排烟筒均为端部开敞结构，不计人烟气压力在轴 勺效应。

5.4.9悬挂结构具有较好的抗震性能，对悬挂段的抗震调

5.4.13竖向排烟筒筒体截面应力分布均勾，受压屈曲的临界应

力公式来源于均勾受压的圆柱壳屈曲理论。水平烟道的截面应力 分布与竖向排烟筒不同，其临界应力应该与竖向排烟简有差异 但是目前像水平烟道这种薄弱壳受弯稳定的研究还不是很充分 理论研究和试验数据不多，也未见国外标准中有相关计算方法和 公式。在《钢结构稳定设计指南（第三版）》（陈绍番，2013年7月） 中有如下论述：当圆柱壳既承受轴力又承受弯矩，或单纯承受弯矩 时，压应力的临界值受应力变化的影响不大，可以偏于安全地按均 匀受压的计算公式验算。鉴于此，本标准对水平烟道采用了与竖 向排烟筒相同的计算公式。 5.4.19、5.4.20习惯上，开孔是指开孔总尺寸不超过筒体周长约

5. 4. 19、5.4.20

%的孔洞，不包括水平烟道进入竖向排烟筒的烟道开洞，通常

孔的尺寸对圆形指圆的直径，对椭圆形指长轴长度，工程实践中， 同一横截面两侧各10倍筒壁厚度范围内的开孔均计人对该截面 的削弱,都应进行补强，

5.6.1烟气或工业尾气化学成分复杂，其冷凝液可能存在颗粒 物，纤维增强塑料排烟筒长期在湿热环境、腐蚀性介质、颗粒物冲 刷和高速气流条件下运行，需要具有良好的耐腐蚀性能和一定的 耐温度性能；纤维增强塑料排烟筒大部分采用竖向布置，在使用过 程中，简体处于“功能性与结构性”并举状态，功能性主要体现在功 能内衬层的设计制作，结构的长期稳定性需要良好的力学性能保 证；成型工艺能够有效实现筒体铺层结构设计。因此筒体功能内 衬层设计、力学性能要求以及成型工艺确定是根据纤维增强塑料 排烟筒简铺层结构设计的关键。 纤维增强塑料本身绝热性能良好，且一般不用于排放高温烟 气，所以一般不需要设置保温层。相对于金属等其他传统材料制 作的排烟筒，纤维增强塑料排烟简具有耐久性好、轻质高强和不需 设置保温层等优点。 5.6.2功能内衬层是玻璃纤维增强塑料排烟筒“终期性能”的第 道防线，同时能赋予排烟筒导静电、耐磨蚀等功能，对排烟简长 期运行至关重要。 1简体内衬层树脂含量与筒体耐腐蚀性能密切相关，含量越 高，耐腐蚀性能越好；本款的意义在于帮助设计人员根据排烟筒所 处环境介质类型，选用合适的纤维种类及其织物类型、树脂含量、 铺层组合与厚度。 2根据本标准附录A表A.0.2，当含氢氟酸浓度小于1% 时，采用ECR玻璃纤维能基本满足耐腐蚀要求；碳纤维和聚酯纤 维具有较好的耐氢氟酸性能，当含氢氟酸浓度较大、缺之经验数据 时比较有利的做法是采用碳纤维或聚酯纤维内表面层结构

5.6.2功能内衬层是玻璃纤维增强塑料排烟筒“终期性能

3碳纤维本质是微晶石墨材料，具有良好的导电性；添加导 电填料也可以使筒体具有导电能力。本款的目的在于指导设计人 员通过在内表面层采用碳纤维表面毡、在树脂中添加导电填料或 者采用两者结合的方法，使功能内衬层的导电性能能够满足工艺 要求。 4在一定范围内，功能内衬层铺层越厚，其耐磨性能越好；添 加耐磨填料也能提高耐磨性，本款的目的在于帮助设计、技术人员 通过增加铺层厚度或添加耐磨填料改善功能内衬层的耐磨性能。 由于功能内衬层可选材料较多，本条规定用语中多采用“宜” “可”等程度词，其目的是充许设计、技术人员在纤维增强塑料排烟 简设计、制作过程中除执行本条表5.6.2的基本规定外，有较多更 优的材料组合或根据已有的工程经验进行自主设计。 5.6.3纤维增强塑料排烟筒是由树脂和纤维复合而成的材料，具 有很强的可设计性。排烟简结构层的强度和刚度决定了筒体承载 能力，本条对结构层可以使用的纤维增强材料织物类型做出了规 定，同时结构层作为内衬层以外的第二道耐腐蚀防线，具有重要作 用。因此关于结构层铺层设计的主要理由如下： （1)重视“终期性能”，由于材料的力学性能随时间而衰退，要 求材料在达到防腐蚀工作年限时仍具有足够的“终期性能”，这就 涉及材料的“性能保留率”问题； （2)注重材料各向性能的均衡，纤维增强塑料是各向异性材 料，不能简单以抗拉强度来衡量力学性能的好坏； （3)结构层有必要具有一定的耐腐蚀能力，结构层增加喷射 层，提高了树脂含量，在内衬层局部出现缺陷或损伤时，应能阻止 缺陷扩散，为正常停机检修提供必要的时间和条件。 这些要求都涉及纤维与基体界面结合的问题，任何材料缺陷 都会影响纤维与基体的界面性能，降低材料抗剪切能力，因此要求 铺层结构的设计更有利于减少材料缺陷；有利于优化工艺性能；有 利于加工制作，形成理想结构。从经验看，当纤维含量过高，树脂

3碳纤维本质是微晶石墨材料，具有良好的导电性；添加导 电填料也可以使筒体具有导电能力。本款的目的在于指导设计人 员通过在内表面层采用碳纤维表面毡、在树脂中添加导电填料或 者采用两者结合的方法，使功能内衬层的导电性能能够满足工艺 要求。 4在一定范围内，功能内衬层铺层越厚，其耐磨性能越好；添 加耐磨填料也能提高耐磨性，本款的目的在于帮助设计、技术人员 通过增加铺层厚度或添加耐磨填料改善功能内衬层的耐磨性能。 由于功能内衬层可选材料较多，本条规定用语中多采用“宜” 可”等程度词，其目的是充许设计、技术人员在纤维增强塑料排烟 简设计、制作过程中除执行本条表5.6.2的基本规定外，有较多更 优的材料组合或根据已有的工程经验进行自主设计

5.6.3纤维增强塑料排烟简是由树脂和纤维复合而成的材

含量不足时，纤维浸胶困难，缺陷很难控制，试验数据也表明，含有 大量缺陷的材料性能衰减迅速。 纤维增强材料制作的实践和试验结果都表明，在铺层中适当 增加一定厚度的富树脂层，有利于提升材料抗剪切能力；有利于提 高材料综合性能保留率和耐腐蚀性能。实验表明，良好的界面结 合有利于控制材料的长期蠕变。鉴于此，本条规定了结构层的铺 层中适当添加含胶量较高的单层，即短切毡或喷射纱层单层厚度 不应小于0.5mm，同时规定了间距的最小值

5.7.1湿法脱硫的烟气富含水分，经排烟简向大气排放时，在特 定条件下排烟筒下风向存在液滴飘落现象，通常称为“烟窗雨” “烟雨”对周边环境有危害，抑制“烟窗雨”常用手段有设置冷凝 液收集系统、烟气加温等。 本条的目的是在具备条件的情况下，推荐采用冷凝液收集装 置,有利于环境改善。

于排烟筒内部气流不均匀，存在较多紊流区域，局部烟气流速可能 会超过液滴二次进入气流的临界流速，同时烟道也存在凸凹等壁 面不连续情况，导致液滴二次进入气流的现象经常发生。基于此： 冷凝液收集系统设计范围宜从吸收塔出口烟道开始至排烟筒出 口，在发生液滴二次进入气流之前将排烟筒内壁面液膜收集，前端 的收集也可减少后端排烟筒冷凝液收集负荷。如果设置湿式除尘 器，则冷凝液收集系统宜从湿式除尘器出口开始至排烟筒出口。 5.7.3纤维增强塑料排烟简内部流体的流动行为源于流体动力 的产生与发展，其动力设计是至关重要的，了解这些问题需要从 烟窗雨”的基本知识展开。 （1）液滴产生原理。飘落的液滴主要来源包括：烟气夹带液： 从吸收塔出来的烟气，夹带有一定数量小颗粒液滴：冷凝液.烟气

5.7.3纤维增强塑料排烟简内部流体的流动行为源于流1

在排烟筒内流动过程中通过传热冷凝和绝热冷凝生成数量可观的 冷凝液；二次进入液：排烟筒内壁的液膜，当烟气流速超过液滴二 次进入气流的临界流速筒壁内表面几何形状突变时，液膜汇聚成 液滴并被吹离简壁表面进入气流，形成二次进入现象。 相关研究结果表明，300μum以下的液滴在落到地面前已经蒸 发尽，在地面不会感知液滴飘落。因此抑制“烟窗雨”时，主要抑 制与捕集300μm以上的大颗粒液滴。二次进入液粒径通常大于 300um，是飘落液滴的主要来源。 （2）控制烟气流速是冷凝液收集系统有效工作的基本条件 二次进入液是“烟卤雨”液滴的主要来源，而导致二次进入最主要 的原因是烟气流速过高。另外，二次进入现象还与排烟筒内壁表 面粗糙度、连续性、烟及烟道的结构有关。相关的行业标准规定 纤维增强塑料排烟筒推荐设计流速上限约为16.8m/s。 5.7.4、5.7.5排烟筒内部潮湿气流的夹带、冷凝、二次进入等现 象定量分析很困难。冷凝液收集系统的设计研究工作包括计算流 体动力学、流体模拟及物理模型模拟研究、必要的流场优化设计 等，具有时间周期长、资金投入大等特点。

.排烟向刷造 有些仕 施工现场临时厂房内完成，所有这些过程对安全生产、环境保护提 出了更高的要求。现行国家标准《建设工程施工现场消防安全技 术规范》GB50720对施工现场有明确的规定，相关行业标准如《施 工现场临时建筑物技术规范》JGJ/T188对临时设施、用房也有许 多规定。但是纤维增强塑料排烟筒制造过程涉及诸多化学反应及 多种化学品。针对制造过程的复杂性、特殊性，本条第1款、第2 款进行了强制性规定，必须严格执行。 现场制造与生产过程，如燃煤发电厂排烟筒制作会涉及较多 的临时用房以及临时设施，其特点是人员相对集中，一旦遇到各类 灾害，所有人员需要快速疏散。而缠绕区域，可燃、易燃易爆物储 存区域与明火接触，极易引起燃爆发生，并迅速扩散，危害不言而 喻。火灾中产生大量的烟气和热量会直接影响人员的安全疏散和 扑救工作的进行。调查表明，在火灾伤亡中，由火灾烟气造成的次 生伤害文占相当的比例。为防止该类紧急情况，避免制造现场相 关区域与明火接触可燃材料，易燃易爆材料在室温常压下，若有摩 擦、撞击、火源、热源等条件存在，经常发生自燃、剧烈燃烧甚至爆 炸。这些物质的结构和组成以及当时的环境状况决定了其燃烧爆 炸的危害性。氧化性材料和还原性材料的直接接触会引起剧烈氧 化还原反应（如引发剂、促进剂等），甚至燃烧、爆炸，这类事故经常 在很短时间内甚至是瞬间发生，威力大且没有先兆，辩不及防的事 故会加重对人员和财产的伤害。产生的有害化学物质溢出之后 会向周围环境扩散，可燃性气体在空气中扩散非常迅速，其与空气

形成的混合物，随着气流飘荡各处，会使危害蔓延扩大。 围挡装置是为了将废料存放区与外部环境隔离开来，废料存 放区成为一个相对封闭的空间所采取的措施，保证废料不污染环 境。围挡装置安装完毕后将废料存放区与制作区域隔离，除了保 护环境，也能保证施工现场整洁美观

行加热，常用的加热源为石英加热器

6.4.9张力测量可以使用弹簧拉力计进行简易测量，也可以

本标准规定的停车次数的限制针对正常缠绕情况。正常缠级 程中，缠绕工要及时清理与导纱梳摩擦起毛的缠绕纱，以防止集 使后续缠绕纱在通过导纱梳时断裂

，单向布采用间歇式单层铺设，能较好地保证纤维的浸润性，车 纤维的排列。采用连续多层铺设存在诸多弊端，如错缝位置重 、搭接宽度不可控、无法保证轴向纤维的排列、现场质量难以找 等。在纤维增强排烟筒的制造、安装和对接过程中推荐采用间 （式单层铺设。

八氏 6.4.11结构层是排烟筒筒体的重要组成部分，一般来说，其厚度约 为20mm～30mm，有的甚至更高。结构层制作过程中，树脂在引发剂 促进剂的作用下，发生放热高分子聚合反应。聚合过程中随着反应的 进行，聚合速率逐渐增加，体系黏度增大，发生自动加速现象。 本条为强制性条文，必须严格执行。本强制性条文编制的原 因是：随着自动加速现象出现，结构层树脂快速发生交联，极易发 生暴聚导致集中放热，筒节温度迅速升高，导致结构层树脂开裂 增强材料破损，甚至引起燃烧。及时导出热量可以有效避免暴聚 现象产生。工程实践表明，筒体表面温度高于环境温度5℃以下， 热量可以有效导出，缠绕设备可以正常运行。一旦大于5℃，热量 导出比较困难，容易出现质量事故，停止缠绕并保持设备运转能够 有效消除热量的增加，避免事故发生。 此外，缠绕过程中交联反应程度过高，固化度过高，此时若继 续进行缠绕，固化程度较高的结构层与新缠绕的层之间的交联反 应程度就会下降，影响层间粘接性能，容易引起界面不良反应，产 生制品结构分层，力学性能下降。所以温度升高时，对结构层缠绕 不利，对制成品质量有害。

6.5.1固化可分为硬化及熟化两段时间。制品从凝胶到具有一 定硬度，以致能从模具上将制品取下来，这时制品的固化度一般可 达50%～70%，这称为硬化时间；制品脱模后在大于15℃的环境 中自然固化1周～2周，使制品具有一定的力学性能、比较稳定的 物理和化学性能可供使用，这称为熟化时间。这时固化度一般可 达85%以上，熟化通常是在室温进行，亦可用加热后处理的方法 来加速，如在80℃下加热3h。 为了缩短玻璃钢制品的生产周期，提高模具的利用率，加速硬 化时间，常常采用加热后处理措施。 5.5.5存放时简节容易受到风力或地面倾斜产生滚动从而造成 简节变形或者损坏，所以应采取相应的稳定措施。 5.5.6筒节堆放时，应按规格分类堆放，每层筒节之间应至少用 出 篮之城

根方木支撑，中间一根支撑在管长的1/2处，支撑方木与管子接 面宽度不能小于100mm，厚度以两层筒节不发生顶撞为宜，不 小于80mm。

7.2.3为了保证吊装的安全，本条对排烟筒吊装平台的承率

.2.3为了保证吊装的安全，本条对排烟筒吊装平台的承载能 设计提出了需要考虑的安装荷载规定。所要进行吊装的荷载应 住吊装平台能够承载的安全范围内

7.3.1支座和吊架的形式应根据排烟筒的外形确定。支座宜为

弹簧式支座或整体式支座，固定点均应设置在受力平台上。 排烟筒简的固定和连接是一个重要阶段，方法和形式有多种，其 中采用钢制承重装置、水平位移约束装置是最常用、最有效的 方法。 第7款为强制性条款，必须严格执行。本强制性条款编制原 因是：由于纤维增强塑料排烟筒所用的部分材料易燃易爆，且烟窗 施工区域为受限空间，一旦遇到各类灾害，人员疏散相对比较困 难，其中消防问题是最重要的。国内曾经发生过多起火灾事故，造 成人员伤亡和财产损失，为从源头上杜绝此类事故发生，避免引起 火灾，所以规定烟窗平台上制作钢质承重装置、水平位移约束装置 现场安装严禁施焊。工程实践表明，采用预制装配、螺栓固定可以 有效避免此类问题。 7.3.9本条对排烟筒膨胀节采用的连接材料、方式及质量要求进 行了规定。膨胀节处的连接应紧密，如果存在漏缝会导致筒体内 部的冷凝液外泄，对筒体的安全使用及使用寿命造成损害；由于膨 胀节直接与排烟筒内部环境进行接触，因此连接材料需要满足防 腐蚀和耐温性的相关要求

7.3.9本条对排烟简膨胀节采用的连接材料方式及

厅了规定。膨胀节处的连接应紧密，如果存在漏缝会导致筒体 部的冷凝液外泄，对筒体的安全使用及使用寿命造成损害；由于 长节直接与排烟筒内部环境进行接触，因此连接材料需要满足 离蚀和耐温性的相关要求。

7.4.1根据施工荷载，通过计算确定开孔的位置、尺寸及补强 施，并通过详细的方案、措施来保证筒体安全，防止撕裂筒口，造成 排烟筒整体损毁。

7.4.2本条对临时开孔、封堵和补强的实施条件进行了约定，通

7.4.2本条对临时开孔、封堵和补强的实施条件进行了约定，通 常在施工过程中执行本标准附录D的规定。 7.4.3本条对开孔位置进行了约定，避免因开孔与附件位置间距 太小而减弱筒体承重能力、稳定性

7.5.2排烟筒筒节在场地平整处竖立放置是防止筒节节口损坏 及变形；同时也考虑其摆放的稳定性，避免因为摆放不稳定而造成 的不良后果；远离火源是因为筒节是易燃品，如果有火源靠近，很 可能导致筒节发生高温形变甚至是燃烧，造成损失，延误工期。 7.5.3卧式存放时筒节容易受到风力或地面倾斜产生滚动从而 造成筒节变形或者损坏，应采取相应的稳定措施，保证筒节在卧放 吐天全立生俭

5.3卧式存放时筒节容易受到风力或地面倾斜产生滚动从而 成筒节变形或者损坏，应采取相应的稳定措施，保证筒节在卧方 不会产生位移。

7.6.1为防止在运输途中由于路况的原因造成车辆无法通行，所 以运输前要有安全员和引导员提前进行检查摸底，对运输路线上 的各类障碍物进行清除，确保运输路线畅通无阻。 7.6.2装卸时在其上口设置刚性支撑，要求吊点设置在支撑上是

7.6.1为防止在运输途中由于路况的原因造成车辆无法通行，所

的各类障碍物进行清除，确保运输路线畅通无阻， 7.6.2装卸时在其上口设置刚性支撑，要求吊点设置在支撑上是 为了保证筒节不变形。同时建议采用柔性吊索，以防筒节表面 损伤。

7.6.2装卸时在其上口设置刚性支撑，要求吊点设置在支撑上是

7.6.3本条明确运输车辆的

接触面的衬垫处理要求。排烟筒筒节采用立式运输是考虑运 中筒节的稳定性，也是为了防止筒节变形

7.7.4在试吊过程中检查确认其工件、所有机具的受力情况正

7.7.4在试币过程中检查确认其工件、所有机其的受力情况正常 后方可正式吊装。如发现问题，要将工件放回地面，等故障排除后 再重新试吊

7.7.6排烟筒吊装就位后逐步分级卸载吊装设备是考虑到均匀 受力的要求，为防止晃动造成筒节损坏所以要求及时安装水平位 移约束装置，确保吊装过程能够平稳顺利进行。本条要求在排烟 简分段提升到位后及时安装承重装置，及时安装承重装置会提高 对排烟筒的整体受力及稳定性。

8.1.1～8.1.3在实际工程中GB／T 12085.23-2022 光学和光子学 环境试验方法 第23部分：低压与低温、大气温度、高温或湿热综合试验.pdf，如果定时对排烟筒使用过程维护 检查并进行相关检查并记录，对于排烟筒的安全运行和长寿命使 用有重大意义，改变目前部分工程重建设轻维护保养的现状。也 为日后相关工程建设规程包括设计、制造和安装及运行积累数据 和经验。 三级自检制度通常指施工单位在工程建设中执行班组自检 项目部复检、公司专检的质量控制活动、

8.3.24单层板单元拉伸强度、单元拉伸模量检测和层合板单元 拉伸强力、单元拉伸刚度检测要符合现行国家标准《玻璃纤维增强 塑料夹砂管》GB/T21238的有关规定。

8.3.24单层板单元拉伸强度、单元拉伸模量检测和层合板单元

8.4筒节及构配件质量检验

8.4.15排烟筒的力学性能检测一般包括轴向与环向拉伸强度、 轴向与环向弯曲弹性模量、轴向压缩强度等，设计计算时采用的是 该材料性能的标准值，因此设计文件中通常规定其设计计算的材 料性能标准值，用于检验实际加工的材料性能是否与设计相符

9.5.1～9.5.3检验所抽样本，若全部合格则判该批为合格。每 种试样的有效数量不低于5个。 判定规则：检验所抽样本，若全部合格则判该批为合格；若有 不合格项，则重新做试样进行检测。如仍有不合格项，则需修改工 艺方案，并重新做试样进行检测

10.1.16本条为强制性条文，必须严格执行。易燃易爆品通常具 有闪点低、挥发快的特点，其存储和使用区域都有一定挥发性有机 化合物存在，一定时间后会产生有机物集聚，甚至达到爆炸极限。 此时如果有火种引入，极易产生燃烧爆炸。现场火种的来源有自 身携带（打火机、火柴等）、静电产生等，钉鞋与地面摩擦极易产生 火花，由于化纤是绝缘体，会导致局部有大量电荷堆积，与导电物 触及时会产生静电火花。 10.1.17纤维增强塑料排烟筒筒节制造、简段安装、固定连接等过 程作业高度大都在十几米、几十米甚至数百米，属于典型的高空作业。 本条为强制性条文，必须严格执行。本强制性条文编制的理 由是：筒节制造现场人员比较密集，安装阶段有可能在不同平台作 业。各作业平台有不同的作业工具、材料、临时构件等没有采取固 定措施的物件，易发生坠落事故，在作业过程中抛掷工具、材料等 物件、临时构件坠落等都会直接危害产品质量、设备运行及人身安 全，甚至还会引起环境污染及其他次生灾害。对作业现场所有易 坠落物件进行清除或加固土分必要

10.1.16本条为强制性条文，必须严格执行。易燃易爆品通常具 有闪点低、挥发快的特点，其存储和使用区域都有一定挥发性有机 化合物存在，一定时间后会产生有机物集聚，甚至达到爆炸极限。 比时如果有火种引入，极易产生燃烧爆炸。现场火种的来源有自 身携带（打火机、火柴等）、静电产生等，钉鞋与地面摩擦极易产生 火花，由于化纤是绝缘体，会导致局部有大量电荷堆积，与导电物 触及时会产生静电火花。

T／CIS 11003-2021 红外额温计.pdf统一书号：155182·0611 定 价：40.00元