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GB 51367-2019 钢结构加固设计标准.pdf

7.1.1本方法作为钢结构传统增大截面加固方法的补充。由于

7.1.1本方法作为钢结构传统增大截面加固方法的补充。由于 考虑到胶粘结构的可靠性和耐久性，本方法当前主要应用于现场 不适宜焊接以及要求加固周期比较短的钢结构加固工程。

不道焊按 7.1.2钢结构构件的表面处理方法对粘钢的粘接强度有显著影 响。根据ISO有关标准的推荐，在保证结构胶粘结性能和质量 的前提下，对碳钢而言，喷砂是钢构件表面糙化处理的首选方 法，它可以保证钢板与原加固构件表面的粘合更牢固。 7.1.3粘贴在钢结构表面的钢板之所以要进行防护处理，主要 是考虑加固的钢板一般较薄GB／T 12085.4-2022 光学和光子学 环境试验方法 第4部分：盐雾.pdf，容易因锈蚀而显著削弱截面，或引 起粘合面剥离破坏，其后果必然影响使用安全。钢结构构件表 面、粘贴钢板表面的防锈蚀和清洁处理，是影响结构胶力学性能 和耐久性能的重要方面。严禁采用与结构胶粘剂发生化学反应或 影响结构胶性能的清洁剂和防锈蚀材料。结构胶的供应商应提供 结构胶粘剂配套使用的清洁剂和防锈蚀材料。 7.1.4本条规定了长期使用的环境温度不应高于60℃，是按常 温条件下使用结构胶的性能确定的。当采用与钢板匹配的耐高温 结构胶时，可不受此规定限制，但应受现行国家标准《钢结构设 计标准》GB50017有关规定的限制。在特殊环境下（如高温、 高湿、介质侵蚀、放射等）采用粘贴钢板加固法时，除应遵守国 家现行有关标准的规定采取专门的粘贴工艺和相应的防护措施 外，尚应采用耐环境因素作用的结构胶，并由专业部门做相应的 检测和认证后方可使用。

7.1.2钢结构构件的表面处理方法对粘钢的粘接强度有

响。根据ISO有关标准的推荐，在保证结构胶粘结性能和质量 的前提下，对碳钢而言，喷砂是钢构件表面糙化处理的首选方 法，它可以保证钢板与原加固构件表面的粘合更牢固。

7.1.3粘贴在钢结构表面的钢板之所以要进行防护处理，

是考虑加固的钢板一般较薄，容易因锈蚀而显著削弱截面，或引 起粘合面剥离破坏，其后果必然影响使用安全。钢结构构件表 面、粘贴钢板表面的防锈蚀和清洁处理，是影响结构胶力学性能 和耐久性能的重要方面。严禁采用与结构胶粘剂发生化学反应或 影响结构胶性能的清洁剂和防锈蚀材料。结构胶的供应商应提供 结构胶粘剂配套使用的清洁剂和防锈蚀材料

7.1.4本条规定了长期使用的环境温度不应高于 60℃，是按常

温条件下使用结构胶的性能确定的。当采用与钢板匹配的耐高温 结构胶时，可不受此规定限制，但应受现行国家标准《钢结构设 计标准》GB50017有关规定的限制。在特殊环境下（如高温、 高湿、介质侵蚀、放射等）采用粘贴钢板加固法时，除应遵守国 家现行有关标准的规定采取专门的粘贴工艺和相应的防护措施 外，尚应采用耐环境因素作用的结构胶，并由专业部门做相应的 检测和认证后方可使用。

用在结构上的活荷载。其目的是减少二次受力的影响，也就是险

低钢板的滞后应变，使得加固新增的钢板能充分发挥强度。 7.1.6粘贴钢板的结构胶一般是可燃的，故应按现行国家标准

低钢板的滞后应变，使得加固新增的钢板能充分发挥强度

低钢极的筛后应受，使得加回新增的钢板能充分发挥强度。 7.1.6粘贴钢板的结构胶一般是可燃的，故应按现行国家标准 《建筑设计防火规范》GB50016规定的耐火等级和耐火极限要求 及有关防火构造规定进行防护。

7.2.1采用粘贴钢板对实腹式受弯构件的加固计算，其基本假 设条件是构件的变形平截面假定和考虑二次受力影响的滞后应变 效应。

7.2.3受弯承载力以及受剪承载力的加固计算，应考虑不能年

载的荷载引起的原构件应力，该应力应按原截面模量进行计算 受弯构件粘钢加固尚应引入针对不同使用条件类别构件的强度修 正系数。粘钢加固后的截面可采用弹性力学的基本公式，按复合 截面的形式进行计算，计算时应注意截面中和轴的改变。

原构件应力，该应力应按原截面模量进行计算；与本标准 7.2.3条相同，受弯构件粘钢加固尚应引入强度修正系数。加固 过程中实际荷载应包括施工荷载。

7.2.6考虑到胶体材料的特性及其施工工艺的高要求等因素

利用的截面点算起，再外加200mm来确定其取值，以保证加回

7.2.9受弯构件的受拉翼缘表面粘钢加固后，虽然提高了其受 弯承载力，但其局部稳定性和整体稳定性可能有问题，故应按现 行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定进行验算， 以确定是否也需增强

7.3轴心受力构件加固计算

7.3.1轴心受力构件之所以宜采用对称加固，其主要目的是为 了防止构件受力方式的改变。考虑到粘贴钢板加固后的有效截面 面积的折减因素，在计算公式上采用了设计强度修正的形式。 7.3.2轴心受拉情况下，只要被加固构件端部锚固构造可靠、 合理，其计算截面就能达到极限状态，但应考虑后加固的粘钢与 原构件之间的协同工作问题。为慎重计，要求承载力的提高不应 大于原构件承载力的40%。 7.3.3粘钢加固后的轴心受压构件，其整体稳定性验算和截面

分类，均按现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有 规定执行。本标准暂不考虑胶粘和焊接两种加固方法在构件稳 承载力上的差异性及其影响，即轴心受压构件的截面分类和稳 系数的确定取相同的类别和β值。

7.4拉弯和压弯构件的加固计算

7.4.1～7.4.3粘钢加固的拉弯或压弯构件的强度验算、平面内 来综合考虑加固后的二次受力以及由于粘贴工艺和胶体材料的特 性所造成的截面设计强度的下降，另外，从结构构件安全出发 在稳定验算中，均不考虑构件截面的塑性发展，即截面塑性发展 系数 x取为 1. 0。

腹板两侧粘贴T形钢部件进行加固，T形钢部件的厚度不应小 于6mm。对T形钢部件粘贴宽度的要求是为了保证腹板与T形 钢翼缘板有足够的胶粘面积，以满足可靠连接；并通过分区构造 提高被加固钢构件腹板的局部稳定承载力。分区腹板的局部稳定 验算公式和构造要求应符合现行国家标准《钢结构设计标准 GB 50017 的有关规定。

7.5.2在受弯构件的粘钢加固中，

宽度不应超过加固构件的宽度；从受力合理性角度，要求其受拉 面的加固板须沿构件轴向连续粘贴，并延长至支座边缘，且应配 合必要的锚固莲接螺栓。为了避免削弱截面强度，对于受拉边的 跨中不增设连接螺栓；对于受压边跨中增设连接螺栓，可有效提 升构件整体性。

7.5.3由于胶体变形能力和

7.5.3由于胶体变形能力和抗剪强度的局限性，不适宜粘贴厚 型钢板；考虑到加固增量、施工工艺以及施工方便程度等方面的 因素，对粘贴钢板的总厚度做了适当的限制。

7.5.5加固件引起截面形心轴的偏移，应按新的截面

8外包钢筋混凝土加固法

8.1.1外包钢筋混凝土加固法虽适用于加固各类压弯和偏压型 钢构件，但它由于湿作业工作量大、养护期长、占用建筑空间较 多，故一般仅用于需要大幅度提高承载能力的实腹式型钢构件 加固。 平

8.1.2采取措施卸载主要是为了减少二次受力的影响

8.1.3本条规定了对加固后结构进行的整体内力及位移分析

部分承担的轴力及相应的弯矩设计值的计算公式。设计时，为考 怎二次受力和二次施工因素的影响，对钢筋混凝土部分承担的轴 力和弯矩予以放大。对配置非对称截面的钢构件，当钢构件的非 对称性不是很大时，可偏于安全地换算成对称截面，再按本条进 行计算。

8.2.3采用外包钢筋混凝土加固承受压力和双向弯矩的钢

时，其正截面受弯承载力计算公式考虑了二次受力及二次施工因 素的影响，对外包钢筋混凝土部分承载力乘以强度修正系数ncs 予以折减。n取值同本标准第 8.2. 1 条的规定。本条公式

8.2.4、8.2.5采用外包钢筋混凝土加固钢构件时，其斜截面

8.3.1外包钢筋混凝土厚度的规定是保证型钢结构构件耐火性、 耐久性，并保证钢构件不产生局部压屈的重要条件。同时还需要 考虑施工方便，能使混凝土浇筑密实。因此外包钢筋混凝土厚度 不宜太小

8.3.2为保证力的可靠传递，纵向受力钢筋两端应有可靠的连

接和锚固，柱下端应深入基础并应满足锚固要求；其上端应穿过 楼板与上层节点莲接或在屋面板处封顶镭固。此外为保证外包混 凝土与型钢构件的共同工作，防止外包混凝土过早剥落而导致承 载力降低，因此构件中应按现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010的要求配置箍筋；同时在端部塑性铰区的箍筋宜 采用焊接封闭箍筋，并且尚应加密配置。 8.3.3采用外包钢筋混凝土加固钢构件的截面设计是按叠加原 理，在计算中并未要求钢构件与混凝土共同作用，一般不需要设 抗剪连接件。对过渡层、过渡段、型钢构件与混凝土间传力较大 部位，为保证型钢构件与外包混凝土间的传力可靠和共同受力， 仍宜设置抗剪莲接件。由于自前抗剪连接件通常采用栓钉，因此 本标准中关于抗剪连接件的设置，均按采用栓钉确定。

接和锚固，柱下端应深入基础并应满足锚固要求；其上端应穿过 楼板与上层节点连接或在屋面板处封顶锚固。此外为保证外包混 凝土与型钢构件的共同工作，防止外包混凝土过早剥落而导致承 载力降低，因此构件中应按现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010的要求配置箍筋；同时在端部塑性铰区的箍筋宜 采用焊接封闭筋，并且尚应加密配置。

8.3.3采用外包钢筋混凝土加固钢构件的截面设计是按叠加原

理，在计算中并未要求钢构件与混凝土共同作用，一般不需要设 抗剪连接件。对过渡层、过渡段、型钢构件与混凝土间传力较大 部位，为保证型钢构件与外包混凝土间的传力可靠和共同受力， 仍乃宜设置抗剪连接件。由于自前抗剪连接件通常采用栓钉，因此 本标准中关于抗剪连接件的设置，均按采用栓钉确定

9钢管构件内填混凝土加固法

9.1.1本条规定了被加固钢管构件的基本构造要求。圆形钢管 的直径不宜过小，以保证混凝土浇筑质量。 9.1.2方形钢管包括正方形钢管和矩形钢管为保证钢管与混凝 土共同工作，矩形钢管截面边长之比不宜过大。为避免加固后形 成的矩形钢管混凝土构件在丧失整体承载能力之前钢管壁板件局 部屈曲，除应要求钢管壁厚不小于6mm外，尚应保证钢管全截 面有效。故钢管截面高宽比不应大于2。 9.1.3采用内填混凝土加固时，为了减小二次受力的影响，宜 采取措施对结构上的活荷载进行卸载。 9.1.4考虑到混凝土与钢材的合理匹配，保证质量，提出了混 凝土强度等级不低于C30的要求，并应采取措施减小管内混凝 土由于收缩等可能产生的不利影响。 9.1.6钢管内填混凝土后形成钢管混凝土构件，其截面弹性刚 度可近似按原钢管和内填混凝土弹性刚度之和确定。

9.2圆形钢管构件加固计算

试验研究。研究表明钢管初应力降低了钢管混凝土试件的承 力，且钢管的初应力越大，试件的承载力下降得越多。根据试 研究结果，对加固后构件承载力予以折减

9.2.4参照现行国家标准《钢管混凝土结构技术规范》G

50936给出了圆形钢管构件加固后横向受剪承载力设计值的计： 公式。同时考虑二次受力、二次施工质量及施工环境对构件承 力的影响，对新增内填混凝土强度予以折减，折减系数 为0.85。

轴心受压构件的加固计算

9.3.1、9.3.2参照国内外有关推荐性标准和指南，给出了方形 钢管轴心受压构件计算公式。考虑到二次受力及施工质量、施工 环境对构件承载力的影响，对加固后构件承载力予以折减，折减 系数取为0.75。在进行承载力验算时，取净截面进行验算；当 截面无削弱时，按毛截面进行验算，

9.3.4～9.3.9参照国内外有关推荐性标准和指南，给出方形钢 管混凝土压弯构件的计算公式，并考虑二次受力、二次施工质量 及施工环境对构件承载力的影响，引人了承载力折减系数n，n 取值同本标准第9.3.1条。

.4设计对管内新填混凝士施工的要求

9.4.19.4.3本节给出的常规浇捣法、泵送项升法或自密实免振 捣法等3种混凝土浇筑方法是目前国内钢管混凝土工程施工中较为 成熟的方法。随着施工技术的发展，在工程实践中钢管混凝土的施 工工艺将会有所不同，但无论采用哪种工艺，都要保证内填混凝士 的强度和混凝土的密实度，以及混凝土与钢管壁的粘结强度。

10.1.1本条主要说明本章加固方法的适用范围，分别包括对结 构或者具有独立结构功能的子结构或结构单元和构件的加固，以 改善结构或构件的受力状态。 主要加固目的包括： 1提高结构或构件的刚度。 2提高结构或构件的承载能力。 3改善原结构或构件受力性态以及工作状态。 10.1.2用于加固结构或构件的预应力构件，通常是相对较柔 的。其截面尺寸与长度相比相对很小，因而其整体弯曲刚度很 小。本条规定除高强钢索、高强钢棒外，钢带或型钢也可以作为 预应力构件，只要其整体弯曲刚度相对小即可。总之，预应力构 件不能因自身弯曲刚度大而在被加固构件中形成额外弯曲内力。 10.1.3设计钢结构预应力加固锚固节点，宜设法避开被加固构 件应力较大的区域。同时，锚固节点构造应便于除尘、防腐与防 火维护。预应力的施加应保证提高结构或构件抗力，尽量减小荷 载增加的不利效应。 10.1.4施加预应力的方法有多种，目前常用的方法有：张拉加 固索法、调整支座位置法及临时支撑卸载法，可根据被加固结构 或构件的自身状态及工作环境选择。当有其他方法可选择时，应 通过试验验证其有效性及安全性。 10.1.5构件的预应力加固方法，应根据其受力特征及薄弱刚度 方向确定。除本条所列常见构件的受力特征及其加固方法外，当 有其他方法可选择时，应通过试验验证其有效性及安全性。 10.1.6被加固的钢结构，由于已使用一段时间或已出现变形或

松弛可作为非弹性变形进行预应力损失估算。钢材的松弛与徐变 别起的预应力损失不是局部性的，而是发生在结构各构件中，必 须通过整体结构分析确定损失状况，并可在预应力设计中予以补

10.2构件预应力加固设计

10.2.1连续跨的同一种构件包括梁、柱、拱、桁架、支撑及其 也各种杆件。本条列出的单个构件预应力加固方法为常见且成熟 的方法，也可采用其他有效且安全的加固新方法。当采用新方法 时，宜通过准确的计算分析验证或模型实验验证。 10.2.3本条规定的目的主要是为了保证原构件不被削弱或其受 力性质不发生变化，否则、应采取措施、保证原构件受力性质不

时，宜通过准确的计算分析验证或模型实验验证。 10.2.3本条规定的目的主要是为了保证原构件不被削弱或其受 力性质不发生变化。否则，应采取措施，保证原构件受力性质不

力性质不发生变化。否则，应采取措施，保证原构件受力性质不

10.3结构整体预应力加固设计

均满足承载力要求，以保证安全。 10.3.5、10.3.6制定这两条的目的是为了保证预应力构件内力 分布尽可能均匀；当不能保证内力分布均匀时，应通过计算分别 确定加固构件的截面尺寸。 10.3.7原结构在受力状态下进行加固，其节点设计与新结构的 节点设计完全不同，应考虑已存在的内应力。同时，在加固施工 时，应采取事先释放内应力的措施或其他安全措施。 10.3.8加固结构的设计是在结构受力状态下进行增加构件及预 应力的设计计算，与新结构的设计完全不同，应考虑加固过程中 的内力状态，同时，还应考虑原结构的早期变形或损伤。 10.3.9本条规定了钢结构预应力加固验算的内容。验算公式及 方法可参照现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017以及不 司结构体系对应的结构设计标准或技术规程；至于大跨度结构的 整体稳定性验算可参照现行行业标准《空间网格结构技术规程》 JGJ 7 的规定。

购满足承载力要求，以保证安全，

10.4.6用于施加预应力的张拉节点构造，应考虑张拉时采用的 设备、张拉方式以及张拉时辅助零件的设置、所需的张拉空间及 施工作业的可操作性，且要考虑锚固的可靠性。同时，还应考虑 超张拉的安全性。 10.4.7关于板件的宽厚比限值，应参照现行国家标准《钢结构 设计标准》GB50017的规定执行。 10.4.8拉索过长就会产生明显的下垂，虽然不影响受力，但会 影响观感或正常使用。一般可在索的中部增设吊索或吊杆，以减 小其垂度。 10.4.9、10.4.10这两条系参照现行国家标准《混凝土结构加 固设计规范》GB50367的要求制定的

10.5设计对施工的要求

10.5.1由于钢结构加固施工比新建结构更为复杂，因此，应要 求施工企业在加固施工之前预先制定加固施工方案，并应编制相 应的施工组织设计文件。这样才能保证施工质量以及施工安全。 10.5.2工程实践经验表明，不进行准确的施工过程模拟计算 就不能预先掌握各施工阶段被加固结构及构件的内力、变形的分 布及变化，也就难以进行施工控制；要保证施工安全顺利进行， 就应该预先进行模拟计算，了解各个施工步骤的结构状态。 10.5.6钢结构加固的施工张拉，设计通常有要求。当设计未规 定时，施工方可根据结构特点、施工条件，按照对称张拉的原则 制定张拉方案；但应经设计方或业主技术代表审核同意，以保证 施工过程安全。 10.5.8、10.5.9钢结构加固施工过程中，施工过程监测与控制 至关重要。因此，应事先制定施工过程监测方案，确定应监测的 应力、位移以及应监测的位置，并在实际施工时，通过实时监测 数据与理论计算值的比较，判定当前施工的结构状态是否安全 是否满足质量要求，是否达到合理控制的目的

11. 1 一般规定

11.1.1连接加固方法的选择应综合考虑结构加固的原因、目 的、受力状态、结构构造和使用条件以及原结构采用的莲接方 法；一般宜与原结构的连接方法一致。当原结构为焊接时，应采 用焊接加固，而不宜用普通螺栓等其他莲接方法；当原结构为铆 钉莲接时，可采用摩擦型高强度螺栓莲接方法加固；当为防止板 件疲劳裂纹的扩展时，可采用有盖板的摩擦型高强度螺栓连接方 法加固。 11.1.2钢结构常用的连接方法中，其连接的刚度，即抵抗变形 的能力，依次为焊接、摩擦型高强度螺栓、铆接和普通螺栓连 接。一般而言，刚度大的连接很难与刚度小的连接同时受力，而 且很容易发生逐个破坏。因此，通常计算时不宜考虑两种不同刚 度的连接共同受力。但最新的试验研究表明，在受力较简单明确 的接头中，焊缝与摩擦型高强度螺栓在相当程度上可以共同受 力，并构成混合连接方式。 11.1.3负荷下莲接的加固，当采用焊接时，若沿构件横截面加 固垂直于受力方向的横向焊缝，其施焊将会导致焊件过热而使原 构件连接的承载力急剧降低；当采用摩擦型高强度螺栓加固而需 在横截面上增加、扩大钉孔，或拆除原有铆钉、螺栓等连接件过 多时，也会使原构件连接承载力急剧降低。为此，为避免加固施 工中发生工程事故，必须采取合理的施工工艺和安全措施，并进 行施工条件下的承载力核算。

11.2焊接连接的加固

11.2.1、11.2.2不论从施工难易或加固效果而言，焊缝连接的

11. 2. 1、11. 2. 2 不论从施工难易或加固效果而言,焊缝连接的

加固均应首先考虑增加长度来实现，其次才考虑增加焊脚尺寸或 同时增加焊缝长度和焊脚尺寸来实现。但不论哪种方法，都应对 施焊前后和过程中的焊缝连接强度进行验算，以保证安全。

同时增加焊缝长度和焊脚尺寸来实现。但不论哪种方法，都应对 施焊前后和过程中的焊缝连接强度进行验算，以保证安全。 11.2.3负荷下采用长度垂直于受力方向的横向焊缝加固钢结构 承重构件时，极容易因施焊过程中焊件过热而导致原构件连接的 承载力急剧下降，甚至完全失控。在这种情况下，往往来不及采 取应急措施，便已发生安全事故。因此，在未采取可靠的安全措 施的情况下，不得采用长度垂直于受力方向的横向焊缝。 11.2.5负荷下增大堆焊焊脚尺寸以增加其有效厚度来达到加固 焊缝的目的时，由于施焊加热原有焊缝，需考虑600℃影响区域 内焊缝暂时失去承载力，以致焊缝的总平均设计强度降低的情 况，故根据国内试验研究和计算分析的结果，引入了焊缝长度影 响系数m以考虑这一影响。其值见本标准表11.2.5。当加固焊 缝总长度为中间值时，可按线性内插法确定"值。 11.2.6加固后的角焊缝可考虑新、旧焊缝的共同受力工作，但 由于现场施焊，负荷下加固焊缝中可能存在应力滞后现象，故将 角焊缝设计强度f适当降低，即乘以0.85的系数。并对角焊缝 同时受有和时，做了进一步简化，即令：V十 =0.95fY。 11.2.7由于加固受力和构造等原因，当仅增加焊缝长度，或仅 增加有效厚度，或两者并用均不能满足加固要求时，可采用附加 节点板的措施，使加固的连接受力能够适当分担，但需要对其受 力状态进行分析，使所分担的力不仅成为可能，而且符合实际构 造情况

11.2.5负荷下增大堆焊焊脚尺寸以增加其有效厚度来

11.3螺栓或铆钉连接的加固

11.3.1原有铆钉或螺栓存在松动、残损或连接强度不足而需要 更换或新增时，应首先考虑采用相同直径的摩擦型高强度螺栓 若摩擦型高强度螺栓承载力不能满足强度要求时，可考虑改用承 压型高强度螺栓。当采用前者时，应合理确定板件间的抗滑移系

数；采用后者时，应先将错位不平整的钉孔或螺孔设法扩钻平 整，然后用B级或A级螺栓进行安装，同时还应校核被连接板 件的净截面强度。

接受剪承载力的85%，故宜对称地更换松动、损伤的铆钉，以 保证其连接受力均匀；对构造性铆钉的更换，可不受此限制。 11.3.3本条仅指经计算确认，采用直径略小的摩擦型高强度螺 栓仍然具有足够强度来承担被换下铆钉所承受的力的情况， 11.3.4根据标准编制组的相关研究成果，加固螺栓或铆钉连接 时采用焊缝连接时，若两者的刚度比控制在一定范围，可以考虑 二者共同作用，具体规定见本标准第11.5节；若焊缝连接的刚 度远大于铆钉或螺栓莲接，则不应考虑二者共同受力，而应按焊 缝承担全部作用力的计算模式进行设计计算，且不宜拆除原有铆 钉或螺栓，已损坏失效者除外

11.4栓焊并用连接的加固

11.4.1本节规定了适用于栓焊并用连接接头的设计计算，其构 造要求可参照现行行业标准《钢结构高强度螺栓连接技术规程》 JGJ82的规定执行。 11.4.3采用焊缝与高强度螺栓并用连接时，应符合两者的承载 力比值范围要求和刚度一致原则。若比值超出这一范围，荷载将 主要由强的连接承担，较弱的连接起不到分担作用；一且荷载超 过强连接的极限承载力，两种连接会同时发生破坏，造成严重 后果。 11.4.4焊接热效应对螺栓连接会产生影响，导致螺栓连接预紧 力降低。因此焊接24h后需要对螺栓进行补拧。 11.4.5采用新角焊缝补强时，其原有荷载由螺栓莲接单独承 担。因为这部分荷载在焊接前已作用于节点，不能引起焊缝的变 形，因而焊缝不受力；加固焊接补强后所增加的荷载由焊缝单独 承担，不考虑螺栓的分担作用，是偏于安全的设计。

担。因为这部分荷载在焊接前已作用于节点，不能引起焊缝的变 形，因而焊缝不受力；加固焊接补强后所增加的荷载由焊缝单独 承担，不考虑螺栓的分担作用，是偏于安全的设计。

11.5.1当端板连接节点的加固执行本条的规定时，其内力计算 可按现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定 执行。

.5.当端板连接节点的加固执行本茶的规定时，其内力计算 可按现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定 执行。 11.5.2综合国内外有关标准和研究文献以及实验研究成果来 看，摩擦型高强度螺栓连接与角焊缝能较好地共同工作。当螺栓 的规格、数量等与焊缝尺寸相匹配在一定范围内时，两种连接的 承载力可以叠加；摩擦型高强度螺栓连接受弯承载力折减系数 用连接时，新增角焊缝焊脚尺寸h宜取允许的最小值，以保证 原螺栓与新增焊缝共同作用的可靠性。 11.5.3节点的最大名义应力是指根据节点的名义尺寸和承受的 内力值按照材料力学方法计算得到的应力结果。不计入其他因素 造成的局部应力增大。 对非负载下加固梁柱节点，加固部分和原节点一般视为一个 整体来设计。加固过程中必须设计足够支撑以保证加固过程的安 全。对新建结构，可以采用加强型节点或梁局部削弱型节点；对 震后节点加固，一般只能采用局部加强节点的措施。 11.5.4、11.5.5盖板加固梁柱节点的验算方法系基于标准编制 组的研究成果制定的。 梁柱节点加固后，是否满足“强柱弱梁”的要求，可按下式 进行评估：

看，摩擦型高强度螺栓连接与角焊缝能较好地共同工作。当螺栓 的规格、数量等与焊缝尺寸相匹配在一定范围内时，两种连接的 承载力可以叠加；摩擦型高强度螺栓连接受弯承载力折减系数 nep系根据参数分析对比试验的数据确定；焊缝与高强度螺栓并 用连接时，新增角焊缝焊脚尺寸h宜取充许的最小值，以保证 原螺栓与新增焊缝共同作用的可靠性，

11.5.3节点的最天名义应力是指根据节点的名义尺寸和承

对非负载下加固梁柱节点，加固部分和原节点一般视为一个 整体来设计。加固过程中必须设计足够支撑以保证加固过程的安 全。对新建结构，可以采用加强型节点或梁局部削弱型节点；对 震后节点加固，一般只能采用局部加强节点的措施。 11.5.4、11.5.5盖板加固梁柱节点的验算方法系基于标准编制 组的研究成果制定的。 梁柱节点加固后，是否满足“强柱弱梁”的要求，可按下式 进行评估，

式中：Wpc 柱的塑性截面模量； fye一柱钢材的屈服强度； A一柱截面面积； N一柱轴向压力设计值； ZMb一一梁柱连接处弯矩设计值M之和。 11.5.7梁柱节点域应按现行国家标准《钢结构设计标准》GB 50017有关规定进行验算，

11.6.1为加固结构而设置的新加板件，也称加固板件或补强 板。采用时应经计算，使其具有足够承载能力和刚度，并与原结 构有可靠的连接，只有这样设计才能起到良好的共同受力作用。 11.6.2加固件与被加固结构的连接受力，对增大截面加固的轴 心受力构件、受弯构件和压弯构件，本可取其所承受的剪力计 算，但为安全和简化起见，本条规定：对轴心受力构件，采用截 面加大后可以承受的最大剪力，亦即按公式（11.6.2）算得的剪 力V进行计算；对受弯构件，采用最大设计剪力计算；对压弯 构件，则按以上两种方法算得的剪力中取较大值计算。 11.6.3加固件与结构间的连接施工常在现场进行，并且受力较 不均匀，故按现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017规定 计算时，应将角焊缝强度设计值乘以修正系数0.85；高强螺栓 连接强度设计值应乘以修正系数0.95

11.7.1为避免焊缝连接加固时的过大应力集中、附加应力和基 本金属母材过热引起质变等，本条规定新增焊缝布置应远离构件 截面缺口、加劲肋、截面急剧改变等应力集中和焊缝密集交错 处，其间的距离一般不宜小于100mm和被加固板件厚度的

4.5倍。 11.7.2以用盖板加固受动力荷载作用的构件时，盖板与构件连 接宜平缓地过渡，以减少应力集中和恶化抗疲劳性能。 11.7.3摩擦型高强度螺栓承载力与被连接板板间的抗滑移系数 成正比，现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017和《钢结 构工程施工质量验收规范》GB50205有严格规定要求，加固施 工时也应遵照执行。如果不能满足要求，应会同设计人员核算以 确定是否需增加螺栓或采取其他增强措施，以免事故发生。

12钢结构局部缺陷和损伤的修

12.1.1本章规定了钢结构构件或连接的局部缺陷和损伤的一般 修复方法或处理要求。为了使本章规定能得到正确的理解和应 用，需说明以下两点： 1本章规定的适用范围，仅限于对不显著影响结构、构件， 连接承载力的局部缺陷和损伤进行修复或技术处理，不涉及需要 采取加固措施的安全问题。因此，执行时不应随意扩大本章的适 用范围。 2本章所指的局部缺陷和损伤，仅涉及采用一般或传统工 艺在正确的操作下即可得到修复或处理的缺陷和损伤；不涉及对 疑难问题的解决。 12.1.3本条对所列的四种缺陷和损伤，之所以作出了“宜采取 拆换措施”的规定，是基于技术经济效果的综合考虑。若一时确 难更换原件时，应对拟采用的加固方案进行充分论证后方可 实施。

12.2.1焊缝缺陷的修复，一般可用如下步骤：先仔细清除焊缝 附近的焊药和杂质；打磨堆焊辅助焊缝的过大厚度且应在原焊缝 冷却后进行；对未完全卸荷的连接焊缝应采取间断堆焊缝。对轻 微咬边可采用钢锉或砂轮打磨，将边缘加工呈平缓过渡即可；较 亚重的咬边应打磨后补焊磨平；焊瘤可采用铲、磨、锉等手工活 机械方法，将多余金属堆积物除去磨平

12.3.1、12.3.2钢结构构件的变形修复，应根据变形的大小经 过必要的验算或试验后，综合确定修复方法。当构件变形较小 时，可不进行修复；当构件变形不大时，可采用热加工法予以矫 正；当构件变形较大且难以矫正时，应采用加固或调换构件的修 复方法。

件进行局部加固，或者采取技术措施割除构件已变形部分DB35／T 1797-2018 公路工程建设项目文件信息化管理规范，再通 过焊接嵌入新构件以恢复构件正常工作能力。

12.4.2钻孔止裂法只是应急措施；通过在裂纹尖端处钻孔，消 除裂纹尖端严重的应力集中，阻止裂纹的扩展。在尽快确定适修 方案之前，不宜直接补焊，以免恶化母材、增添附加焊接应力及 产生新的有害裂纹。

12.4.2钻孔止裂法只是应急措施；通过在裂纹尖端处钻孔，消 除裂纹尖端严重的应力集中，阻止裂纹的扩展。在尽快确定适修 方案之前，不宜直接补焊，以免恶化母材、增添附加焊接应力及 产生新的有害裂纹。 12.4.3如果只在开裂板件一侧设置盖板，将由于荷载偏心而产 生平面外弯矩。这会使裂纹部位的应力集中情况更加恶化，严重 影响裂纹修复的效果。疲劳裂纹通过双侧盖板工作会大大减小原 有疲劳裂纹尖端的循环应力，从而达到止裂的目的

生平面外弯矩。这会使裂纹部位的应力集中情况更加恶化，严重 影响裂纹修复的效果。疲劳裂纹通过双侧盖板工作会大大减小原 有疲劳裂纹尖端的循环应力，从而达到止裂的目的，

附录 A既有建筑物结构荷载标准值的确定方法

A.0.1现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009是以新 建工程为对象制定的；当用于已有建筑物结构加固设计时，还需 要根据已有建筑物的特点做些补充规定。例如：现行国家标准 《建筑结构荷载规范》GB50009尚未规定的有些材料自重标准值 的确定；加固设计使用年限调整后，楼面活荷载、风荷载、雪荷 载标准值的确定等等。为此，作为对现行国家标准《建筑结构荷 载规范》GB50009的补充，供已有建筑物结构加固设计使用。 A.0.3常用材料和构件的单位自重标准值甘肃省市政工程预算定额2018 第九册 钢筋工程，当荷载效应对结构 有利时，取下限值。当荷载效应对结构有利的情况包括验算倾 覆、抗滑移、抗浮起等。

附录 B钢构件截面加固形式的选用

采用增天截面加固法加固钢构件时，新选截面形式应有利于 加固技术要求，并考虑原构件受力情况及存在的缺陷和损伤：在 施工可行、传力直接可靠的前提下，选取有效的截面增大形式 为此，结合工程实践经验编制了本附录供设计使用。